JPH0587346B2 - - Google Patents
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- JPH0587346B2 JPH0587346B2 JP3495189A JP3495189A JPH0587346B2 JP H0587346 B2 JPH0587346 B2 JP H0587346B2 JP 3495189 A JP3495189 A JP 3495189A JP 3495189 A JP3495189 A JP 3495189A JP H0587346 B2 JPH0587346 B2 JP H0587346B2
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Landscapes
- Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の利用分野］
本発明は、改善された指向性凝固を示す鋳造用
金型、特に重力鋳造または低圧鋳造で使用される
金型に関する。
金型、特に重力鋳造または低圧鋳造で使用される
金型に関する。
［従来技術及び発明が解決しようとする課題］
比較的大きく且つ複雑な鋳造製品やボス部また
は極端に厚い肉厚部を持つ鋳造製品を鋳造する場
合に、従来の金型、例えば鋼鉄製鋳型では、凝固
むら、凝固の偏り、上部からの凝固等が生じ、溶
湯から固体への変換に伴う収縮に関連して、鋳造
製品の肉厚部や下方部分に巣や亀裂が生じてしま
うことがしばしばである。特に、低圧鋳造の場合
には、この傾向が非常に強い。
は極端に厚い肉厚部を持つ鋳造製品を鋳造する場
合に、従来の金型、例えば鋼鉄製鋳型では、凝固
むら、凝固の偏り、上部からの凝固等が生じ、溶
湯から固体への変換に伴う収縮に関連して、鋳造
製品の肉厚部や下方部分に巣や亀裂が生じてしま
うことがしばしばである。特に、低圧鋳造の場合
には、この傾向が非常に強い。
本発明者は、金型の三つ以上の領域、即ち、保
温性のある領域、比較的早く冷却できる領域及び
その他の領域に分けて構成することに着目して、
従来技術の欠点を有さず且つ鋳造時に改善された
指向性凝固性を示す鋳造用金型を開発することを
鋭意研究した。
温性のある領域、比較的早く冷却できる領域及び
その他の領域に分けて構成することに着目して、
従来技術の欠点を有さず且つ鋳造時に改善された
指向性凝固性を示す鋳造用金型を開発することを
鋭意研究した。
［発明の構成］
その結果、本発明者は、湯道に近く且つ押湯部
分に向かう途中の、鋳造品の肉厚部分に相当する
領域を含む鋳造用金型部分ａが銅合金で形成され
そして他の金型部分が鋼鉄で形成されており、金
型の押し湯部の内側が耐熱性の保温性被覆材で被
覆されており、上記銅合金金型部分の内側にNi
メツキ層、中間層としてCo／Mo／Cr−合金被覆
及び外側層としてAl2O3／ZrO2−多孔質セラミツ
ク被覆が設けられており、上記中間層の合金の組
成が45〜65重量％のCo、20〜40重量％のMoおよ
び残量のCrでありそしてセラミツク層の組成が
40〜60重量％のAl2O3と60〜40重量％のZrO2であ
ることを特徴とする鋳造用金型が上記の課題を解
決し得ることを見出した。
分に向かう途中の、鋳造品の肉厚部分に相当する
領域を含む鋳造用金型部分ａが銅合金で形成され
そして他の金型部分が鋼鉄で形成されており、金
型の押し湯部の内側が耐熱性の保温性被覆材で被
覆されており、上記銅合金金型部分の内側にNi
メツキ層、中間層としてCo／Mo／Cr−合金被覆
及び外側層としてAl2O3／ZrO2−多孔質セラミツ
ク被覆が設けられており、上記中間層の合金の組
成が45〜65重量％のCo、20〜40重量％のMoおよ
び残量のCrでありそしてセラミツク層の組成が
40〜60重量％のAl2O3と60〜40重量％のZrO2であ
ることを特徴とする鋳造用金型が上記の課題を解
決し得ることを見出した。
本発明の、湯道に近く且つ押湯部分に向かう途
中の、鋳造品の肉厚部分に相当する領域を含む鋳
造用金型部分ａを構成する銅合金は、特開平２−
155532号の記載の銅合金をそこに記載された様に
処理して耐摩耗性および／または耐久性を改善す
る。即ち、同特願平には、鋳型の内面にNiメツ
キ層が形成され、次いで中間層としてCo、Moお
よびCrより成る合金被覆がそして外側層として
Al2O3およびZrO2より成る多孔質セラミツク被覆
が設けられ、上記中間層の合金の組成が45〜65重
量％のCo、20〜40重量％のMoおよび残量のCrで
ありそしてセラミツク層の組成が40〜60重量％の
Al2O3と60〜40重量％のZrO2である、鋳造用合金
パーマネント金型が記載されている。本発明で使
用する同合金部分にも、この特願平と同じ処理を
施す。従つて、本発明で使用する銅合金は、Ni
メツキの後で行う中間被覆およびセラミツク層被
覆の際の溶射に耐えられる400℃以上の軟化点の
ものであればよい。かゝるものには、例えば、特
開昭59−159243号公報に記載されている上述の合
金がある。この合金は、ジルコニウムおよびチタ
ンを含有し且つそれらの少なくとも１つと銅との
化合物より成る析出相が存在する銅合金であり、
導電率20％以上（IACS）を有するものである。
このようにして製造された銅合金部は、銅合金の
熱伝導性及び温度制御性を有しながら、耐摩耗性
及び耐久性を有し、またセラミツク層にある非常
に沢山の孔によつて鋳造時に発生するガスを排除
して、製品の表面状態を良好にする。
中の、鋳造品の肉厚部分に相当する領域を含む鋳
造用金型部分ａを構成する銅合金は、特開平２−
155532号の記載の銅合金をそこに記載された様に
処理して耐摩耗性および／または耐久性を改善す
る。即ち、同特願平には、鋳型の内面にNiメツ
キ層が形成され、次いで中間層としてCo、Moお
よびCrより成る合金被覆がそして外側層として
Al2O3およびZrO2より成る多孔質セラミツク被覆
が設けられ、上記中間層の合金の組成が45〜65重
量％のCo、20〜40重量％のMoおよび残量のCrで
ありそしてセラミツク層の組成が40〜60重量％の
Al2O3と60〜40重量％のZrO2である、鋳造用合金
パーマネント金型が記載されている。本発明で使
用する同合金部分にも、この特願平と同じ処理を
施す。従つて、本発明で使用する銅合金は、Ni
メツキの後で行う中間被覆およびセラミツク層被
覆の際の溶射に耐えられる400℃以上の軟化点の
ものであればよい。かゝるものには、例えば、特
開昭59−159243号公報に記載されている上述の合
金がある。この合金は、ジルコニウムおよびチタ
ンを含有し且つそれらの少なくとも１つと銅との
化合物より成る析出相が存在する銅合金であり、
導電率20％以上（IACS）を有するものである。
このようにして製造された銅合金部は、銅合金の
熱伝導性及び温度制御性を有しながら、耐摩耗性
及び耐久性を有し、またセラミツク層にある非常
に沢山の孔によつて鋳造時に発生するガスを排除
して、製品の表面状態を良好にする。
本発明の鋳造用金型の耐熱性の保温性被覆材
は、この被覆材を設けた領域の溶湯の凝固を他の
部分に比べて遅くする働きを有している。このも
のは鋳造時の溶湯の温度約750〜800℃（アルミニ
ウム合金やマグネシウム合金の場合）に耐えるこ
とのできる耐熱性を有していなければならない。
かゝる材質としては、チタン酸カリウム繊維含有
シート、チタン酸カリウム繊維含有被覆層、チラ
ノ繊維被覆層、アルミナ繊維被覆層、シリコンカ
ーバイト繊維被覆層、炭素繊維被覆層等がある。
これらの被覆材の内の一部のものは、既に本発明
者が特許出願している未公開の発明の対象でもあ
る。
は、この被覆材を設けた領域の溶湯の凝固を他の
部分に比べて遅くする働きを有している。このも
のは鋳造時の溶湯の温度約750〜800℃（アルミニ
ウム合金やマグネシウム合金の場合）に耐えるこ
とのできる耐熱性を有していなければならない。
かゝる材質としては、チタン酸カリウム繊維含有
シート、チタン酸カリウム繊維含有被覆層、チラ
ノ繊維被覆層、アルミナ繊維被覆層、シリコンカ
ーバイト繊維被覆層、炭素繊維被覆層等がある。
これらの被覆材の内の一部のものは、既に本発明
者が特許出願している未公開の発明の対象でもあ
る。
本発明者の特許出願である特開平２−258140号
公報“チタン酸カリウム繊維含有被覆を持つ鋳造
用金型”なる各称の発明で使用しております該被
覆が有効である。この特開平に記載の発明は、無
機系水性溶剤に５〜200μmの長さおよび0.05〜
5μmの直径のチタン酸カリウム（K2Ti6O13）繊
維を分散させた分散物を布状の長炭素繊維群、炭
素繊維織物および、編物の群の少なくとも一種の
炭素繊維材料に50〜400μmの乾燥膜厚で塗布され
た被覆生成物が金型の内面に無機系水性接着剤に
て貼り付けられており、該無機系接着材が酸化ジ
ルコニウムおよびシリカを主要成分とし且つアル
ミン酸ナトリウムを少量成分とする組成でありそ
して無機系溶剤がシリカを主要成分とし且つ酸化
ジルコニウムおよびアルミン酸ナトリウムを少量
成分とする組成である、上記チタン酸カリウム繊
維含有被覆を持つ鋳造用金型である。
公報“チタン酸カリウム繊維含有被覆を持つ鋳造
用金型”なる各称の発明で使用しております該被
覆が有効である。この特開平に記載の発明は、無
機系水性溶剤に５〜200μmの長さおよび0.05〜
5μmの直径のチタン酸カリウム（K2Ti6O13）繊
維を分散させた分散物を布状の長炭素繊維群、炭
素繊維織物および、編物の群の少なくとも一種の
炭素繊維材料に50〜400μmの乾燥膜厚で塗布され
た被覆生成物が金型の内面に無機系水性接着剤に
て貼り付けられており、該無機系接着材が酸化ジ
ルコニウムおよびシリカを主要成分とし且つアル
ミン酸ナトリウムを少量成分とする組成でありそ
して無機系溶剤がシリカを主要成分とし且つ酸化
ジルコニウムおよびアルミン酸ナトリウムを少量
成分とする組成である、上記チタン酸カリウム繊
維含有被覆を持つ鋳造用金型である。
この特開平に記載されている如き、耐熱性で耐
摩耗性のチタン酸カリウム繊維含有被覆を設ける
ことによつて、保温性のある鋳型領域が得られ
る。
摩耗性のチタン酸カリウム繊維含有被覆を設ける
ことによつて、保温性のある鋳型領域が得られ
る。
耐熱性の保温性被覆材の別の例には、本発明者
の特許出願である特開平２−169150号公報“ポリ
チタノカルボキシシラン繊維材料含有被覆を持つ
上記鋳造用金型“において使用しております被覆
剤もある。この特開平には、無機系接着剤によつ
てポリチタノカルボキシシラン繊維材料が金型の
内面に無機系水性接着剤にて貼り付けられてお
り、上記無機系接着剤が酸化ジルコニウムおよび
シリカを主要成分として且つアルミン酸ナトリウ
ムを少量成分とする組成を有し、上記繊維材料の
繊維の太さが8μm〜５mmでありそして該繊維材料
と接着剤塗膜との合計厚が0.5〜15mmである、ポ
リチタノカルボキシシラン繊維材料含有被膜を持
つ上記鋳造用金型が開示されています。このポリ
チタノカルボキシシラン繊維材料含有被覆を設け
ることによつても保温性のある鋳型領域が得られ
る。
の特許出願である特開平２−169150号公報“ポリ
チタノカルボキシシラン繊維材料含有被覆を持つ
上記鋳造用金型“において使用しております被覆
剤もある。この特開平には、無機系接着剤によつ
てポリチタノカルボキシシラン繊維材料が金型の
内面に無機系水性接着剤にて貼り付けられてお
り、上記無機系接着剤が酸化ジルコニウムおよび
シリカを主要成分として且つアルミン酸ナトリウ
ムを少量成分とする組成を有し、上記繊維材料の
繊維の太さが8μm〜５mmでありそして該繊維材料
と接着剤塗膜との合計厚が0.5〜15mmである、ポ
リチタノカルボキシシラン繊維材料含有被膜を持
つ上記鋳造用金型が開示されています。このポリ
チタノカルボキシシラン繊維材料含有被覆を設け
ることによつても保温性のある鋳型領域が得られ
る。
更に、本発明で使用される耐熱性の保温性被覆
材としては、同様に本発明者の特許出願である特
願平２−275743号公報耐熱性のチタン酸カリウム
繊維含有シートも有効である。この特願昭に記載
のシートは、酸化ジルコニウム、シリカ及びアル
ミン酸ナトリウムより成る無機系混合物に５〜
200μmの長さおよび0.05〜5μmの直径のチタン酸
カリウム（K2Ti6O13）繊維が分散した状態で形
成されている耐熱性のチタン酸カリウム繊維含有
シートである。このシートは、被覆材を施した部
分に、保温性及び耐熱性の他に熱衝撃性、離型
性、耐久性及び耐摩耗性をもたらす。
材としては、同様に本発明者の特許出願である特
願平２−275743号公報耐熱性のチタン酸カリウム
繊維含有シートも有効である。この特願昭に記載
のシートは、酸化ジルコニウム、シリカ及びアル
ミン酸ナトリウムより成る無機系混合物に５〜
200μmの長さおよび0.05〜5μmの直径のチタン酸
カリウム（K2Ti6O13）繊維が分散した状態で形
成されている耐熱性のチタン酸カリウム繊維含有
シートである。このシートは、被覆材を施した部
分に、保温性及び耐熱性の他に熱衝撃性、離型
性、耐久性及び耐摩耗性をもたらす。
この被覆材が設けられる金型部分は、特に押し
湯の部分である。
湯の部分である。
この被覆物の適用方法はそれぞれ上記の各特願
昭に記載されている。
昭に記載されている。
本発明を図面を用いて更に詳細に説明する：
第１図は、本発明の重力鋳造用金型の一例の図
面である。
面である。
第２図は、本発明の低圧鋳造用金型の一例の図
面である。
面である。
第１図は、円筒状で途中の部分に肉厚の環状部
を三つ持ち且つ一番下の環状部に二つのボスを持
つ鋳造製品を製造する為の金型の概略図である。
図中、ａは銅合金製金型部分を、ｂは鋼鉄製金型
部分をそしてｃは耐熱性の鋼鉄製金型に保温性被
覆層６を設けた部分を示している。図中、１，２
及び３は鋳造製品の環状肉厚部を意味する。４は
肉薄部分を示している。５は肉厚の環状部から突
起したボス部を示している。
を三つ持ち且つ一番下の環状部に二つのボスを持
つ鋳造製品を製造する為の金型の概略図である。
図中、ａは銅合金製金型部分を、ｂは鋼鉄製金型
部分をそしてｃは耐熱性の鋼鉄製金型に保温性被
覆層６を設けた部分を示している。図中、１，２
及び３は鋳造製品の環状肉厚部を意味する。４は
肉薄部分を示している。５は肉厚の環状部から突
起したボス部を示している。
第２図は、第１図と同様な製品を低圧鋳造法で
製造する場合の鋳造用金型の概略図である。図中
のａ，ｂおよびｃ並びに１〜６は上記と同じ意味
を有する。７は鋳造用金型の下に配置されたスト
ークを意味する。
製造する場合の鋳造用金型の概略図である。図中
のａ，ｂおよびｃ並びに１〜６は上記と同じ意味
を有する。７は鋳造用金型の下に配置されたスト
ークを意味する。
この様に構成された本発明の鋳造用金型で鋳造
を行う場合に付いて、以下に説明する。
を行う場合に付いて、以下に説明する。
第１図の重力鋳造用鋳型の場合には、湯口から
導入される溶湯は最初に鋳型の銅合金で形成され
ている最下部の領域に入り、徐々に上昇して鋼鉄
領域を満たしそして最後に保温性の耐熱製被覆材
で被覆された鋼鉄製の上がりの部分に至る。鋳型
が溶湯で満たされた後に、銅合金の領域を冷却液
で冷却する。その際、肉厚部に相当する領域は熱
伝導率が高い（鋼鉄の約７倍）銅合金が使用され
ている為に、冷却速度が早く、押し湯の部分の溶
湯は、被覆材によつて保温性を高めてある為に、
溶湯の凝固が遅くなり、鋳型の他の領域の凝固し
た後に凝固することになる。結果的に、最下部か
ら上の方向に向かつて溶湯が凝固することになり
最適な指向性凝固が達成される。
導入される溶湯は最初に鋳型の銅合金で形成され
ている最下部の領域に入り、徐々に上昇して鋼鉄
領域を満たしそして最後に保温性の耐熱製被覆材
で被覆された鋼鉄製の上がりの部分に至る。鋳型
が溶湯で満たされた後に、銅合金の領域を冷却液
で冷却する。その際、肉厚部に相当する領域は熱
伝導率が高い（鋼鉄の約７倍）銅合金が使用され
ている為に、冷却速度が早く、押し湯の部分の溶
湯は、被覆材によつて保温性を高めてある為に、
溶湯の凝固が遅くなり、鋳型の他の領域の凝固し
た後に凝固することになる。結果的に、最下部か
ら上の方向に向かつて溶湯が凝固することになり
最適な指向性凝固が達成される。
第２図に示す低圧鋳造用鋳型の場合には、スト
ークから押上られる溶湯は鋳型の下部から上の方
向に上昇して鋳型を満たす。満たされた溶湯は、
冷却によつて重力鋳造の場合と同様に銅合金で形
成された最下部が熱伝導率が高い為に肉圧部であ
るにもかかわらず、最初に凝固しそして徐々に上
の方に凝固が進行することになり、最下部のボス
及び肉圧部に巣も亀裂も生じることなしに、良い
品質の鋳造製品を得ることができる。低圧鋳造用
金型の場合には、ストークの近くの金型部分が最
も高温であることから、冷却効率の理由から必ず
銅合金を使用する。
ークから押上られる溶湯は鋳型の下部から上の方
向に上昇して鋳型を満たす。満たされた溶湯は、
冷却によつて重力鋳造の場合と同様に銅合金で形
成された最下部が熱伝導率が高い為に肉圧部であ
るにもかかわらず、最初に凝固しそして徐々に上
の方に凝固が進行することになり、最下部のボス
及び肉圧部に巣も亀裂も生じることなしに、良い
品質の鋳造製品を得ることができる。低圧鋳造用
金型の場合には、ストークの近くの金型部分が最
も高温であることから、冷却効率の理由から必ず
銅合金を使用する。
本発明を以下に実施例を用いて更に詳細に説明
する： 実施例 １ 第１図の重力鋳造用鋳型を製造する： この鋳型から製造される製品は、円筒状で途中
の部分に肉圧の環状部を三つ有し且つ一番したの
環状部に二つのボス部を有している。
する： 実施例 １ 第１図の重力鋳造用鋳型を製造する： この鋳型から製造される製品は、円筒状で途中
の部分に肉圧の環状部を三つ有し且つ一番したの
環状部に二つのボス部を有している。
鋳型のａ領域は銅合金で作られている。この銅
合金部は以下のように製造されている： 0.18重量％のジルコニウムおよび0.26重量％の
チタンを含有し、導電率30％（IACS）の銅合金
で製造した金型の内面に、電気メツキ法によつて
200μmの厚さのNiメツキ層を設ける。次いでプ
ラズマ溶射法によつて50重量％のCo、30重量％
のMoおよび20重量％のCrより成る合金を8000℃
で溶射して150μmの被覆膜を形成する。
合金部は以下のように製造されている： 0.18重量％のジルコニウムおよび0.26重量％の
チタンを含有し、導電率30％（IACS）の銅合金
で製造した金型の内面に、電気メツキ法によつて
200μmの厚さのNiメツキ層を設ける。次いでプ
ラズマ溶射法によつて50重量％のCo、30重量％
のMoおよび20重量％のCrより成る合金を8000℃
で溶射して150μmの被覆膜を形成する。
このようにして形成されたCo／Mo／Cr被覆層
の上に、同様な溶射法によつて57重量％のAl2O3
と43重量％のZrO2より成るセラミツク混合物を
250μmの厚さで被覆する。その際の溶射温度は
8000℃である。セラミツク層には非常に小さい沢
山の孔が存在し、多孔質と成つている。
の上に、同様な溶射法によつて57重量％のAl2O3
と43重量％のZrO2より成るセラミツク混合物を
250μmの厚さで被覆する。その際の溶射温度は
8000℃である。セラミツク層には非常に小さい沢
山の孔が存在し、多孔質と成つている。
ｂ）領域は鋼鉄部である。この部分は上記の銅
合金の場合と同様に、Co／Mo／cr−被覆膜およ
びセラミツク層を設ける。被覆膜およびセラミツ
ク層の厚さは、上記の銅合金の場合と同じであ
る。
合金の場合と同様に、Co／Mo／cr−被覆膜およ
びセラミツク層を設ける。被覆膜およびセラミツ
ク層の厚さは、上記の銅合金の場合と同じであ
る。
ｃ）領域はチタン酸カリウム繊維含有被覆を施
してある。この被覆は以下のようにして設ける。
してある。この被覆は以下のようにして設ける。
29.6重量％の酸化ジリコニウム、58.0重量％の
シリカおよび2.4重量％のアルミン酸ナトリウム
より成る溶剤50ｇを水50mlに分散させる。この分
散物に平均長さ20μm、平均直径0.9μmのチタン
酸カリウム繊維10ｇを分散させる。この分散物
を、厚さ500μm炭素繊維織物にウエツト塗膜厚さ
で400μmの厚さに塗布する（乾燥塗膜厚；約
215μm）。これを90℃で１時間乾燥し、次いで150
℃のキユアリング温度で１時間キユアリングす
る。
シリカおよび2.4重量％のアルミン酸ナトリウム
より成る溶剤50ｇを水50mlに分散させる。この分
散物に平均長さ20μm、平均直径0.9μmのチタン
酸カリウム繊維10ｇを分散させる。この分散物
を、厚さ500μm炭素繊維織物にウエツト塗膜厚さ
で400μmの厚さに塗布する（乾燥塗膜厚；約
215μm）。これを90℃で１時間乾燥し、次いで150
℃のキユアリング温度で１時間キユアリングす
る。
次に、50mlの水に64.0重量％の酸化ジルコニウ
ム、31.2重量％のシリカおよび4.8重量％のアル
ミン酸ナトリウムより成る接着剤50ｇを分散させ
た分散物を用いて、上記のキユアリングした炭素
繊維織物を、湯口および押し湯部に貼り付ける。
これを、同様に90℃で１時間乾燥し、次いで150
℃のキユアリング温度で１時間キユアリングす
る。
ム、31.2重量％のシリカおよび4.8重量％のアル
ミン酸ナトリウムより成る接着剤50ｇを分散させ
た分散物を用いて、上記のキユアリングした炭素
繊維織物を、湯口および押し湯部に貼り付ける。
これを、同様に90℃で１時間乾燥し、次いで150
℃のキユアリング温度で１時間キユアリングす
る。
こうして製造された上記の鋳型の銅合金領域
を、水で350〜400℃に冷却しながら上記の形状の
アルミニウム合金製品を製造するのに使用する。
を、水で350〜400℃に冷却しながら上記の形状の
アルミニウム合金製品を製造するのに使用する。
1000個製造したが、巣または亀裂が全くなかつ
た。
た。
実施例 ２
実施例１を繰り返す。但し、ｃ）領域の被覆材
を以下のポリチタノカルボキシシラン繊維材料含
有被覆材に替える。この被覆材は以下のようにし
て設ける： 64.0重量％の酸化ジルコニウム、31.2重量％の
シリカおよび4.8重量％のアルミン酸ナトリウム
より成る接着剤50ｇを水15mlに分散させる。この
分散物を鋼鉄製のｃの部分の内面に300μmのウエ
ツト塗膜厚で塗布し、室温で１時間乾燥する。
を以下のポリチタノカルボキシシラン繊維材料含
有被覆材に替える。この被覆材は以下のようにし
て設ける： 64.0重量％の酸化ジルコニウム、31.2重量％の
シリカおよび4.8重量％のアルミン酸ナトリウム
より成る接着剤50ｇを水15mlに分散させる。この
分散物を鋼鉄製のｃの部分の内面に300μmのウエ
ツト塗膜厚で塗布し、室温で１時間乾燥する。
この接着剤塗膜の上に長さ３mmで太さ20μmの
ポリチタノカルボシラン（チラノ繊維、製造元：
宇部興産株式会社）微細繊維を均一な分布で付着
圧定し、その上に上記と同じ接着剤液を吹き付け
る。その後に85℃の温度で１時間乾燥し、次い
で、150℃のキユアリング温度で１時間キユアリ
ングする。合計塗膜厚は1000μmである。
ポリチタノカルボシラン（チラノ繊維、製造元：
宇部興産株式会社）微細繊維を均一な分布で付着
圧定し、その上に上記と同じ接着剤液を吹き付け
る。その後に85℃の温度で１時間乾燥し、次い
で、150℃のキユアリング温度で１時間キユアリ
ングする。合計塗膜厚は1000μmである。
こうして製造された鋳造用金型の銅合金部、
350〜400℃に冷却しながら上記の形状のアルミニ
ウム合金製品を製造するのに使用する。
350〜400℃に冷却しながら上記の形状のアルミニ
ウム合金製品を製造するのに使用する。
1000個製造したが、巣または亀裂が全くなかつ
た。
た。
実施例 ３
ａ シートの製造
50mlの水に29.6重量％の酸化ジルコウニウム、
58.0重量％のシリカ及び2.4重量％のアルミン酸
ナトリウムより成る混合物50ｇを分散した分散液
を製造し、この分散液に平均長さ20μm平均直径
0.9μmのチタン酸カリウム繊維10ｇを更に分散さ
せる。内径100mmのヌツチエに濾紙を敷き、その
上にこの分散物を注ぎ込み吸引濾過によつて大部
分の水分を除く。湿潤時厚さ約１mmのシートが得
られる。これを濾紙と一緒に取り出し、未使用の
濾紙の上に置き室温で１時間空気乾燥する。次い
で、乾燥室において150℃のキユアリング温度で
１時間キユアリングする。得られるシートは約
0.6mの厚さを有している。
58.0重量％のシリカ及び2.4重量％のアルミン酸
ナトリウムより成る混合物50ｇを分散した分散液
を製造し、この分散液に平均長さ20μm平均直径
0.9μmのチタン酸カリウム繊維10ｇを更に分散さ
せる。内径100mmのヌツチエに濾紙を敷き、その
上にこの分散物を注ぎ込み吸引濾過によつて大部
分の水分を除く。湿潤時厚さ約１mmのシートが得
られる。これを濾紙と一緒に取り出し、未使用の
濾紙の上に置き室温で１時間空気乾燥する。次い
で、乾燥室において150℃のキユアリング温度で
１時間キユアリングする。得られるシートは約
0.6mの厚さを有している。
ｂ 金型での使用
50mlの水に64.0重量％の酸化ジリコニウム、
31.2重量％のシリカおよび4.8重量％のアルミン
酸ナトリウムより成る接着剤50ｇを分散させた分
散液によつて、ａ）に従つて製造されたシート
を、第１図に記載の重力鋳造用鋳型の湯口および
押し湯部内面に貼り付ける。室温で１時間放置乾
燥した後に、150℃の温度で乾燥室においてキユ
アリングさせる。金型の他の部分は実施例１にお
けるのと同じである。
31.2重量％のシリカおよび4.8重量％のアルミン
酸ナトリウムより成る接着剤50ｇを分散させた分
散液によつて、ａ）に従つて製造されたシート
を、第１図に記載の重力鋳造用鋳型の湯口および
押し湯部内面に貼り付ける。室温で１時間放置乾
燥した後に、150℃の温度で乾燥室においてキユ
アリングさせる。金型の他の部分は実施例１にお
けるのと同じである。
こうして製造された鋳造用金型の銅合金部を
350〜400℃に冷却しながら上記の形状のアルミニ
ウム合金製品を製造するのに使用する。
350〜400℃に冷却しながら上記の形状のアルミニ
ウム合金製品を製造するのに使用する。
1000個製造したが、巣または亀裂が全くなかつ
た。
た。
比較例
実施例１に説明したアルミニウム合金製の鋳造
製品を、鋼鉄製の金型で軟塗型をした後に低圧鋳
造法によつて鋳造する。
製品を、鋼鉄製の金型で軟塗型をした後に低圧鋳
造法によつて鋳造する。
10個製造した鋳造製品の内、５個の製品の肉厚
部およびボスの部分に巣が生じた。
部およびボスの部分に巣が生じた。
［発明の効果］
本発明の改善された指向性凝固を示す鋳造用金
型は、巣や亀裂による不良製品の発生を防止する
ことができ且つ塗型を行う煩雑さを省略すること
ができる。従つて、この金型の産業への貢献は顕
著なものである。
型は、巣や亀裂による不良製品の発生を防止する
ことができ且つ塗型を行う煩雑さを省略すること
ができる。従つて、この金型の産業への貢献は顕
著なものである。
第１図は、本発明の重力鋳造用金型の一例の図
面であり、第２図は、本発明の低圧鋳造用金型の
一例の図面である。図中の記号は以下の意味を有
する： １〜３……鋳造製品の環状肉厚部、４……鋳造
製品の肉薄部、５……ボス部、６……保温性被覆
層、ａ……銅合金製金型部分、ｂ……鋼鉄製金型
部分、ｃ……鋼鉄製金型に保温性被覆層を設けた
部分。
面であり、第２図は、本発明の低圧鋳造用金型の
一例の図面である。図中の記号は以下の意味を有
する： １〜３……鋳造製品の環状肉厚部、４……鋳造
製品の肉薄部、５……ボス部、６……保温性被覆
層、ａ……銅合金製金型部分、ｂ……鋼鉄製金型
部分、ｃ……鋼鉄製金型に保温性被覆層を設けた
部分。
Claims (1)
- １ 湯道に近く且つ押湯部分に向かう途中の、鋳
造品の肉厚部分に相当する領域を含む鋳造用金型
部分ａが銅合金で形成されそして他の金型部分が
鋼鉄で形成されており、金型の押し湯部の内側が
耐熱性の保温性被覆材で被覆されており、上記銅
合金金型部分の内側にNiメツキ層、中間層とし
てCo、MoおよびCrより成る合金被覆及び外側層
としてAl2O3およびZrO2より成る多孔質セラミツ
ク被覆が設けらており、上記中間層の合金の組成
が45〜65重量％のCo、20〜40重量％のMoおよび
残量のCrでありそしてセラミツク層の組成が40
〜60重量％のAl2O3と60〜40重量％のZrO2である
ことを特徴とする、鋳造用金型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3495189A JPH02217135A (ja) | 1989-02-16 | 1989-02-16 | 改善された指向性凝固を示す鋳造用金型 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3495189A JPH02217135A (ja) | 1989-02-16 | 1989-02-16 | 改善された指向性凝固を示す鋳造用金型 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02217135A JPH02217135A (ja) | 1990-08-29 |
| JPH0587346B2 true JPH0587346B2 (ja) | 1993-12-16 |
Family
ID=12428470
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3495189A Granted JPH02217135A (ja) | 1989-02-16 | 1989-02-16 | 改善された指向性凝固を示す鋳造用金型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02217135A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0635027B2 (ja) * | 1989-03-01 | 1994-05-11 | 杉谷金属工業株式会社 | 不連続鋳造用銅合金製パーマネント金型 |
| CN113510233B (zh) * | 2021-05-27 | 2022-10-14 | 苏州金瑞阳模具有限公司 | 一种低压铸造铝合金车轮模具表面涂料喷涂方法 |
-
1989
- 1989-02-16 JP JP3495189A patent/JPH02217135A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02217135A (ja) | 1990-08-29 |
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