JPH059320B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH059320B2 JPH059320B2 JP59149141A JP14914184A JPH059320B2 JP H059320 B2 JPH059320 B2 JP H059320B2 JP 59149141 A JP59149141 A JP 59149141A JP 14914184 A JP14914184 A JP 14914184A JP H059320 B2 JPH059320 B2 JP H059320B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tank
- cylindrical
- liquefied gas
- ship
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、メタン、エチレン、プロパン、ブタ
ンなどの低温液化ガス輸送用船舶に搭載される液
化ガスタンクに関するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Field of Industrial Application] The present invention relates to a liquefied gas tank mounted on a ship for transporting low-temperature liquefied gas such as methane, ethylene, propane, butane, etc.
低温液化ガスを直接船体構造に接する様に、例
えば二重船殻の内側に積込む場合、貨物を適切に
防熱することが困難であり、また船体は貨物から
の熱影響を受けて過大な熱応力を生じるなどの問
題がある。このため、従来から船内に船体構造と
は別個の防熱したタンクを搭載し、このタンクに
低温液化ガスを積む事により、これらの問題に対
処することが行われていた。
When loading low-temperature liquefied gas directly into the ship's hull structure, for example inside a double hull, it is difficult to properly insulate the cargo, and the ship's hull is exposed to excessive heat due to the thermal influence of the cargo. There are problems such as stress generation. For this reason, these problems have conventionally been addressed by installing a heat-insulated tank separate from the hull structure inside the ship and storing low-temperature liquefied gas in this tank.
これらの船に搭載される低温液化ガス用タンク
には、次の要件を満足することが期待されてい
る。 The low-temperature liquefied gas tanks installed on these ships are expected to meet the following requirements:
(1) 海上輸送貨物の対象となつている低温液化ガ
スは一般に密度が小さい。例えば、液化プロパ
ンは約0.58t／m3、液化天然ガスは約0.45t／m3
である。軽量崇高な貨物であるので限られたタ
ンク収容区画内に大容量が確保出来ること。(1) Low-temperature liquefied gases that are transported by sea generally have a low density. For example, liquefied propane is approximately 0.58t/m 3 and liquefied natural gas is approximately 0.45t/m 3
It is. Since it is a lightweight and noble cargo, a large capacity can be secured within the limited tank storage area.
(2) タンク内の低温液化ガスは外部からの熱の侵
入により沸騰蒸発しているが、この量を低く保
つために熱の侵入し難い形状および構造である
こと。(2) The low-temperature liquefied gas inside the tank boils and evaporates due to the intrusion of heat from the outside, but in order to keep this amount low, the shape and structure must be such that it is difficult for heat to infiltrate.
(3) 合理的なタンク構造が構成出来るタンク形状
であること。すなわち、タンク構成部材が少な
く、タンク重量が軽く製造出来ること。これら
の船を搭載するタンクの形式として方形タンク
が広く使われているが、この形式のタンクはタ
ンク構成部材が多く、タンク重量が大きく、ま
た製造工数が多くかかるという欠点がある。ま
た、方形タンクはタンク容積に対するタンク表
面積が多く、更にタンク内の多くの防とう材は
タンク内への侵入熱の放熱フインの作用を有し
ており、タンク内への熱侵入が多い。(3) The tank shape must be such that a rational tank structure can be constructed. In other words, the tank can be manufactured with fewer components and a lighter tank weight. Square tanks are widely used as tanks for these ships, but this type of tank has the drawbacks of having many tank components, being heavy, and requiring a large number of man-hours to manufacture. In addition, a rectangular tank has a large tank surface area relative to the tank volume, and many of the shielding materials inside the tank act as heat dissipation fins for the heat that enters the tank, causing a large amount of heat to enter the tank.
これらの欠点を解決するタンク形式として球形
タンクがあるが、この球形タンク形式には、また
次のような問題点がある。 A spherical tank is a tank type that solves these drawbacks, but this spherical tank type also has the following problems.
(1) タンクを搭載する船内区画の容積に対するタ
ンク内容積の比が小さい。すなわち、容積効率
が悪い。(1) The ratio of the internal volume of the tank to the volume of the internal compartment in which the tank is mounted is small. In other words, the volumetric efficiency is poor.
(2) タンクを支持するのに円筒形スカートを使用
しているが、これが重くしかも大きいものとな
る。(2) A cylindrical skirt is used to support the tank, which is heavy and large.
これら方形タンク又は球形タンクに代わるもの
として、立置き円筒形タンク方式の液化ガス船が
提案されあるいは建造されたことがあるが、球形
タンク方式の液化ガス船に比べて次の欠点があつ
た。 As an alternative to these square tanks or spherical tanks, liquefied gas ships with vertical cylindrical tanks have been proposed or built, but they have the following disadvantages compared to liquefied gas ships with spherical tanks.
(1) 上甲板面より上方へのタンク突出量が球形タ
ンク方式の場合より小さく、船体の大きさに比
べてタンク容量が大きく確保出来ない。(1) The amount of tank protrusion above the upper deck surface is smaller than in the case of a spherical tank system, making it impossible to secure a large tank capacity compared to the size of the hull.
すなわち、同一タンク容量を確保する船体が
小さくならない。 In other words, the hull will not become smaller to ensure the same tank capacity.
上甲板より上方へのタンク突出量を大きくす
るためには、船体動揺に対するタンクの支持対
策およびタンク重心上昇にともなう船の復元性
への対策等、総合的に対処する必要があるが、
適切な対策が得られていなかつた。 In order to increase the amount of tank protrusion above the upper deck, it is necessary to take comprehensive measures such as measures to support the tank against hull sway and measures to improve the ship's resilience as the center of gravity of the tank rises.
Appropriate measures were not taken.
タンク支持についていえば、従来の円筒形タ
ンク方式では、船の動揺に対応するために、円
筒形タンクのできるかぎり側壁上部を船体で支
持する必要があると考えられていた。 Regarding tank support, in the conventional cylindrical tank system, it was considered necessary to support the upper part of the side wall of the cylindrical tank as much as possible by the ship's hull in order to cope with the shaking of the ship.
(2) タンク容量当りのタンク表面積が大きくな
る。タンク容積およびタンク数が同一であれ
ば、円筒形タンク方式は幾何学的性質から、当
然に球形タンク方式よりもタンク表面積は大き
くなる。(2) Tank surface area per tank capacity increases. If the tank volume and number of tanks are the same, the cylindrical tank system naturally has a larger tank surface area than the spherical tank system due to its geometrical properties.
(3) タンク構造およびタンク支持構造が複雑であ
り、性能の優れたものにならない。円筒形タン
クは側面からの荷重に対しては弱く、タンクの
側壁を支持する方式は、タンク側壁を補強する
必要があるが、その補強もかなり大がかりなも
のとなつていた。(3) The tank structure and tank support structure are complex and do not provide excellent performance. Cylindrical tanks are weak against loads from the side, and systems that support the side walls of the tank require reinforcement of the tank side walls, but this reinforcement is quite extensive.
その結果、円筒形タンク方式は普及しないまま
となつている。 As a result, cylindrical tank systems have not become widespread.
本発明は、前述の方形タンク方式、球形タンク
方式さらには従来の円筒形タンク方式の液化ガス
輸送船の欠点を解消し、タンク容積が大きく構造
簡単にして、船全体の見地から全く満足し得る低
温液化ガス輸送船を提供することを課題とするも
のである。
The present invention solves the drawbacks of the aforementioned square tank type, spherical tank type, and even the conventional cylindrical tank type liquefied gas transport ship, has a large tank volume, and has a simple structure, which is completely satisfactory from the viewpoint of the entire ship. The objective is to provide a low-temperature liquefied gas transport ship.
すなわち、本発明は、液化ガス輸送船に搭載さ
れかつ貨物が収納されるとともに外周面のほぼ全
面に防熱材が施されている立置き円筒形の液化ガ
スタンクにおいて、天井が上方に凸な曲面を有し
タンクの容積の重心位置が、タンク高さの中間点
よりも下に位置し、上記液化ガスタンク本体の高
さが上記円筒の直径にほぼ等しくかつ上記液化ガ
スタンク本体の少なからぬ部分が上甲板面よりも
上方に突出して、タンクの底部が下方に凸な曲面
を有して船底部に設けられたタンク底防熱材に載
置されてタンク重量が支持され、上記タンクの円
筒側板の下方に円筒形のスカートが設けられてお
り、上記円筒形スカートの上部は上記タンクに結
合されかつ上記円筒形スカートの下部は船体に結
合されており、さらに上記円筒形スカートの上方
部分のみに上記防熱材が施されており、上記円筒
形スカートはその上方部分が上記円筒形タンクの
温度とほぼ同一の温度となり、その下方部分が上
記円筒形タンクを取巻く周囲空間の温度とほぼ同
一の温度となるようにしていることを特徴として
いる。
That is, the present invention provides a vertical cylindrical liquefied gas tank that is mounted on a liquefied gas transport ship, stores cargo, and has a heat insulating material applied to almost the entire outer circumferential surface, and has a ceiling that has an upwardly convex curved surface. The center of gravity of the volume of the tank is located below the midpoint of the tank height, the height of the liquefied gas tank body is approximately equal to the diameter of the cylinder, and a considerable portion of the liquefied gas tank body is located on the upper deck. The bottom of the tank has a downwardly convex curved surface that protrudes above the surface, and is placed on the tank bottom heat insulating material provided at the bottom of the ship to support the weight of the tank. A cylindrical skirt is provided, an upper part of the cylindrical skirt is connected to the tank and a lower part of the cylindrical skirt is connected to the hull, and the heat insulating material is provided only in an upper part of the cylindrical skirt. The temperature of the cylindrical skirt is such that an upper portion of the cylindrical skirt has approximately the same temperature as the temperature of the cylindrical tank, and a lower portion thereof has approximately the same temperature as the temperature of the surrounding space surrounding the cylindrical tank. It is characterized by the fact that
上述の構成により、従来の球形タンクに比べて
容積的に極めて優れたものとなり、また、容積当
りの表面積は従来の球形タンクの場合よりも小さ
くしたがつて防熱性からも優れたものとなる。
The above-mentioned structure provides an extremely superior volume compared to a conventional spherical tank, and since the surface area per volume is smaller than that of a conventional spherical tank, it also has excellent heat insulation.
さらに、満載状態において、トリムを実質的に
零にするためには、貨物を含めた船の重心位置と
浮心の位置とを一致するように設計する必要があ
るが、本発明に係る液化ガス輸送船では船の船長
方向の配置にゆとりがあるので、貨物を含めた船
の重心位置を広範囲に自由に設定される。したが
つて、船の線図計画に当つては、船の抵抗・推進
性能上の配慮を優先的に行つて浮心の設定をする
ことが出来ることとなり、船の性能向上をもたら
すこととなる。 Furthermore, in order to make the trim substantially zero in a fully loaded state, it is necessary to design the ship so that the center of gravity of the ship including the cargo matches the center of buoyancy. In a transport ship, there is ample space in the ship's length, so the center of gravity of the ship, including its cargo, can be freely set over a wide range. Therefore, when planning the ship's diagram, it is possible to set the center of buoyancy by giving priority to consideration of the ship's resistance and propulsion performance, which will improve the ship's performance. .
また、球形タンクの容積の重心はタンクの最上
点と最下点との中間に位置しているが、本発明の
円筒タンクの容積の重心位置は、タンク高さの中
間点よりも下に位置しており、これはタンクを搭
載している液化ガス船の重心が従来の流形タンク
の場合よりも低くなることを意味しており、船の
安定性の観点からも好ましい特性を有している。 Furthermore, the center of gravity of the volume of a spherical tank is located midway between the top and bottom points of the tank, but the center of gravity of the volume of the cylindrical tank of the present invention is located below the midpoint of the tank height. This means that the center of gravity of a liquefied gas carrier equipped with a tank is lower than that of a conventional flow-type tank, which is a favorable characteristic from the perspective of ship stability. There is.
以下、本発明の最も好ましい一実施例を第１図
乃至第５図に図示する実施例に基づいて詳述す
る。
Hereinafter, one of the most preferred embodiments of the present invention will be described in detail based on the embodiments illustrated in FIGS. 1 to 5.
第１図乃至第５図において、１は船体の全体的
な概略を表わし、２は船の機関室、３は前部コツ
フアダム、４は後部コツフアダム、５は二重底タ
ンク、６，６ａ，６ｂは隔壁、７はタンクカバ
ー、８は上甲板、９はアフトピークタンク、１０
はフオアピークタンク、１１ｂ，１１ｃは本発明
の一実施例としての円筒形タンクの全体図を示
し、１１ａ，１１ｄはその他の円筒形タンクの全
体を示し、１２は中央部深水タンク、１３は再液
化装置室、１４は円筒形タンク１１ｃの頂板、１
５は円筒形タンク１１ｃの側板、１６は円筒形タ
ンク１１ｃの底板、１７は円筒形スタート、１８
は船の二重底頂板、１９，１９ａ，１９ｂ，１９
ｃは防熱材、２０，２０ａ，２０ｂ，２０ｃはタ
ンク底防熱材（なお、２０ａ，２０ｃはタンク支
持材と兼用している）、２１はタンクドーム、２
２は二重底内ガーダ、２３はサイドタンク、２４
は球形タンクを示す。 In Figures 1 to 5, 1 represents the overall outline of the ship's hull, 2 is the engine room of the ship, 3 is the front dam, 4 is the rear dam, 5 is the double bottom tank, 6, 6a, 6b. is bulkhead, 7 is tank cover, 8 is upper deck, 9 is aft peak tank, 10
11b and 11c show the overall view of a cylindrical tank as an embodiment of the present invention, 11a and 11d show the entirety of other cylindrical tanks, 12 shows a central deep water tank, and 13 shows a refill tank. Liquefier chamber, 14, top plate of cylindrical tank 11c, 1
5 is a side plate of the cylindrical tank 11c, 16 is a bottom plate of the cylindrical tank 11c, 17 is a cylindrical start, 18
are the double bottom and top plates of the ship, 19, 19a, 19b, 19
c is a heat insulating material, 20, 20a, 20b, 20c are tank bottom heat insulating materials (20a, 20c are also used as tank support materials), 21 is a tank dome, 2
2 is the double bottom internal girder, 23 is the side tank, 24
indicates a spherical tank.
そして、船体１は前部コツフアダム３と後部コ
ツフアダム４との間の区画が貨物タンク区画とな
つている。 Further, in the hull 1, a section between a front section dam 3 and a rear section dam 4 serves as a cargo tank section.
貨物タンク区画はそのほぼ中央を中央部深水タ
ンク１２によつては２分され、それぞれが隔壁６
ａ，６ｂによりさらに２分されて合計４つの区画
に分けられている。 The cargo tank compartment is divided into two parts approximately in the center by a central deep water tank 12, each of which is separated by a bulkhead 6.
It is further divided into two sections by a and 6b, resulting in a total of four sections.
そして４個の円筒形タンク１１，１１ａ，１１
ｂ，１１ｃ，１１ｄが１個づつ格納されている。
そして第３図に示すように、円筒形タンク１１の
格納区画の船側にはサイドタンク２３が設けら
れ、船体側部は二重構造となつている。 and four cylindrical tanks 11, 11a, 11
One each of b, 11c, and 11d are stored.
As shown in FIG. 3, a side tank 23 is provided on the ship side of the storage compartment of the cylindrical tank 11, and the side part of the ship body has a double structure.
また、円筒形タンク１１ｃを覆うように、タン
クカバー７が設けられ、タンクカバー７は上甲板
８に固着されている。 Further, a tank cover 7 is provided to cover the cylindrical tank 11c, and the tank cover 7 is fixed to the upper deck 8.
本発明の一実施例としての中央部の二つの円筒
形タンク１１ｂおよび１１ｃは同形であり、その
形状断面を第３図に示している。また最船首部の
円筒形タンク１１ａおよび最船尾部の円筒形タン
ク１１ｄは、円筒形タンク１１ｃとほぼ類似の構
造であるが、それぞれ船体形状が船首部および船
尾部において前後方向に向かうにしたがつてやせ
て行くのに適合するように、タンク下部をやせさ
た形状となつている。 The two central cylindrical tanks 11b and 11c according to an embodiment of the present invention have the same shape, and a cross section of the shape is shown in FIG. Further, the cylindrical tank 11a at the most bow part and the cylindrical tank 11d at the most aft part have almost similar structures to the cylindrical tank 11c, but the shape of the hull is directed in the fore-and-aft direction at the bow and stern parts. The bottom of the tank has been slimmed down to suit the growing body weight.
本実施例のタンク形状を第３図において具体的
に説明すれば、円筒タンクの水平断面の円の直径
（図中におけるタンクの幅と同じ）の船幅に対す
る比は約80％、タンクドーム２１を除くタンク本
体の高さはタンクの幅と略同寸法であり、タンク
の円筒側板１５の高さはタンク本体の高さの約60
％を占めており、その内の約10％は上甲板面より
も上にあり、タンク全体ではタンク本体高さの内
約40％が上甲板面よりも上部に位置している。 To explain the tank shape of this embodiment in detail with reference to FIG. 3, the ratio of the diameter of the circle in the horizontal cross section of the cylindrical tank (same as the width of the tank in the figure) to the ship width is approximately 80%, and the tank dome 2 The height of the tank body is approximately the same as the width of the tank, and the height of the cylindrical side plate 15 of the tank is approximately 60 mm of the height of the tank body.
%, of which approximately 10% is located above the upper deck surface, and for the entire tank, approximately 40% of the tank body height is located above the upper deck surface.
タンク高さはタンク幅とほぼ同じにするのが総
合的にバランスの良い結果となるが、個々のタン
ク設計においては、その事情において適宜選定す
るのは当然である。タンク高さをタンク幅に比べ
大幅に低くすればタンク容積の減少という不利益
が生じ、また大幅に高くすれば船の安定性が悪く
なるとともに、操舵室からの前方見通しが悪くな
る等の不具合を生じる。 Making the tank height almost the same as the tank width will give a well-balanced overall result, but when designing an individual tank, it is natural to select it as appropriate depending on the circumstances. If the tank height is significantly lower than the tank width, there will be a disadvantage of a reduction in tank volume, and if it is made significantly higher, the stability of the ship will deteriorate and there will be problems such as poor forward visibility from the wheelhouse. occurs.
円筒形タンク１１ｃの主要構造は、上方に凸な
曲面となつているタンク頂板１４、円筒形のタン
ク側板１５および下方に凸な曲面となつているタ
ンク底板１６からなつており、これらの板には防
とう材が実質的に設けられていない。 The main structure of the cylindrical tank 11c consists of a tank top plate 14 having an upwardly convex curved surface, a cylindrical tank side plate 15, and a tank bottom plate 16 having a downwardly convex curved surface. There is virtually no wall protection material provided.
円筒形タンク１１ｃは防熱材１９，２０により
実質的に全面が防熱されている。 The cylindrical tank 11c is substantially entirely thermally insulated by heat insulating materials 19 and 20.
円筒形タンクの側板１５の下方延長には連続し
た円筒形スタート１７が設けられており、円筒形
スカート１７の上部は円筒形タンクの側板１５
に、下部は船体１の二重底頂板１８に固着されて
いる。なお、円筒形スカート１７は第１図では図
示省略をしているが、第３図および第４図には図
示している。円筒形タンク１１ｃおよび円筒形ス
カート１７は積載される液化ガスに適応した低温
用鋼板又はアルミ材にて製作されている。 The downward extension of the side plate 15 of the cylindrical tank is provided with a continuous cylindrical start 17, and the upper part of the cylindrical skirt 17 is connected to the side plate 15 of the cylindrical tank.
The lower part is fixed to the double bottom top plate 18 of the hull 1. Although the cylindrical skirt 17 is not shown in FIG. 1, it is shown in FIGS. 3 and 4. The cylindrical tank 11c and the cylindrical skirt 17 are made of a low-temperature steel plate or aluminum material suitable for the liquefied gas to be loaded.
第４図に図示するように、円筒形スカート１７
は上部のみ防熱材１９ｂ，１９ｃが施されてお
り、円筒形スカート１７の上部は円筒形タンク１
１ｃとほぼ同一の温度に保たれており、下方部分
は防熱材が施されておらず、円筒形スカート１７
の下部は円筒形タンク１１ｃを取巻く周囲温度と
ほぼ同一に保たれている。防熱材１９ｂ，１９ｃ
の施工範囲および厚みは、円筒形スカート１７の
上下の温度差に基づく変形および温度勾配が熱応
力発生の問題が実質的に避けられるように選定さ
れる。 As shown in FIG.
Heat insulating materials 19b and 19c are applied only to the upper part, and the upper part of the cylindrical skirt 17 is attached to the cylindrical tank 1.
It is kept at almost the same temperature as 1c, and the lower part is not provided with heat insulation material, and the cylindrical skirt 17
The lower part of the tank 11c is kept at approximately the same temperature as the ambient temperature surrounding the cylindrical tank 11c. Heat insulating material 19b, 19c
The construction range and thickness of the cylindrical skirt 17 are selected such that deformation due to temperature differences between the upper and lower sides of the cylindrical skirt 17 and the problem of thermal stress generation due to temperature gradients are substantially avoided.
このため、円筒形タンク１１ｃに液化ガスが積
込まれるに際して、その低温により円筒形タンク
１１ｃは収縮するとともに円筒形スカート１７の
上部も同様に収縮するが、円筒形タンク１１ｃの
収縮が円筒形スカート１７により無理に拘束され
ることもなく円筒形スカート１７の熱変形にも無
理が生じない。 Therefore, when the liquefied gas is loaded into the cylindrical tank 11c, the cylindrical tank 11c contracts due to its low temperature, and the upper part of the cylindrical skirt 17 also contracts, but the contraction of the cylindrical tank 11c causes the cylindrical skirt to 17, and thermal deformation of the cylindrical skirt 17 does not occur unreasonably.
タンク底板１６と二重底頂板１８との間には適
当な間隔をもつて、よく乾燥した木質集成材２０
ａ，２０ｃが防熱兼タンク荷重支持材として配置
されており、その間をポリウレタンフオーム防熱
材２０ｂが施されて、防熱材２０ａ，２０ｃとと
もにタンク底板熱材２０を構成している。 A well-dried laminated wood 20 is placed between the tank bottom plate 16 and the double bottom top plate 18 with an appropriate distance between them.
a and 20c are arranged as heat insulating and tank load supporting materials, and a polyurethane foam heat insulating material 20b is applied between them to form a tank bottom plate heat material 20 together with the heat insulating materials 20a and 20c.
タンク重量および貨物重量の大部分は、タンク
底板１６およびタンク荷重支持材と兼用のタンク
底防熱材２０ａ，２０ｃを通じて二重底頂板１８
により支えられており、一部分は円筒形スカート
１７を通じて二重底頂板１８に支えられている。 Most of the tank weight and cargo weight is transferred to the double bottom top plate 18 through the tank bottom plate 16 and tank bottom heat insulators 20a and 20c which also serve as tank load support materials.
It is supported in part by a double bottom top plate 18 through a cylindrical skirt 17.
船の動揺などにより、円筒形タンク１１ｃには
船内において横方向に移動および転倒させようと
する力が加わるが、上部はタンク１１ｃに下部は
船体１に固着している円筒形スカート１７によ
り、タンク１１ｃは実質的に移動することがなく
正しい位置に保持される。 Due to the shaking of the ship, a force is applied to the cylindrical tank 11c that causes it to move laterally and overturn inside the ship. 11c is held in the correct position without substantially moving.
第５図に図示するものは、本発明に係る円筒形
タンクと球形タンクとの比較を説明したものであ
る。 What is illustrated in FIG. 5 illustrates a comparison between a cylindrical tank and a spherical tank according to the present invention.
第５図において、本発明に係る一実施例の円筒
形タンク１１ｃと球形タンク２４とを重ねて図示
しているが、両タンクの幅と高さとは同一であ
り、円筒形タンク１１ｃは球形タンク２４に外接
する形状である。この円筒形タンク１１ｃは球形
タンクの約1.33倍の容積を有しており、容積的に
本発明に係るタンクが極めて優れていることを示
している。 In FIG. 5, a cylindrical tank 11c and a spherical tank 24 according to an embodiment of the present invention are shown overlapping each other, but the width and height of both tanks are the same, and the cylindrical tank 11c is different from the spherical tank 24. It has a shape that circumscribes 24. This cylindrical tank 11c has a volume approximately 1.33 times that of the spherical tank, indicating that the tank according to the present invention is extremely superior in terms of volume.
また、球形タンク２４の容積の重心２７はタン
クの最上点25と最下点26との中間に位置している
が、この円筒形タンク１１ｃの容積の重心位置２
８は、タンク高さの中間点よりも下に位置してお
り、これはタンクを搭載している液化ガス船の重
心が球形タンク２４の場合よりも低くなることを
意味しており船の安定性の観点からも好ましい特
性を有している。 Furthermore, the center of gravity 27 of the volume of the spherical tank 24 is located between the highest point 25 and the lowest point 26 of the tank, but the center of gravity 27 of the volume of the cylindrical tank 11c is
8 is located below the midpoint of the tank height, which means that the center of gravity of the liquefied gas ship equipped with the tank is lower than in the case of the spherical tank 24, which improves the stability of the ship. It also has favorable characteristics from the viewpoint of sex.
さらに、この円筒形タンク１１ｃの表面積は球
形タンク表面積の約1.30倍であり、容積当りの表
面積は球形タンクの場合よりも小さく、球形タン
ク２４の約0.98倍となり防熱性からも優れている
事を示している。 Furthermore, the surface area of this cylindrical tank 11c is approximately 1.30 times that of the spherical tank, and the surface area per volume is smaller than that of the spherical tank, and approximately 0.98 times that of the spherical tank 24, which indicates that it is also superior in terms of heat insulation. It shows.
次に、本発明に係る一実施例の設計例を示す。 Next, a design example of an embodiment according to the present invention will be shown.
貨物タンク容積82000m3の液化ガス船について、
船の長さ200.00ｍ、巾40.00ｍ、深さ21.00ｍであ
り、全体配置の概要は第１図および第２図に図示
したものである。 Regarding a liquefied gas carrier with a cargo tank volume of 82000m3 ,
The length of the ship is 200.00m, the width is 40.00m, and the depth is 21.00m, and the overall layout is shown in Figures 1 and 2.
船の大きさに比し、タンク容積が大きく確保出
来ているが、容積効率を（貨物タンク容積／船の
長さ×幅×深さ）で表わすと、この設計例では
0.488となる。これは従来の方形タンク方式、球
形タンク方式又は従来の円筒形タンク方式では達
成不能な値である。 Although the tank capacity is large compared to the size of the ship, this design example shows that the volumetric efficiency is expressed as (cargo tank volume/ship length x width x depth).
It becomes 0.488. This is a value that cannot be achieved with conventional square tank systems, spherical tank systems, or conventional cylindrical tank systems.
また、タンク表面積がタンク数が同一の方形タ
ンク方式又はタンク数が多い従来の円筒形タンク
方式で設計したものよりも小さな値となることは
一見して明らかであるが、世界で多数建造実積の
ある球形タンク５個搭載の方式で82000m3を設計
した場合よりも、本発明に係る実施例の場合の円
筒形タンク４個搭載の82000m3船のタンク表面積
の方が２％小さな値となる。 In addition, it is obvious at first glance that the tank surface area is smaller than that of a square tank design with the same number of tanks or a conventional cylindrical tank design with a large number of tanks; The tank surface area of an 82,000 m 3 ship equipped with four cylindrical tanks in the embodiment of the present invention is 2% smaller than that of a 82,000 m 3 ship designed with five spherical tanks. .
以上、本発明に係る実施例を第１図乃至第５図
に基づいて詳述したように本発明によつて次のよ
うな効果が得られる。
As mentioned above, the embodiments according to the present invention have been described in detail based on FIGS. 1 to 5, and the following effects can be obtained by the present invention.
(1) 従来の球形タンクに比べて容積的に極めて優
れたものである。(1) It has extremely superior volume compared to conventional spherical tanks.
(2) 容積当りの表面積は従来の球形タンクの場合
よりも小さくしたがつて防熱性からも優れてい
る。(2) Since the surface area per volume is smaller than that of conventional spherical tanks, it is also superior in terms of heat insulation.
(3) 満載状態において、トリムを実質的に零にす
るためには、貨物を含めた船の重心位置と浮心
の位置とを一致するように設計する必要がある
が、本発明に係る液化ガス輸送船では船の船長
方向の配置にゆとりがあるので、貨物を含めた
船の重心位置を広範囲に自由に設定出来る。し
たがつて、船の線図計画に当つては、船の抵
抗・推進性能上の配慮を優先的に行つて、浮心
の設定をすることが出来ることとなり、船の性
能向上をもたらすこととなる。(3) In order to make the trim substantially zero in a fully loaded state, it is necessary to design the ship so that the center of gravity of the ship including the cargo matches the center of buoyancy. In a gas transport ship, there is ample space in the ship's length, so the center of gravity of the ship, including its cargo, can be freely set over a wide range. Therefore, when planning the ship's diagram, it is possible to prioritize the ship's resistance and propulsion performance and set the center of buoyancy, which will improve the ship's performance. Become.
(4) また、球形タンクの容積の重心はタンクの最
上点と最下点との中間に位置しているが、本発
明の円筒形タンクの容積の重心位置は、タンク
高さの中間点よりも下に位置しており、これは
タンクを搭載している液化ガス船の重心が従来
の球形タンクの場合よりも低くなることを意味
しており、船の安定性が観点からも好ましい特
性を有している。(4) Also, the center of gravity of the volume of a spherical tank is located between the top and bottom points of the tank, but the center of gravity of the volume of the cylindrical tank of the present invention is located from the midpoint of the tank height. This means that the center of gravity of the liquefied gas carrier equipped with the tank is lower than in the case of conventional spherical tanks, which is a favorable characteristic from the perspective of ship stability. have.
(5) さらに、従来の円筒形タンクの様に、タンク
の側壁で支持されていないため、側壁の補強材
が不用となり円筒形タンクの構造が極めて簡素
になる。(5) Furthermore, unlike conventional cylindrical tanks, it is not supported by the side walls of the tank, so there is no need for reinforcing materials for the side walls, making the structure of the cylindrical tank extremely simple.
(6) 円筒形タンクの支持装置をタンク底面部のみ
に集約して、円筒形タンクと船体との接続部に
加わる力を、タンク荷重支持材兼用のタンク底
防熱材と円筒形スカートにより、分担している
ため、支持構造が極めて簡素になる。(6) The support device for the cylindrical tank is concentrated only on the tank bottom, and the force applied to the connection between the cylindrical tank and the hull is shared by the tank bottom heat insulator, which also serves as a tank load support material, and the cylindrical skirt. This makes the support structure extremely simple.
第１図乃至第４図は本発明に係る一実施例であ
り、第１図は液化ガス輸送船全体の縦断面図、第
２図はその平面図、第３図は第１図および第２図
における−線矢視断面拡大図、第４図は第３
図の円筒形スカート附近の拡大断面図、第５図は
本発明に係るタンクと球形タンクとの比較説明図
である。
１……船体、５……二重底タンク、６，６ａ，
６ｂ……隔壁、７……タンクカバー、８……上甲
板、１１……円筒形タンク、１１ｂ，１１ｃ……
本発明の円筒形タンク、１１ａ，１１ｄ……その
他の円筒形タンク、１４……円筒形タンクの頂
板、１５……円筒形タンクの側板、１６……円筒
形タンクの底板、１７……円筒形スカート、１８
……船の二重底頂板、１９，１９ａ，１９ｂ，１
９ｃ……防熱材、２０……タンク底防熱材、２０
ｂ……タンク底面の防熱材、２０ａ，２０ｃ……
タンク支持材と兼用のタンク底防熱材、２１……
タンクドーム、２２……二重底内ガーダ、２３…
…サイドタンク、２４……球形タンク、２５……
タンクの最上点、２６……タンクの最下点、２７
……球形タンクの容積の重心、２８……円筒形タ
ンクの容積の重心。
1 to 4 show one embodiment of the present invention, in which FIG. 1 is a longitudinal sectional view of the entire liquefied gas transport ship, FIG. 2 is a plan view thereof, and FIG. An enlarged cross-sectional view taken along the - line in the figure, Figure 4 is the 3rd
FIG. 5 is an enlarged cross-sectional view of the vicinity of the cylindrical skirt in the figure, and FIG. 5 is a comparative explanatory view of the tank according to the present invention and a spherical tank. 1...Hull, 5...Double bottom tank, 6, 6a,
6b... Bulkhead, 7... Tank cover, 8... Upper deck, 11... Cylindrical tank, 11b, 11c...
Cylindrical tank of the present invention, 11a, 11d...Other cylindrical tanks, 14...Top plate of cylindrical tank, 15...Side plate of cylindrical tank, 16...Bottom plate of cylindrical tank, 17...Cylindrical shape skirt, 18
...Double bottom and top plate of the ship, 19, 19a, 19b, 1
9c... Heat insulating material, 20... Tank bottom heat insulating material, 20
b...Thermal insulation material on the bottom of the tank, 20a, 20c...
Tank bottom heat insulating material that doubles as tank support material, 21...
Tank dome, 22...Double bottom inner girder, 23...
...Side tank, 24...Spherical tank, 25...
The highest point of the tank, 26... The lowest point of the tank, 27
...The center of gravity of the volume of a spherical tank, 28...The center of gravity of the volume of a cylindrical tank.
Claims (1)
れるとともに外周面のほぼ全面に防熱材が施され
ている立置き円筒形の液化ガスタンクにおいて、
天井が上方に凸な曲面を有しタンクの容積の重心
位置が、タンク高さの中間点よりも下に位置し、
上記液化ガスタンク本体の高さが上記円筒の直径
にほぼ等しくかつ上記液化ガスタンク本体の少な
からぬ部分が上甲板面よりも上方に突出して、タ
ンクの底部が下方に凸な曲面を有して船底部に設
けられたタンク底防熱材に載置されてタンク重量
が支持され、上記タンクの円筒側板の下方に円筒
形のスカートが設けられており、上記円筒形スカ
ートの上部は上記タンクに結合されかつ上記円筒
形スカートの下部は船体に結合されており、さら
に上記円筒形スカートの上方部分のみに上記防熱
材が施されており、上記円筒形スカートはその上
方部分が上記円筒形タンクの温度とほぼ同一の温
度となり、その下方部分が上記円筒形タンクを取
巻く周囲空間の温度とほぼ同一の温度となるよう
にしていることを特徴とする液化ガスタンク。1. In a vertical cylindrical liquefied gas tank that is installed on a liquefied gas transport ship, stores cargo, and has heat insulating material applied to almost the entire outer surface,
The ceiling has an upwardly convex curved surface, and the center of gravity of the tank volume is located below the midpoint of the tank height,
The height of the liquefied gas tank body is approximately equal to the diameter of the cylinder, and a considerable portion of the liquefied gas tank body protrudes above the upper deck surface, and the bottom of the tank has a downwardly convex curved surface and forms the bottom of the ship. A cylindrical skirt is provided below the cylindrical side plate of the tank, and the upper part of the cylindrical skirt is connected to the tank and the weight of the tank is supported by being placed on the tank bottom heat insulating material provided on the tank. The lower part of the cylindrical skirt is connected to the hull, and the heat insulating material is applied only to the upper part of the cylindrical skirt, and the upper part of the cylindrical skirt has a temperature approximately equal to that of the cylindrical tank. A liquefied gas tank characterized in that the temperature of the liquefied gas tank is the same, and the temperature of the lower part of the liquefied gas tank is almost the same as the temperature of the surrounding space surrounding the cylindrical tank.
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14914184A JPS6127792A (en) | 1984-07-18 | 1984-07-18 | Liquefied gas tank |
| DE198585106930T DE168615T1 (en) | 1984-06-08 | 1985-06-04 | CONSTRUCTION OF THE FUSELAGE OF A CARGO SHIP FOR THE TRANSPORT OF CARGOES OF VERY LOW OR HIGH TEMPERATURE. |
| DE8585106930T DE3574855D1 (en) | 1984-06-08 | 1985-06-04 | CONSTRUCTION OF THE FUSELAGE OF A CARGO SHIP FOR THE TRANSPORT OF CARGOES OF VERY LOW OR HIGH TEMPERATURE. |
| EP85106930A EP0168615B1 (en) | 1984-06-08 | 1985-06-04 | Freight carrier's hull construction for carrying cryogenic or high temperature freight |
| US06/741,302 US4672906A (en) | 1984-06-08 | 1985-06-04 | Freight carrier's hull construction for carrying cryogenic or high temperature freight |
| NO85852309A NO852309L (en) | 1984-06-08 | 1985-06-07 | CARGO SHIP HAND FOR TRANSPORTING CRYOGENIC OR HIGH TEMPERATURE LOAD. |
| KR1019850003977A KR890002914B1 (en) | 1984-06-08 | 1985-06-07 | Ships for the transport of cold or hot cargo |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14914184A JPS6127792A (en) | 1984-07-18 | 1984-07-18 | Liquefied gas tank |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6127792A JPS6127792A (en) | 1986-02-07 |
| JPH059320B2 true JPH059320B2 (en) | 1993-02-04 |
Family
ID=15468654
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14914184A Granted JPS6127792A (en) | 1984-06-08 | 1984-07-18 | Liquefied gas tank |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6127792A (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2733224B2 (en) * | 1987-05-26 | 1998-03-30 | 富士通株式会社 | POS terminal control method |
| KR100461944B1 (en) * | 2001-11-15 | 2004-12-14 | 대우조선해양 주식회사 | Method for enlarging the volume of Cargo tank for LNG ship |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4831786U (en) * | 1971-08-20 | 1973-04-17 | ||
| JPS6127791A (en) * | 1984-07-16 | 1986-02-07 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Liquefied gas carrier |
-
1984
- 1984-07-18 JP JP14914184A patent/JPS6127792A/en active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6127792A (en) | 1986-02-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5785118B2 (en) | Ship, offshore floating facility, and liquefied natural gas storage method | |
| AU2014251665B2 (en) | LNG ship or LPG ship | |
| JP5403900B2 (en) | Liquefied gas carrier | |
| US4672906A (en) | Freight carrier's hull construction for carrying cryogenic or high temperature freight | |
| US3145680A (en) | Transport of liquefied gases | |
| US4095546A (en) | Shipboard LNG tanks | |
| JP2016016806A (en) | Carrier ship | |
| JP2019151191A (en) | Vessel | |
| JP2016199092A (en) | Marine liquefied gas tank and liquefied gas carrier mounted with the same | |
| KR101987986B1 (en) | Ship | |
| CA2909228A1 (en) | Lng ship | |
| KR101977212B1 (en) | Ship | |
| KR20240113738A (en) | Ship equipped with vertical bi-lobe type pressure vessels | |
| JP6737431B2 (en) | Liquefied gas carrier | |
| JPH059320B2 (en) | ||
| KR101167916B1 (en) | Hybrid type independent lng cargo tank | |
| JPH06298173A (en) | Self-supporting rectangular tank and cryogenic liquefied gas carrier | |
| JP2019523731A (en) | Ship equipped with a plurality of storage tanks for transporting fluids | |
| JP2021194986A (en) | Liquefied gas carrier | |
| JPH0224715B2 (en) | ||
| JPS61129393A (en) | Ship installed with cylindrical tank | |
| JPS61143287A (en) | Cylindrical tank-mounted ship | |
| KR20240104827A (en) | Vertical bi-lobe type pressure vessel having asymmetric shape | |
| EP2985218B1 (en) | Lng carrier or lpg carrier | |
| KR102719513B1 (en) | Liquefied gas storage tank and vessel having the same |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |