JPH0593239A - 炭化水素類の熱分解・改質反応用管 - Google Patents
炭化水素類の熱分解・改質反応用管Info
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- JPH0593239A JPH0593239A JP3280670A JP28067091A JPH0593239A JP H0593239 A JPH0593239 A JP H0593239A JP 3280670 A JP3280670 A JP 3280670A JP 28067091 A JP28067091 A JP 28067091A JP H0593239 A JPH0593239 A JP H0593239A
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C30/00—Alloys containing less than 50% by weight of each constituent
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 炭化水素類の熱分解・改質反応用管の耐コー
キング性を改良する。 【構成】 管壁を二層積層構造とし、炭化水素類と接触
する内側層を、Ｃｒ：４０〜５５％，Ｎｂ：０．２〜２
％を含むＣｒ−Ｎｉ系合金で形成し、外側層を高温・高
圧装置材料である高Ｎｉ含有のＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系オー
ステナイト型耐熱鋼で形成する。内側層の上記Ｃｒ−Ｎ
ｉ系合金により良好な耐コーキング性が確保され、外側
層の耐熱鋼により高温・高圧操業に耐えるクリープ破断
強度等が確保される。
キング性を改良する。 【構成】 管壁を二層積層構造とし、炭化水素類と接触
する内側層を、Ｃｒ：４０〜５５％，Ｎｂ：０．２〜２
％を含むＣｒ−Ｎｉ系合金で形成し、外側層を高温・高
圧装置材料である高Ｎｉ含有のＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系オー
ステナイト型耐熱鋼で形成する。内側層の上記Ｃｒ−Ｎ
ｉ系合金により良好な耐コーキング性が確保され、外側
層の耐熱鋼により高温・高圧操業に耐えるクリープ破断
強度等が確保される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、炭化水素類の熱分解・
改質反応に使用される反応用管、特に炭化水素類の化学
反応に伴う固形炭素の管壁内面への析出沈積を抑制防止
し得る反応用管に関する。
改質反応に使用される反応用管、特に炭化水素類の化学
反応に伴う固形炭素の管壁内面への析出沈積を抑制防止
し得る反応用管に関する。
【０００２】
【従来の技術】炭化水素類の熱分解・改質反応炉内に配
設される反応用管は、炭化水素類を単独または水蒸気等
と混合して高温高圧下に管内を通過させて低分子量炭化
水素への熱分解を行なわせ、あるいは水素、酸化炭素等
を含むガス状混合物等の製造に使用される反応器であ
る。従来より上記反応用管材料には、高温装置材料とし
て一般的なＮｉおよびＣｒを多量に含有するＦｅ−Ｎｉ
−Ｃｒ系オーステナイト型耐熱鋼、例えばＡＳＴＭ規格
のＨＫ４０材（０．４Ｃ−２０Ｎｉ−２５Ｃｒ−Ｆｅ）
やＨＰ４０材（０．４Ｃ−３５Ｎｉ−２５Ｃｒ−Ｆｅ）
またはこれにＭｏ，Ｗ，Ｎｂ等を添加したＨＰ改良材等
が使用されてきた。
設される反応用管は、炭化水素類を単独または水蒸気等
と混合して高温高圧下に管内を通過させて低分子量炭化
水素への熱分解を行なわせ、あるいは水素、酸化炭素等
を含むガス状混合物等の製造に使用される反応器であ
る。従来より上記反応用管材料には、高温装置材料とし
て一般的なＮｉおよびＣｒを多量に含有するＦｅ−Ｎｉ
−Ｃｒ系オーステナイト型耐熱鋼、例えばＡＳＴＭ規格
のＨＫ４０材（０．４Ｃ−２０Ｎｉ−２５Ｃｒ−Ｆｅ）
やＨＰ４０材（０．４Ｃ−３５Ｎｉ−２５Ｃｒ−Ｆｅ）
またはこれにＭｏ，Ｗ，Ｎｂ等を添加したＨＰ改良材等
が使用されてきた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】炭化水素類の熱分解・
改質反応は、その反応系からの固形炭素の析出現象を伴
うため、反応用管の内側壁面に固形炭素の沈積が生じ
る。固形炭素の析出沈積を放置すると、炭化水素を含む
流体の管内流通が妨害されるのみでなく、反応遂行のた
めに管外から反応熱を供給もしくは除去する際の総括伝
熱係数の著しい低下をきたし、一時的な操業中断と、各
種の方法による沈積炭素の除去作業、いわゆるデコーキ
ング（decoking）の定期的な実施を余儀なくされる。
改質反応は、その反応系からの固形炭素の析出現象を伴
うため、反応用管の内側壁面に固形炭素の沈積が生じ
る。固形炭素の析出沈積を放置すると、炭化水素を含む
流体の管内流通が妨害されるのみでなく、反応遂行のた
めに管外から反応熱を供給もしくは除去する際の総括伝
熱係数の著しい低下をきたし、一時的な操業中断と、各
種の方法による沈積炭素の除去作業、いわゆるデコーキ
ング（decoking）の定期的な実施を余儀なくされる。
【０００４】上記固形炭素の管壁内面への析出沈積（コ
ーキング）を抑制防止した反応用管として、特公昭６３
−１３４７４号公報には、管材に含まれるＮｉが、反応
系から固形炭素の析出を促進する触媒としての作用をな
しているとの知見のもとに、反応系と接触する管壁の内
側層をＮｉ量が制限された耐熱鋼で形成して固形炭素の
析出沈積を抑制防止すると共に、管壁の外側層は高温装
置材料である高Ｎｉ含有Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系耐熱鋼で形
成して高温・高圧操業に要求される強度等をもたせた二
層構造を有する反応用管が開示されている。
ーキング）を抑制防止した反応用管として、特公昭６３
−１３４７４号公報には、管材に含まれるＮｉが、反応
系から固形炭素の析出を促進する触媒としての作用をな
しているとの知見のもとに、反応系と接触する管壁の内
側層をＮｉ量が制限された耐熱鋼で形成して固形炭素の
析出沈積を抑制防止すると共に、管壁の外側層は高温装
置材料である高Ｎｉ含有Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系耐熱鋼で形
成して高温・高圧操業に要求される強度等をもたせた二
層構造を有する反応用管が開示されている。
【０００５】本発明は、これと異なり、管壁の内側層が
高Ｎｉ量の合金で形成され、しかも管壁面に対する固形
炭素の析出沈積が少ない二層構造を有する反応用管を提
供するものである。
高Ｎｉ量の合金で形成され、しかも管壁面に対する固形
炭素の析出沈積が少ない二層構造を有する反応用管を提
供するものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段および作用】本発明に係る
炭化水素類の熱分解・改質反応用管は、管壁の内側層
が、Ｃｒ：４０〜５５％，Ｎｂ：０．２〜２％，不純分
であるＮ：０．３％以下，残部実質的にＮｉであるＣｒ
−Ｎｉ系合金からなり、管壁の外側層は、Ｃ：０．１〜
０．６％，Ｓｉ：２．５％以下，Ｍｎ：２％以下，Ｃ
ｒ：２０〜３０％，Ｎｉ：１８〜４０％，Ｎ：０．１５
％以下，残部実質的にＦｅ、またはＦｅの一部が５％以
下の範囲内において、Ｍｏ，Ｗ，Ｎｂから選ばれる１種
ないし２種以上の元素で置換されているＦｅ−Ｎｉ−Ｃ
ｒ系オーステナイト型耐熱鋼からなることを特徴として
いる。
炭化水素類の熱分解・改質反応用管は、管壁の内側層
が、Ｃｒ：４０〜５５％，Ｎｂ：０．２〜２％，不純分
であるＮ：０．３％以下，残部実質的にＮｉであるＣｒ
−Ｎｉ系合金からなり、管壁の外側層は、Ｃ：０．１〜
０．６％，Ｓｉ：２．５％以下，Ｍｎ：２％以下，Ｃ
ｒ：２０〜３０％，Ｎｉ：１８〜４０％，Ｎ：０．１５
％以下，残部実質的にＦｅ、またはＦｅの一部が５％以
下の範囲内において、Ｍｏ，Ｗ，Ｎｂから選ばれる１種
ないし２種以上の元素で置換されているＦｅ−Ｎｉ−Ｃ
ｒ系オーステナイト型耐熱鋼からなることを特徴として
いる。
【０００７】以下、本発明について詳しく説明する。本
発明の反応用管の管壁の内側層を、前記組成のＣｒ−Ｎ
ｉ系合金で形成したのは、このものが耐コーキング性に
すぐれ、その管壁表面に接する反応系からの固形炭素の
析出沈積を抑制防止することができるからである。管内
の反応系と接触する内側層材料が高Ｎｉ合金であるにも
拘らず、固形炭素の析出沈積の抑制防止が可能であるの
は、多量のＣｒを含有する組成としたことにより、Ｃｒ
酸化物を主体とする緻密な酸化皮膜が管壁表面に形成さ
れ易く、その酸化皮膜が高Ｎｉ母材を被覆し管内反応系
との接触を遮断する結果として、固形炭素の析出沈積に
対するＮｉの触媒作用が実質的に回避され、良好な耐コ
ーキング性がもたらされるものと考えられる。
発明の反応用管の管壁の内側層を、前記組成のＣｒ−Ｎ
ｉ系合金で形成したのは、このものが耐コーキング性に
すぐれ、その管壁表面に接する反応系からの固形炭素の
析出沈積を抑制防止することができるからである。管内
の反応系と接触する内側層材料が高Ｎｉ合金であるにも
拘らず、固形炭素の析出沈積の抑制防止が可能であるの
は、多量のＣｒを含有する組成としたことにより、Ｃｒ
酸化物を主体とする緻密な酸化皮膜が管壁表面に形成さ
れ易く、その酸化皮膜が高Ｎｉ母材を被覆し管内反応系
との接触を遮断する結果として、固形炭素の析出沈積に
対するＮｉの触媒作用が実質的に回避され、良好な耐コ
ーキング性がもたらされるものと考えられる。
【０００８】このＣｒ−Ｎｉ系合金の良好な耐コーキン
グ性は、Ｃｒ含有量が４０％以上であることにより確保
され、Ｃｒ含有量を増加するに伴つてその効果は増大す
る。しかし、Ｃｒの増量は反面において、この合金の鋳
造性の低下、および延靱性の低下を招く。このため、５
５％を上限としている。
グ性は、Ｃｒ含有量が４０％以上であることにより確保
され、Ｃｒ含有量を増加するに伴つてその効果は増大す
る。しかし、Ｃｒの増量は反面において、この合金の鋳
造性の低下、および延靱性の低下を招く。このため、５
５％を上限としている。
【０００９】上記Ｃｒ−Ｎｉ系合金にＮｂを０．２〜２
％含有させているのは、延性を改善するためである。こ
のＮｂの添加による延性改善効果は、ＣやＮと結合した
炭化ニオブや窒化ニオブ等の化合物ではなく、化合せず
に残留する単体としてのＮｂを０．２％以上含有するこ
とにより得られる。その含有量の上限を２％としたの
は、それを越えると却つて延性の低下をきたすからであ
る。なお、Ｎｂは少量のＴａを含有しているのが通常で
あり、そのＴａとＮｂは同効元素である。従つて本明細
書における上記Ｎｂ含有量の規定は、Ｔａを付随する場
合、その合計量を意味している。
％含有させているのは、延性を改善するためである。こ
のＮｂの添加による延性改善効果は、ＣやＮと結合した
炭化ニオブや窒化ニオブ等の化合物ではなく、化合せず
に残留する単体としてのＮｂを０．２％以上含有するこ
とにより得られる。その含有量の上限を２％としたの
は、それを越えると却つて延性の低下をきたすからであ
る。なお、Ｎｂは少量のＴａを含有しているのが通常で
あり、そのＴａとＮｂは同効元素である。従つて本明細
書における上記Ｎｂ含有量の規定は、Ｔａを付随する場
合、その合計量を意味している。
【００１０】不純分として合金中に混在するＣおよびＮ
は合金の延性を低下させ、また前記のようにＮｂと結合
して延性改善に寄与するＮｂの有効量を減じるので、Ｃ
は０．１％以下、Ｎは０．３％以下に抑えるのが好まし
い。また、その他の不純分、例えばＦｅ，Ｓｉ，Ｍｎ，
Ａｌ等も、合金溶製技術上不可避的に混入する範囲内
（例えば、それらの合計量が５％以下）の存在によつて
本発明の趣旨が損なわれることはない。
は合金の延性を低下させ、また前記のようにＮｂと結合
して延性改善に寄与するＮｂの有効量を減じるので、Ｃ
は０．１％以下、Ｎは０．３％以下に抑えるのが好まし
い。また、その他の不純分、例えばＦｅ，Ｓｉ，Ｍｎ，
Ａｌ等も、合金溶製技術上不可避的に混入する範囲内
（例えば、それらの合計量が５％以下）の存在によつて
本発明の趣旨が損なわれることはない。
【００１１】図１は、下記の供試材Ａ，ＢおよびＣにつ
いて、炭化水素の熱分解・改質反応試験における固形炭
素の析出沈積量を比較して示したグラフである（試験条
件：ブタン供給量 ７００ｃｃ／分，空気供給量 ３０
０ｃｃ／分，温度８１５℃，試験時間 １Ｈｒ，試験片
サイズ φ１６×４ｔ，ｍｍ）。供試材Ａは本発明反応
用管の内側層であるＣｒ−Ｎｉ系合金、供試材Ｂは従来
の代表的な反応用管材であるＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系オース
テナイト型耐熱鋼（ＡＳＴＭ ＨＰ４０改良材相当）、
供試材ＣはＮｉ含有量を制限して耐コーキング性をもた
せたＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系耐熱鋼であり、それぞれの化学
組成は次のとおりである。供試材Ａ Ｃｒ：５０％，Ｎｂ：１．５％，Ｎｉ：４８％（不純分
Ｍｎ ０．１％，Ｃ０．０５％，Ｓｉ ０．３％）。供試材Ｂ Ｃ：０．５％，Ｓｉ：１．８％，Ｍｎ：０．５％，Ｎ
ｉ：３５．０％，Ｃｒ：２５．０％，Ｎｂ：１．３％，
Ｆｅ：Ｂａｌ。供試材Ｃ Ｃ：０．６％，Ｓｉ：１．８％，Ｍｎ：９．０％，Ｎ
ｉ：４．０％，Ｃｒ：２５．０％，Ｆｅ：Ｂａｌ。
いて、炭化水素の熱分解・改質反応試験における固形炭
素の析出沈積量を比較して示したグラフである（試験条
件：ブタン供給量 ７００ｃｃ／分，空気供給量 ３０
０ｃｃ／分，温度８１５℃，試験時間 １Ｈｒ，試験片
サイズ φ１６×４ｔ，ｍｍ）。供試材Ａは本発明反応
用管の内側層であるＣｒ−Ｎｉ系合金、供試材Ｂは従来
の代表的な反応用管材であるＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系オース
テナイト型耐熱鋼（ＡＳＴＭ ＨＰ４０改良材相当）、
供試材ＣはＮｉ含有量を制限して耐コーキング性をもた
せたＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系耐熱鋼であり、それぞれの化学
組成は次のとおりである。供試材Ａ Ｃｒ：５０％，Ｎｂ：１．５％，Ｎｉ：４８％（不純分
Ｍｎ ０．１％，Ｃ０．０５％，Ｓｉ ０．３％）。供試材Ｂ Ｃ：０．５％，Ｓｉ：１．８％，Ｍｎ：０．５％，Ｎ
ｉ：３５．０％，Ｃｒ：２５．０％，Ｎｂ：１．３％，
Ｆｅ：Ｂａｌ。供試材Ｃ Ｃ：０．６％，Ｓｉ：１．８％，Ｍｎ：９．０％，Ｎ
ｉ：４．０％，Ｃｒ：２５．０％，Ｆｅ：Ｂａｌ。
【００１２】図１に示したとおり、本発明の反応用管の
内側層を形成するＣｒ−Ｎｉ系合金（供試材Ａ）は、従
来の代表的な反応用管材料（供試材Ｂ）に比べ、固形炭
素の析出沈積量は格段に少なく、その耐コーキング性
は、Ｎｉ量を制限したＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系耐熱鋼（供試
材Ｃ）のそれとほゞ同等である。
内側層を形成するＣｒ−Ｎｉ系合金（供試材Ａ）は、従
来の代表的な反応用管材料（供試材Ｂ）に比べ、固形炭
素の析出沈積量は格段に少なく、その耐コーキング性
は、Ｎｉ量を制限したＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系耐熱鋼（供試
材Ｃ）のそれとほゞ同等である。
【００１３】上記Ｃｒ−Ｎｉ系合金は、良好な耐コーキ
ング性を有しているが、高温クリープ破断強度は十分で
なく、単層管としての使用はできない。このため、本発
明は、このＣｒ−Ｎｉ系合金を管壁の内側層材料とし、
その内側層を、高Ｎｉ含有組成のＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系オ
ーステナイト型耐熱鋼からなる外側層で被覆した二重積
層構造としている。その高Ｎｉ−高Ｃｒ系オーステナイ
ト型耐熱鋼は、高温クリープ破断強度、耐酸化性等にす
ぐれ、クラツキングチユーブ等の高温・高圧装置材料と
して十分な実績を有する材料であり、この二層構造化に
よつて、反応用管として要求される諸特性が具備され、
安定した使用が確保される。
ング性を有しているが、高温クリープ破断強度は十分で
なく、単層管としての使用はできない。このため、本発
明は、このＣｒ−Ｎｉ系合金を管壁の内側層材料とし、
その内側層を、高Ｎｉ含有組成のＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系オ
ーステナイト型耐熱鋼からなる外側層で被覆した二重積
層構造としている。その高Ｎｉ−高Ｃｒ系オーステナイ
ト型耐熱鋼は、高温クリープ破断強度、耐酸化性等にす
ぐれ、クラツキングチユーブ等の高温・高圧装置材料と
して十分な実績を有する材料であり、この二層構造化に
よつて、反応用管として要求される諸特性が具備され、
安定した使用が確保される。
【００１４】上記Ｃｒ−Ｎｉ系合金からなる内側層とＦ
ｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系オーステナイト型耐熱鋼からなる外側
層の二層構造を有する本発明の反応用管は、好ましくは
遠心力鋳造法により製造される。すなわち、遠心力鋳造
において、水平軸心を回転中心とする鋳型内に、第１段
の鋳造として、高ＮｉのＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系耐熱鋼の溶
湯を注入して所望の層厚の外側層を鋳造し、ついで、第
２段の鋳造として、所定組成に溶製されたＣｒ−Ｎｉ系
合金の溶湯を注入して内側層を積層鋳造する。これによ
り、Ｃｒ−Ｎｉ系合金からなる内側層と、Ｆｅ−Ｎｉ−
Ｃｒ系耐熱鋼からなる外側層とが、その境界面で層厚の
薄い融合層を介して冶金学的に一体結合した二層構造の
反応用管を得ることができる。
ｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系オーステナイト型耐熱鋼からなる外側
層の二層構造を有する本発明の反応用管は、好ましくは
遠心力鋳造法により製造される。すなわち、遠心力鋳造
において、水平軸心を回転中心とする鋳型内に、第１段
の鋳造として、高ＮｉのＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系耐熱鋼の溶
湯を注入して所望の層厚の外側層を鋳造し、ついで、第
２段の鋳造として、所定組成に溶製されたＣｒ−Ｎｉ系
合金の溶湯を注入して内側層を積層鋳造する。これによ
り、Ｃｒ−Ｎｉ系合金からなる内側層と、Ｆｅ−Ｎｉ−
Ｃｒ系耐熱鋼からなる外側層とが、その境界面で層厚の
薄い融合層を介して冶金学的に一体結合した二層構造の
反応用管を得ることができる。
【００１５】
【発明の効果】本発明の反応用管は、管内の炭化水素類
を含む反応系と接する管壁内側層が高Ｃｒ含有のＮｉ合
金で形成されているので、炭化水素類の化学反応に伴う
管壁面への固形炭素の析出沈積が効果的に抑制防止さ
れ、またこの内側層がこれと一体的に結合した高Ｎｉ含
有のＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系オーステナイト型耐熱鋼からな
る外側層で被覆された二層構造を有するので、高温・高
圧条件下の使用に耐え得る高温特性を具備している。従
つて本発明の反応用管を炭化水素類の熱分解・改質反応
用管、例えば管内にナフサ等を高温高圧下に流通させて
その熱分解を行うエチレン製造用クラツキングチユーブ
等として使用することにより、長期に亘つて、固形炭素
の析出沈積による種々のトラブルを生じることなく、安
定した操業が維持される。
を含む反応系と接する管壁内側層が高Ｃｒ含有のＮｉ合
金で形成されているので、炭化水素類の化学反応に伴う
管壁面への固形炭素の析出沈積が効果的に抑制防止さ
れ、またこの内側層がこれと一体的に結合した高Ｎｉ含
有のＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系オーステナイト型耐熱鋼からな
る外側層で被覆された二層構造を有するので、高温・高
圧条件下の使用に耐え得る高温特性を具備している。従
つて本発明の反応用管を炭化水素類の熱分解・改質反応
用管、例えば管内にナフサ等を高温高圧下に流通させて
その熱分解を行うエチレン製造用クラツキングチユーブ
等として使用することにより、長期に亘つて、固形炭素
の析出沈積による種々のトラブルを生じることなく、安
定した操業が維持される。
【図１】コーキング試験における固形炭素の析出沈積量
を示すグラフである。
を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/48
Claims (1)
- 【請求項１】 管壁の内側層が、Ｃｒ：４０〜５５％，
Ｎｂ：０．２〜２％，不純分であるＮ：０．３％以下，
残部実質的にＮｉであるＣｒ−Ｎｉ系合金からなり、管
壁の外側層は、Ｃ：０．１〜０．６％，Ｓｉ：２．５％
以下，Ｍｎ：２％以下，Ｃｒ：２０〜３０％，Ｎｉ：１
８〜４０％，Ｎ：０．１５％以下，残部実質的にＦｅ、
またはＦｅの一部が５％以下の範囲内において、Ｍｏ，
Ｗ，Ｎｂから選ばれる１種ないし２種以上の元素で置換
されているＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系オーステナイト型耐熱鋼
からなることを特徴とする炭化水素類の熱分解・改質反
応用管。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3280670A JPH0593239A (ja) | 1991-09-30 | 1991-09-30 | 炭化水素類の熱分解・改質反応用管 |
| DE69126531T DE69126531T2 (de) | 1991-09-30 | 1991-12-27 | Hitzebeständige Legierung mit hoher Zeitstandfestigkeit bei hohem Temperaturbetrieb und niedriger Beanspruchung und mit sehr guter Beständigkeit gegen Aufkohlung |
| EP91122291A EP0548405B1 (en) | 1991-09-30 | 1991-12-27 | Heat-resistant alloy having high creep rupture strength under high-temperature low-stress conditions and excellent resistance to carburization |
| US07/814,154 US5316721A (en) | 1991-09-30 | 1991-12-30 | Heat-resistant alloy having high creep rupture strength under high-temperature low-stress conditions and excellent resistance to carburization |
| CA002058576A CA2058576C (en) | 1991-09-30 | 1991-12-30 | Heat-resistant alloy having high creep rupture strength under high-temperature low-stress conditions and excellent resistance to carburization |
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3280670A JPH0593239A (ja) | 1991-09-30 | 1991-09-30 | 炭化水素類の熱分解・改質反応用管 |
| EP91122291A EP0548405B1 (en) | 1991-09-30 | 1991-12-27 | Heat-resistant alloy having high creep rupture strength under high-temperature low-stress conditions and excellent resistance to carburization |
| US07/814,154 US5316721A (en) | 1991-09-30 | 1991-12-30 | Heat-resistant alloy having high creep rupture strength under high-temperature low-stress conditions and excellent resistance to carburization |
| CA002058576A CA2058576C (en) | 1991-09-30 | 1991-12-30 | Heat-resistant alloy having high creep rupture strength under high-temperature low-stress conditions and excellent resistance to carburization |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0593239A true JPH0593239A (ja) | 1993-04-16 |
Family
ID=40297720
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3280670A Pending JPH0593239A (ja) | 1991-09-30 | 1991-09-30 | 炭化水素類の熱分解・改質反応用管 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5316721A (ja) |
| EP (1) | EP0548405B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0593239A (ja) |
| CA (1) | CA2058576C (ja) |
| DE (1) | DE69126531T2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002529359A (ja) * | 1998-11-10 | 2002-09-10 | インターナショナル フュエル セルズ，エルエルシー | 燃料気体の水蒸気改質装置の壁面への炭素沈積の抑制 |
| JP2002531363A (ja) * | 1998-11-10 | 2002-09-24 | インターナショナル フュエル セルズ，エルエルシー | 燃料気体の水蒸気改質装置の壁への炭素沈積の抑制 |
| US6579628B2 (en) * | 2000-06-12 | 2003-06-17 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Multi-layered anti-coking heat resistant metal tube and method for manufacture thereof |
| JP2008144260A (ja) * | 2006-11-16 | 2008-06-26 | Mitsubishi Materials Corp | 高温相安定性に優れた高Ｃｒ含有Ｎｉ基合金 |
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| WO2002022905A2 (en) * | 2000-09-12 | 2002-03-21 | Nova Chemicals (International) S.A. | Stainless steel and stainless steel surface |
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Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002529359A (ja) * | 1998-11-10 | 2002-09-10 | インターナショナル フュエル セルズ，エルエルシー | 燃料気体の水蒸気改質装置の壁面への炭素沈積の抑制 |
| JP2002531363A (ja) * | 1998-11-10 | 2002-09-24 | インターナショナル フュエル セルズ，エルエルシー | 燃料気体の水蒸気改質装置の壁への炭素沈積の抑制 |
| US6579628B2 (en) * | 2000-06-12 | 2003-06-17 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Multi-layered anti-coking heat resistant metal tube and method for manufacture thereof |
| JP2008144260A (ja) * | 2006-11-16 | 2008-06-26 | Mitsubishi Materials Corp | 高温相安定性に優れた高Ｃｒ含有Ｎｉ基合金 |
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