JPH0596599A - フツ素系複合チユーブの製造方法 - Google Patents
フツ素系複合チユーブの製造方法Info
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- JPH0596599A JPH0596599A JP3290660A JP29066091A JPH0596599A JP H0596599 A JPH0596599 A JP H0596599A JP 3290660 A JP3290660 A JP 3290660A JP 29066091 A JP29066091 A JP 29066091A JP H0596599 A JPH0596599 A JP H0596599A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 第１押出成形機１よりフッ素系熱可塑性エラ
ストマーを押出し、押出したチューブ２を連続的に冷却
装置３により冷却し、乾燥装置４により連続的に乾燥し
て塗布装置５により接着剤を連続的に塗布した後、第２
押出成形機６のクロスヘッド・ダイ７の中を通過させ、
第２押出成形機６より汎用軟質熱可塑性樹脂をチューブ
２の外周面に押出成形し、フッ素系熱可塑性エラストマ
ー層、接着剤層及び汎用軟質熱可塑性樹脂層からなる複
合チューブを製造する。 【効果】 フッ素系熱可塑性エラストマー層と汎用軟質
熱可塑性樹脂層とが接着剤層により強固に接着した複合
チューブが効率的に製造され、しかも柔軟性を有し曲線
部の施工が容易であるので超純水等を移送する器材とし
て好適である。
ストマーを押出し、押出したチューブ２を連続的に冷却
装置３により冷却し、乾燥装置４により連続的に乾燥し
て塗布装置５により接着剤を連続的に塗布した後、第２
押出成形機６のクロスヘッド・ダイ７の中を通過させ、
第２押出成形機６より汎用軟質熱可塑性樹脂をチューブ
２の外周面に押出成形し、フッ素系熱可塑性エラストマ
ー層、接着剤層及び汎用軟質熱可塑性樹脂層からなる複
合チューブを製造する。 【効果】 フッ素系熱可塑性エラストマー層と汎用軟質
熱可塑性樹脂層とが接着剤層により強固に接着した複合
チューブが効率的に製造され、しかも柔軟性を有し曲線
部の施工が容易であるので超純水等を移送する器材とし
て好適である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はフッ素系複合チューブの
製造方法に関し、更に詳しくは、特に超純水等の移送用
に好適なフッ素系複合チューブの製造方法に関する。
製造方法に関し、更に詳しくは、特に超純水等の移送用
に好適なフッ素系複合チューブの製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年の半導体素子関連工業の著しい発展
にともない、超純水の使用量が増加するとともに超純水
を移送するパイプの需要が急激に高まってきている。従
来、超純水の移送用の器材としてパイプを使用する提案
が多くなされてきたが、その一つに、たとえば超純水の
水質を汚染させないためにフッ化ビニリデン重合体（以
下、ＰＶＤＦという）などのフッ素系熱可塑性樹脂を材
料としたパイプを使用する試みがある。しかし、これら
の樹脂は非常に高価であるため、パイプの内周面のみを
これらの樹脂層としパイプの外周面を含む大部分の材料
として塩化ビニル系樹脂やＡＢＳ樹脂などの廉価な樹脂
を使用する改良方法が提案されている。
にともない、超純水の使用量が増加するとともに超純水
を移送するパイプの需要が急激に高まってきている。従
来、超純水の移送用の器材としてパイプを使用する提案
が多くなされてきたが、その一つに、たとえば超純水の
水質を汚染させないためにフッ化ビニリデン重合体（以
下、ＰＶＤＦという）などのフッ素系熱可塑性樹脂を材
料としたパイプを使用する試みがある。しかし、これら
の樹脂は非常に高価であるため、パイプの内周面のみを
これらの樹脂層としパイプの外周面を含む大部分の材料
として塩化ビニル系樹脂やＡＢＳ樹脂などの廉価な樹脂
を使用する改良方法が提案されている。
【０００３】このような２種類の材料を組み合わせたパ
イプは、たとえば特開昭６１−１７１９８３号公報や実
開昭６１−１６４７３０号公報に開示されている。特に
実開昭６１−１６４７３０号公報には、内周面層と外周
面層との界面接着を改良するため、１）内周面層の材料
として使用するＰＶＤＦ及び外周面層の材料として使用
する汎用熱可塑性樹脂の一方または両方に、エチレン性
不飽和カルボン酸エステルを共重合させるか、あるいは
エチレン性不飽和カルボン酸エステルの重合体または他
の共重合可能な単量体との共重合体を含有させる方法、
２）内周面層と外周面層との間に接着層（接着剤、粘着
剤など）を設ける方法などが提示されている。しかしな
がら、超純水の移送用器材としてパイプを使用すると、
その敷設工事に際し、直線部の施工には特に問題はない
が、曲線部では継手などを使用する複雑な施工が必要で
あるので、曲線部でも自由に且つ簡便に施工できるパイ
プの代替器材が望まれていた。
イプは、たとえば特開昭６１−１７１９８３号公報や実
開昭６１−１６４７３０号公報に開示されている。特に
実開昭６１−１６４７３０号公報には、内周面層と外周
面層との界面接着を改良するため、１）内周面層の材料
として使用するＰＶＤＦ及び外周面層の材料として使用
する汎用熱可塑性樹脂の一方または両方に、エチレン性
不飽和カルボン酸エステルを共重合させるか、あるいは
エチレン性不飽和カルボン酸エステルの重合体または他
の共重合可能な単量体との共重合体を含有させる方法、
２）内周面層と外周面層との間に接着層（接着剤、粘着
剤など）を設ける方法などが提示されている。しかしな
がら、超純水の移送用器材としてパイプを使用すると、
その敷設工事に際し、直線部の施工には特に問題はない
が、曲線部では継手などを使用する複雑な施工が必要で
あるので、曲線部でも自由に且つ簡便に施工できるパイ
プの代替器材が望まれていた。
【０００４】一方、２層パイプに関する実開昭６１−１
６４７３０号公報に提示されている方法、すなわち２つ
の層の接着を改良するために内周面層の材料であるＰＶ
ＤＦなどのフッ素系熱可塑性樹脂へのエチレン性不飽和
カルボン酸エステル成分の共重合法や該エステルの重合
体のブレンド法により含有させる１）の方法には、フッ
素系熱可塑性樹脂の超純水に対する非汚染性を悪化させ
る問題があり、また、この問題を回避するために外周面
層の汎用熱可塑性樹脂だけを上記の方法で変性させると
２層間の接着が不充分になるという問題がある。また、
実開昭６１−１６４７３０号公報は、２層間に接着層を
設ける２）の方法について、押出成形法によって接着層
を設ける具体的な方法を開示していない。
６４７３０号公報に提示されている方法、すなわち２つ
の層の接着を改良するために内周面層の材料であるＰＶ
ＤＦなどのフッ素系熱可塑性樹脂へのエチレン性不飽和
カルボン酸エステル成分の共重合法や該エステルの重合
体のブレンド法により含有させる１）の方法には、フッ
素系熱可塑性樹脂の超純水に対する非汚染性を悪化させ
る問題があり、また、この問題を回避するために外周面
層の汎用熱可塑性樹脂だけを上記の方法で変性させると
２層間の接着が不充分になるという問題がある。また、
実開昭６１−１６４７３０号公報は、２層間に接着層を
設ける２）の方法について、押出成形法によって接着層
を設ける具体的な方法を開示していない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、従来の超純
水移送用器材に関する下記の二つの課題をともに解決す
ることを目的とするものである。 １）曲線部での煩雑な施工を余儀なくさせられるパイプ
の代替器材の開発。 ２）フッ素系熱可塑性樹脂からなる内周面層と汎用熱可
塑性樹脂からなる外周面層との間に強固な接着層を設け
る方法の開発。
水移送用器材に関する下記の二つの課題をともに解決す
ることを目的とするものである。 １）曲線部での煩雑な施工を余儀なくさせられるパイプ
の代替器材の開発。 ２）フッ素系熱可塑性樹脂からなる内周面層と汎用熱可
塑性樹脂からなる外周面層との間に強固な接着層を設け
る方法の開発。
【０００６】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明は２機
の押出成形機を使用して、第１の押出成形機によりフッ
素系熱可塑性エラストマーを連続的にチューブ状に押出
成形し該チューブを連続的に冷却し乾燥させた後、、該
チューブ表面に接着剤を連続的に塗布して該チューブの
進行方向にほぼ直角に設置した第２の押出成形機のクロ
スヘッド・ダイの中を通過させ、第２の押出成形機によ
り汎用軟質熱可塑性樹脂を該チューブの外周面に押出成
形させることを特徴とするフッ素系複合チューブの製造
方法を内容とするものである。
の押出成形機を使用して、第１の押出成形機によりフッ
素系熱可塑性エラストマーを連続的にチューブ状に押出
成形し該チューブを連続的に冷却し乾燥させた後、、該
チューブ表面に接着剤を連続的に塗布して該チューブの
進行方向にほぼ直角に設置した第２の押出成形機のクロ
スヘッド・ダイの中を通過させ、第２の押出成形機によ
り汎用軟質熱可塑性樹脂を該チューブの外周面に押出成
形させることを特徴とするフッ素系複合チューブの製造
方法を内容とするものである。
【０００７】本発明で使用するフッ素系熱可塑性エラス
トマーとは、フッ素系ソフトセグメントとフッ素系ハー
ドセグメントとのブロック共重合体からなり、たとえば
フッ素系ソフトセグメントとしてのフッ化ビニリデン−
ヘキサフルオロプロピレンランダム共重合体とフッ素系
ハードセグメントとしてのテトラフルオロエチレン−エ
チレンランダム共重合体とのブロック共重合体、フッ素
系ソフトセグメントとしてのフッ化ビニリデン−ヘキサ
フルオロプロピレンランダム共重合体とフッ素系ハード
セグメントとしてのフッ化ビニリデン重合体とのブロッ
ク共重合体などで、これらは単独又は２種以上組み合わ
せて用いられる。
トマーとは、フッ素系ソフトセグメントとフッ素系ハー
ドセグメントとのブロック共重合体からなり、たとえば
フッ素系ソフトセグメントとしてのフッ化ビニリデン−
ヘキサフルオロプロピレンランダム共重合体とフッ素系
ハードセグメントとしてのテトラフルオロエチレン−エ
チレンランダム共重合体とのブロック共重合体、フッ素
系ソフトセグメントとしてのフッ化ビニリデン−ヘキサ
フルオロプロピレンランダム共重合体とフッ素系ハード
セグメントとしてのフッ化ビニリデン重合体とのブロッ
ク共重合体などで、これらは単独又は２種以上組み合わ
せて用いられる。
【０００８】本発明で使用する汎用軟質熱可塑性樹脂と
は軟質塩化ビニル系樹脂組成物、オレフィン系樹脂など
である。軟質塩化ビニル系樹脂組成物とは、塩化ビニル
樹脂及び塩化ビニル単量体とこれと共重合可能な単量体
との共重合体からなる塩化ビニル系樹脂群から選ばれる
少なくとも１種に可塑剤を添加した組成物であり、これ
らには必要に応じて、ニトリルブタジエンゴム、エチレ
ン−酢酸ビニル共重合体（以下、ＥＶＡという）などの
エラストマーや炭酸カルシウム、タルク、クレイなどの
無機充填剤を配合することができる。またオレフィン系
樹脂とは、ＥＶＡ、エチレン−（メタ）アクリル酸アル
キルエステル（アルキル基の炭素数：４〜８）共重合
体、塩素化ポリエチレンなどである。これらは単独又は
２種以上組み合わせて用いられる。
は軟質塩化ビニル系樹脂組成物、オレフィン系樹脂など
である。軟質塩化ビニル系樹脂組成物とは、塩化ビニル
樹脂及び塩化ビニル単量体とこれと共重合可能な単量体
との共重合体からなる塩化ビニル系樹脂群から選ばれる
少なくとも１種に可塑剤を添加した組成物であり、これ
らには必要に応じて、ニトリルブタジエンゴム、エチレ
ン−酢酸ビニル共重合体（以下、ＥＶＡという）などの
エラストマーや炭酸カルシウム、タルク、クレイなどの
無機充填剤を配合することができる。またオレフィン系
樹脂とは、ＥＶＡ、エチレン−（メタ）アクリル酸アル
キルエステル（アルキル基の炭素数：４〜８）共重合
体、塩素化ポリエチレンなどである。これらは単独又は
２種以上組み合わせて用いられる。
【０００９】本発明のフッ素系複合チューブの製造方法
を、製造設備を示す図１に基づいて説明する。第１の押
出成形機１からフッ素系熱可塑性エラストマーをチュー
ブ状に押出す。押し出されたチューブ２を冷却装置３に
より連続的に冷却した後乾燥装置４により連続的に乾燥
する。冷却装置３としては、冷却用の水槽の中をチュー
ブを通過させる方式のもの、冷却水をチューブにシャワ
ーリングする方式のもの等を用いる。乾燥装置４として
は、ヒーターや温風吹付機等を用いる。乾燥したチュー
ブ２を接着剤塗布装置５に送り、チューブの表面に接着
剤を連続的に塗布する。接着剤塗布装置５としては、た
とえば図３に示した如く、スプレーガン９により接着剤
８をチューブ２の表面にスプレーする方式のもの、接着
剤槽の中をチューブを通過させる方式のもの等を用い
る。
を、製造設備を示す図１に基づいて説明する。第１の押
出成形機１からフッ素系熱可塑性エラストマーをチュー
ブ状に押出す。押し出されたチューブ２を冷却装置３に
より連続的に冷却した後乾燥装置４により連続的に乾燥
する。冷却装置３としては、冷却用の水槽の中をチュー
ブを通過させる方式のもの、冷却水をチューブにシャワ
ーリングする方式のもの等を用いる。乾燥装置４として
は、ヒーターや温風吹付機等を用いる。乾燥したチュー
ブ２を接着剤塗布装置５に送り、チューブの表面に接着
剤を連続的に塗布する。接着剤塗布装置５としては、た
とえば図３に示した如く、スプレーガン９により接着剤
８をチューブ２の表面にスプレーする方式のもの、接着
剤槽の中をチューブを通過させる方式のもの等を用い
る。
【００１０】次いで、接着剤を塗布したチューブ２を、
該チューブの進行方向に対して略直角に設置した第２の
押出成形機６のクロスヘッド・ダイ７の中を通過させ、
この第２の押出成形機６により汎用軟質熱可塑性樹脂８
をチューブ２の外周面に押出被覆して複合チューブ１０
とする。
該チューブの進行方向に対して略直角に設置した第２の
押出成形機６のクロスヘッド・ダイ７の中を通過させ、
この第２の押出成形機６により汎用軟質熱可塑性樹脂８
をチューブ２の外周面に押出被覆して複合チューブ１０
とする。
【００１１】上記の如くして、図２に示す如き、フッ素
系熱可塑性エラストマー層１１、接着剤層１２及び汎用
軟質熱可塑性樹脂層１３の順序で積層された複合チュー
ブが得られる。
系熱可塑性エラストマー層１１、接着剤層１２及び汎用
軟質熱可塑性樹脂層１３の順序で積層された複合チュー
ブが得られる。
【００１２】
【実施例】以下、本発明を実施例に基づき更に詳しく説
明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。 実施例１ 第１の４０mmφ押出成形機（池貝鉄工株式会社製、ＦＳ
４０）のシリンダー温度を２３０〜２８０℃に設定し、
該押出成形機のホッパーに、ソフトセグメントとしての
フッ化ビニリデン−ヘキサフルオロプロピレンランダム
共重合体とハードセグメントとしてのテトラフルオロエ
チレン−エチレンランダム共重合体とをブロック共重合
させた比重１．８９（ＡＳＴＭ Ｄ７９２）、融点２２
０℃（ＡＳＴＭ Ｄ３４１８）のフッ素系熱可塑性エラ
ストマーを投入して、内径４４mm、外径４６mmのチュー
ブを押出成形し、このチューブを冷却水のシャワーリン
グにより連続的に冷却した後、温風を吹き付けて連続的
に乾燥させ、次いで予め主剤と硬化剤とを１：１の重量
比で均一になるまで充分に混合した接着剤（セメダイン
株式会社製、ＥＰ−００１）を図３に示す塗布器により
該チューブ表面に連続的に塗布して、該チューブの進行
方向に直角に設置した第２の５０mmφ押出成形機（池貝
鉄工株式会社製、ＦＳ５０）のクロスヘッド・ダイの中
を通過させた。
明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。 実施例１ 第１の４０mmφ押出成形機（池貝鉄工株式会社製、ＦＳ
４０）のシリンダー温度を２３０〜２８０℃に設定し、
該押出成形機のホッパーに、ソフトセグメントとしての
フッ化ビニリデン−ヘキサフルオロプロピレンランダム
共重合体とハードセグメントとしてのテトラフルオロエ
チレン−エチレンランダム共重合体とをブロック共重合
させた比重１．８９（ＡＳＴＭ Ｄ７９２）、融点２２
０℃（ＡＳＴＭ Ｄ３４１８）のフッ素系熱可塑性エラ
ストマーを投入して、内径４４mm、外径４６mmのチュー
ブを押出成形し、このチューブを冷却水のシャワーリン
グにより連続的に冷却した後、温風を吹き付けて連続的
に乾燥させ、次いで予め主剤と硬化剤とを１：１の重量
比で均一になるまで充分に混合した接着剤（セメダイン
株式会社製、ＥＰ−００１）を図３に示す塗布器により
該チューブ表面に連続的に塗布して、該チューブの進行
方向に直角に設置した第２の５０mmφ押出成形機（池貝
鉄工株式会社製、ＦＳ５０）のクロスヘッド・ダイの中
を通過させた。
【００１３】一方、第２の押出成形機のシリンダー温度
を１５５〜１８５℃に設定し、該押出成形機のホッパー
に鉛系熱安定剤（堺化学工業株式会社製、トリベースＴ
Ｌ７０００）を配合した平均重合度１２５０（ＪＩＳ
Ｋ６７２１）の塩化ビニル樹脂（鐘淵化学工業株式会社
製、カネビニールＳ１００３）１００重量部に対し、ジ
−２−エチルヘキシルフタレート８０重量部及び炭酸カ
ルシウム２０重量部を配合した軟質塩化ビニル樹脂組成
物を投入して押出し、クロスヘッド・ダイを通過してい
る接着剤を表面に塗布された該フッ素系熱可塑性エラス
トマーのチューブの外周面に該軟質塩化ビニル樹脂組成
物を約２mmの肉厚に接着させて押出成形し、内径４４m
m、外径５０mmの複合チューブを得た。
を１５５〜１８５℃に設定し、該押出成形機のホッパー
に鉛系熱安定剤（堺化学工業株式会社製、トリベースＴ
Ｌ７０００）を配合した平均重合度１２５０（ＪＩＳ
Ｋ６７２１）の塩化ビニル樹脂（鐘淵化学工業株式会社
製、カネビニールＳ１００３）１００重量部に対し、ジ
−２−エチルヘキシルフタレート８０重量部及び炭酸カ
ルシウム２０重量部を配合した軟質塩化ビニル樹脂組成
物を投入して押出し、クロスヘッド・ダイを通過してい
る接着剤を表面に塗布された該フッ素系熱可塑性エラス
トマーのチューブの外周面に該軟質塩化ビニル樹脂組成
物を約２mmの肉厚に接着させて押出成形し、内径４４m
m、外径５０mmの複合チューブを得た。
【００１４】実施例２ 実施例１で使用した設備を使用して、第１の押出成形機
のシリンダー温度を２３０〜２８０℃に設定し、該押出
成形機のホッパーに、実施例１で使用したものと同一の
フッ素系熱可塑性エラストマーを投入して、内径４４m
m、外径４６mmのチューブを押出成形し、このチューブ
を冷却水のシャワーリングにより連続的に冷却した後、
温風を吹き付けて連続的に乾燥させ、次いで実施例１で
使用した接着剤と同一の接着剤を塗布器によりチューブ
表面に連続的に塗布して、該チューブの進行方向に直角
に設置した第２の押出成形機のクロスヘッド・ダイの中
を通過させた。
のシリンダー温度を２３０〜２８０℃に設定し、該押出
成形機のホッパーに、実施例１で使用したものと同一の
フッ素系熱可塑性エラストマーを投入して、内径４４m
m、外径４６mmのチューブを押出成形し、このチューブ
を冷却水のシャワーリングにより連続的に冷却した後、
温風を吹き付けて連続的に乾燥させ、次いで実施例１で
使用した接着剤と同一の接着剤を塗布器によりチューブ
表面に連続的に塗布して、該チューブの進行方向に直角
に設置した第２の押出成形機のクロスヘッド・ダイの中
を通過させた。
【００１５】一方、第２の押出成形機のシリンダー温度
を１３０〜１４５℃に設定し、該押出成形機のホッパー
にメルトインデックス（１９０℃、１０Kg/cm2）３０ｇ
／１０分、酢酸ビニル含量３３重量％のＥＶＡを投入し
て押出し、クロスヘッド・ダイを通過している接着剤を
表面に塗布された該フッ素系熱可塑性エラストマーのチ
ューブの外周面に該ＥＶＡを約２mmの肉厚に接着させて
押出成形し、内径４４mm、外径５０mmの複合チューブを
得た。
を１３０〜１４５℃に設定し、該押出成形機のホッパー
にメルトインデックス（１９０℃、１０Kg/cm2）３０ｇ
／１０分、酢酸ビニル含量３３重量％のＥＶＡを投入し
て押出し、クロスヘッド・ダイを通過している接着剤を
表面に塗布された該フッ素系熱可塑性エラストマーのチ
ューブの外周面に該ＥＶＡを約２mmの肉厚に接着させて
押出成形し、内径４４mm、外径５０mmの複合チューブを
得た。
【００１６】比較例１ ２機の押出成形機と１基の共通のヘッド・ダイよりなる
設備を使用して、第１の４０mmφ押出成形機（池貝鉄工
株式会社製、ＦＳ４０）のシリンダー温度を２１０〜２
４０℃に設定し、該押出成形機のホッパーに、実施例１
で使用したものと同一のフッ素系熱可塑性エラストマー
１００重量部に対し、メタクリル酸メチルを主成分とす
る共重合体であって、該共重合体０．４ｇを含む１００
mlのトルエン溶液の３０℃で測定した比粘度が１．４で
ある共重合体（鐘淵化学工業株式会社製、カネエース
ＰＡ−２０）を２０重量部配合したフッ素系熱可塑性エ
ラストマー組成物を投入して押出し、同時に第２の５０
mmφ押出成形機（池貝鉄工株式会社製、ＦＳ５０）のシ
リンダー温度を１５５〜１８５℃に設定し、該押出成形
機のホッパーに、実施例１で使用したものと同一の軟質
塩化ビニル樹脂組成物を投入して押出し、これらの押出
物を共通のヘッド・ダイ（設定温度：２４０℃）に導入
して第１の押出成形機による押出物が内周面層として１
mmの肉厚に、第２の押出成形機による押出物が外周面層
として２mmの肉厚に形成された内径４４mm、外径５０mm
の複合チューブを得た。
設備を使用して、第１の４０mmφ押出成形機（池貝鉄工
株式会社製、ＦＳ４０）のシリンダー温度を２１０〜２
４０℃に設定し、該押出成形機のホッパーに、実施例１
で使用したものと同一のフッ素系熱可塑性エラストマー
１００重量部に対し、メタクリル酸メチルを主成分とす
る共重合体であって、該共重合体０．４ｇを含む１００
mlのトルエン溶液の３０℃で測定した比粘度が１．４で
ある共重合体（鐘淵化学工業株式会社製、カネエース
ＰＡ−２０）を２０重量部配合したフッ素系熱可塑性エ
ラストマー組成物を投入して押出し、同時に第２の５０
mmφ押出成形機（池貝鉄工株式会社製、ＦＳ５０）のシ
リンダー温度を１５５〜１８５℃に設定し、該押出成形
機のホッパーに、実施例１で使用したものと同一の軟質
塩化ビニル樹脂組成物を投入して押出し、これらの押出
物を共通のヘッド・ダイ（設定温度：２４０℃）に導入
して第１の押出成形機による押出物が内周面層として１
mmの肉厚に、第２の押出成形機による押出物が外周面層
として２mmの肉厚に形成された内径４４mm、外径５０mm
の複合チューブを得た。
【００１７】比較例２ 比較例１で使用した設備を使用して、第１の押出成形機
のシリンダー温度を２３０〜２８０℃に設定し、該押出
成形機のホッパーに、実施例１で使用したものと同一の
フッ素系熱可塑性エラストマーを投入して押出し、同時
に第２の押出成形機のシリンダー温度を１５５〜１８５
℃に設定し、該押出成形機のホッパーに、実施例１で使
用したものと同一の軟質塩化ビニル樹脂組成物１００重
量部に対し、比較例１で使用したものと同一のメタクリ
ル酸メチル系共重合体を２０重量部配合した軟質塩化ビ
ニル樹脂組成物を投入して押出し、これらの押出物を共
通のヘッド・ダイ（設定温度：２５０℃）に導入して第
１の押出成形機による押出物が内周面層として１mmの肉
厚に、第２の押出成形機による押出物が外周面層として
２mmの肉厚に形成された内径４４mm、外径複合５０mmの
複合チューブを得た。
のシリンダー温度を２３０〜２８０℃に設定し、該押出
成形機のホッパーに、実施例１で使用したものと同一の
フッ素系熱可塑性エラストマーを投入して押出し、同時
に第２の押出成形機のシリンダー温度を１５５〜１８５
℃に設定し、該押出成形機のホッパーに、実施例１で使
用したものと同一の軟質塩化ビニル樹脂組成物１００重
量部に対し、比較例１で使用したものと同一のメタクリ
ル酸メチル系共重合体を２０重量部配合した軟質塩化ビ
ニル樹脂組成物を投入して押出し、これらの押出物を共
通のヘッド・ダイ（設定温度：２５０℃）に導入して第
１の押出成形機による押出物が内周面層として１mmの肉
厚に、第２の押出成形機による押出物が外周面層として
２mmの肉厚に形成された内径４４mm、外径複合５０mmの
複合チューブを得た。
【００１８】実施例１、２及び比較例１、２で得た複合
チューブを切削して内周面層と外周面層との接着面の引
張剪断強度を測定するための試験片を図４に示す形状に
準じて各実施例及び比較例毎に５個ずつ作製し、これら
を２３℃の恒温室中に４８時間放置後２３℃において５
００mm／分の速度で引張り、オートグラフにより接着層
の破壊時の強度を測定し、得られたそれぞれ５個の測定
値の平均値を算出した。測定結果を表１に示す。
チューブを切削して内周面層と外周面層との接着面の引
張剪断強度を測定するための試験片を図４に示す形状に
準じて各実施例及び比較例毎に５個ずつ作製し、これら
を２３℃の恒温室中に４８時間放置後２３℃において５
００mm／分の速度で引張り、オートグラフにより接着層
の破壊時の強度を測定し、得られたそれぞれ５個の測定
値の平均値を算出した。測定結果を表１に示す。
【００１９】実施例１、２及び比較例１、２で得た複合
チューブを切断して長さ１５cmのチューブをそれぞれ３
本作製し、クリーンルーム内で以下の操作を行なって超
純水に対する汚染性を評価した。まず、これらチューブ
の内面を全有機炭素濃度（以下、ＴＯＣという）が８pp
b である超純水を使用してよく拭き洗いした後、チュー
ブ内に液体洗浄剤（第一クリーンケミカル株式会社製、
商品名：スキャット２０Ｘ−ＰＦ５％溶液）を１５０ml
入れてチューブの両端を封じ、振盪機で４時間振盪し
た。次いでチューブ内面を該超純水をオーバーフローさ
せながら２時間洗浄した後、チューブ内に超純水を１５
０ml充填して両端を封じ６０℃で２４時間振盪した。こ
れらのチューブ内の超純水のＴＯＣをＪＩＳ Ｋ０５５
１の方法により測定し、得られたそれぞれ３個の測定値
の平均値を算出した。参考として、市販の塩化ビニル樹
脂製パイプのＴＯＣも測定した。これらの分析結果を表
１に示す。
チューブを切断して長さ１５cmのチューブをそれぞれ３
本作製し、クリーンルーム内で以下の操作を行なって超
純水に対する汚染性を評価した。まず、これらチューブ
の内面を全有機炭素濃度（以下、ＴＯＣという）が８pp
b である超純水を使用してよく拭き洗いした後、チュー
ブ内に液体洗浄剤（第一クリーンケミカル株式会社製、
商品名：スキャット２０Ｘ−ＰＦ５％溶液）を１５０ml
入れてチューブの両端を封じ、振盪機で４時間振盪し
た。次いでチューブ内面を該超純水をオーバーフローさ
せながら２時間洗浄した後、チューブ内に超純水を１５
０ml充填して両端を封じ６０℃で２４時間振盪した。こ
れらのチューブ内の超純水のＴＯＣをＪＩＳ Ｋ０５５
１の方法により測定し、得られたそれぞれ３個の測定値
の平均値を算出した。参考として、市販の塩化ビニル樹
脂製パイプのＴＯＣも測定した。これらの分析結果を表
１に示す。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【発明の効果】以上に述べた通り、本発明の方法によ
り、フッ素系熱可塑性エラストマーからなる内周面層
と、汎用軟質熱可塑性樹脂からなる外周面層との間に接
着剤層を設けた複合チューブは、柔軟性を有し曲線部の
敷設工事の施工が容易であるので超純水等を移送する器
材として好適に使用でき工業的に価値が高い。
り、フッ素系熱可塑性エラストマーからなる内周面層
と、汎用軟質熱可塑性樹脂からなる外周面層との間に接
着剤層を設けた複合チューブは、柔軟性を有し曲線部の
敷設工事の施工が容易であるので超純水等を移送する器
材として好適に使用でき工業的に価値が高い。
【図１】本発明に用いる製造設備の一例を示す概略図で
ある。
ある。
【図２】本発明のフッ素系複合チューブの概略断面図で
ある。
ある。
【図３】実施例１及び２で用いた接着剤塗布器の概略図
である。
である。
【図４】フッ素系複合チューブの接着部分の引張剪断強
度測定用試験片の形状を示す概略図である。
度測定用試験片の形状を示す概略図である。
１ 第１押出成形機 ２ チューブ ３ 冷却装置 ４ 乾燥装置 ５ 接着剤塗布装置 ６ 第２押出成形機 ７ クロスヘッド・ダイ ８ 接着剤 ９ スプレーガン １０ 複合チューブ １１ フッ素系熱可塑性エラストマー層 １２ 接着剤層 １３ 汎用軟質熱可
塑性樹脂層
塑性樹脂層
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｂ２９Ｋ 19:00 4Ｆ
Claims (3)
- 【請求項１】 ２機の押出成形機を使用して、第１の押
出成形機によりフッ素系熱可塑性エラストマーを連続的
にチューブ状に押出成形し該チューブを連続的に冷却し
乾燥させた後、、該チューブ表面に接着剤を連続的に塗
布して該チューブの進行方向にほぼ直角に設置した第２
の押出成形機のクロスヘッド・ダイの中を通過させ、第
２の押出成形機により汎用軟質熱可塑性樹脂を該チュー
ブの外周面に押出成形させることを特徴とするフッ素系
複合チューブの製造方法。 - 【請求項２】 フッ素系熱可塑性エラストマーがフッ素
系ソフトセグメントとフッ素系ハードセグメントとのブ
ロック共重合体である請求項１記載の製造方法。 - 【請求項３】 汎用軟質熱可塑性樹脂が軟質塩化ビニル
系樹脂組成物及びオレフィン系樹脂からなる群より選択
される少なくとも１種である請求項１又は２記載の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3290660A JPH0596599A (ja) | 1991-10-09 | 1991-10-09 | フツ素系複合チユーブの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3290660A JPH0596599A (ja) | 1991-10-09 | 1991-10-09 | フツ素系複合チユーブの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0596599A true JPH0596599A (ja) | 1993-04-20 |
Family
ID=17758848
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3290660A Withdrawn JPH0596599A (ja) | 1991-10-09 | 1991-10-09 | フツ素系複合チユーブの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0596599A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1995011940A1 (en) * | 1993-10-29 | 1995-05-04 | Daikin Industries, Ltd. | Thermoplastic resin composition and laminate made therefrom |
| JP2004506548A (ja) * | 2000-08-23 | 2004-03-04 | スリーエム イノベイティブ プロパティズ カンパニー | フッ素樹脂層およびエラストマー層を有する多層製品の製造方法 |
| JP2009061401A (ja) * | 2007-09-06 | 2009-03-26 | Gunze Ltd | 濾過フィルター用繊維構造物とその製造方法 |
| CN114728486A (zh) * | 2019-11-15 | 2022-07-08 | 美国圣戈班性能塑料公司 | 多层管及其制造方法 |
-
1991
- 1991-10-09 JP JP3290660A patent/JPH0596599A/ja not_active Withdrawn
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1995011940A1 (en) * | 1993-10-29 | 1995-05-04 | Daikin Industries, Ltd. | Thermoplastic resin composition and laminate made therefrom |
| US5891538A (en) * | 1993-10-29 | 1999-04-06 | Baikin Industries, Ltd. | Thermoplastic resin composition and laminate comprising the same |
| JP2004506548A (ja) * | 2000-08-23 | 2004-03-04 | スリーエム イノベイティブ プロパティズ カンパニー | フッ素樹脂層およびエラストマー層を有する多層製品の製造方法 |
| JP2009061401A (ja) * | 2007-09-06 | 2009-03-26 | Gunze Ltd | 濾過フィルター用繊維構造物とその製造方法 |
| CN114728486A (zh) * | 2019-11-15 | 2022-07-08 | 美国圣戈班性能塑料公司 | 多层管及其制造方法 |
| JP2023502379A (ja) * | 2019-11-15 | 2023-01-24 | サン－ゴバン パフォーマンス プラスティックス コーポレイション | 多層管およびその製造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19990107 |