JPH059689B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、地下燃料またはその他の有機燃料ボ
イラに関し、特定すると、この種のボイラにおい
て煤吹きの予定時間を最適化するための新規かつ
有用な方法を提供することである。

蒸気または動力を発生するための地下燃料を燃
焼すると、灰として知られる残留物が生ずる。若
干のものを除くすべての残留物は、固形残留物で
あり、いくつかの例ではその量は相当である（第
１表参照）。

連続動作を行なうためには、灰の除去は必須で
ある。流動床燃焼においては、灰粒子は、ガス流
によりボイラ炉から運び出され、ガス流路内の管
上に付着物を形成する（フアウリング）。このよ
うな状況の場合、付着物は、これら表面の腐食を
もたらすことになろう。

種々の形成の灰はボイラの動作をひどく阻害
し、運転停止をもたらすことともあるから、灰を
ボイラ表面から除去する手段が提供されねばなら
ない。炉壁および対流流路表面は、煤吹き媒体と
して蒸気または空気を利用する煤吹器（煤煙吹除
器）の使用により動作中に灰やスラグを掃除する
ことができる。煤吹器は付着物が累積する領域に
向けられたた後退可能なノズルを介して空気もし
くは生成蒸気を吹き付ける。

ボイラ内の対流流路表面は（ヒートトラツプと
称されることが多い）、別個の部分に分割される
（第１図参照）。各ヒートトラツプは、通常１組の
専用の煤吹器を有している。普通は、どんな時に
も１組の煤吹器のみが作動される。これは、煤吹
き動作は、生成蒸気を消費し、同時に、ヒートト
ラツプは浄化されるので、このヒートトラツプの
熱伝達率を減ずるからである。

煤吹きの予定および順序は、通常、タイマで実
施される。時間予定は、ボイラの初動作および始
動中に形成される。タイマに加えて、ガス流圧力
差のような臨界的な動作パラメータにより、非常
のプラツキングやフアウリング状態が検出される
と、時間予定は中断されることになる。

第 １ 表 蒸気発生用商用燃料 灰含有燃料 灰不含有燃料 （全々またはほとんど） すべての石炭 天然ガス 燃料油−「バンカーＣ」 製造ガス 精製スラツジ コークスオーブンガ
ス（クリーン） タンク残留物 精製ガス 精製コークス 蒸留物 大部分のタール 木材および木材製品 他の植物製品 廃熱ガス（大部分） 溶鉱炉ガス セメント炉ガス 煤吹き動作の順序および予定は、制御装置を使
うことによつて自動化できる。例えば、1976年４
月18日付の米国特許第4085438号参照。予定は、
普通、ボイラの動作状態を観察し、燃料分析およ
び燃料フアウリングの以前の研究室試験を検討す
るボイラ清浄専門家により設定される。煤吹き器
の予定の制御設定は、観察された所与の動作条件
に対して正確なものとし得るが、燃焼工程は大き
く変化し得る。負荷需要には一定で季節的な変化
があり、またバーナの効率や煤吹き後の熱交換表
面の清浄度には緩やかな長期間変化がある。燃料
特性も、樹皮、廃物、溶鉱炉ガス、残油、廃棄物
スラツジまたは石炭混合物などの燃料の種類ごと
に変わろう。この結果、単に数日の動作サイクル
に基づく煤吹き予定では、ボイラのもつとも経済
的なかつ長期間にわたる動作をもたらさないこと
があり得る。

現在、煤吹き予定の実際の実施は、タイマの使
用に基づいて行なわれている。時間予定は、初動
作および始動中に形成される。バーナの効率や煤
吹き後の熱交換表面の清浄度に一定のかつ季節的
な変化があるため、経済的に最適な時間予定は１
つもない。

煤吹きの最適化に使用できるボイラ診断パツケ
ージは、1981年10月にミズリー州で開催された
ASME／IEEE Power Gen.Conferenceで
「Boiler Heat Transfer Model for Operator
Diagnostic Information」と題する論文におい
てT.C.Heil等により提案されている。この方法
は、結合されたエネルギ平衡からガス側温度を評
価することに依存し、実施には一連のヒートトラ
ツプ式を解くため大規模な帰納的計算を必要とす
る。この方法は、熱伝達フアウリングフアクタを
評価するのに使用できる。これらの中間結果は、
煤吹器の始動からもたらされる費用の節約を評価
するために、定常状態の設計条件に基づくボイラ
特性モデルに入力として使用される。しかしなが
ら、経済的な最適化は行なわれず、蒸気費用増分
（すなわち、蒸気を１単位分だけ増加させるのに
かかる費用）の動的変化は補償されない。

本発明は、煤吹きを予定するため最適の経済的
サイクル時間を予測する方法に係るもので、オン
ラインプロセス測定値を使用する。最適のサイク
ル時間は、ボイラ動作、燃料変化または季節変化
からもたらされる変化する条件に動的に順応す
る。最適条件は、ヒートトラツプフアウリング、
フアウリング率、ボイラ内の他のヒートトラツプ
のフアウリング率およびオンライン蒸気費用増分
を補償する経済基準に基づく。

この煤吹き最適化の発明は、次の点で、従来の
煤吹き自動化および最適化のパツケージに優る十
分の利点を有する。

(a) 最適サイクル時間は、熱伝達効率から推論さ
れるのでなく、経済的基準に基づく。

(b) 最適サイクル時間は、実時間で瞬間的に決定
される。最適サイクル時間は、変動する動作お
よび経済条件に適合する。

(c) 煤吹き効率、隣接するヒートトラツプ上のフ
アウリング、および蒸気費用増分および負荷増
分のようなフアクタが最適サイクル時間の動的
計算において考慮に入れられる。

(d) 最適化は、容易に入手し得る測定値しか必要
としない。ガス側炉温度は必要としない。

(e) 計算は簡単であり理解容易である。帰納的計
算もしくは相互に作用する一連の解かねばなら
ない方程式は存在しない。

(f) 最適化は、設計フアクタまたは最初に根拠の
ある特性データに依存しない。

したがつて、本発明の目的は、ボイラにおいて
単位の熱当り特定の費用で蒸気を発生するため、
特定の比熱（Cp）を有する流体入力を有するボ
イラの動作中の煤吹きを予定するための最適サイ
クル時間（θ_ppt）を決定する方法であつて、ボイ
ラに出入りする入力および出力温度を感知して入
力および出力温度の差（△Ｔ）を得、動作中ボイ
ラにおける流体の流量(m)を感知し、蒸気の費用増
分（Φ）を決定し、ここで実際の煤吹きのための
時陥（θ_c）は煤吹きのための蒸気費用(S)を決定す
ることが知られている、式ｑ＝mC_p△Ｔしたがつ
てその動作中におけるボイラの熱束(q)を計算し、
式Ｋ＝q₀（mθ_b／m₀）およびＰ＝〔Kθ_b／（q₀−
qθ_b）〕−θ_b（Ｐは近似式を定める定数）にしたがつ
て２つのスケーリングパラメータ（ＫおよびＰ）
を計算し、そしてＰ、Ｋ、Ｓに対す値を使つて、
下記の関係すなわち、 ０＝PlnＰ＋θ_ppt／Ｐ−Ｐ（θ_ppt＋θ_c）／θ_ppt＋
Ｐ−Ｓ／Kk・Φ＋ θ_c にしたがつて最適サイクル時間を計算する方法を
提供することである。

本発明の原理は、図面を参照して行なつた以下
の具体例にいての説明から明らかとなろう。

第１図を参照すると、総括的に10で指示される
ボイラにおける煤吹きのためのサイクル時間を最
適化するための方法が示されている。ボイラ１０
は、複数のヒートトラツプないしゾーンを含んで
いる。これらトラツプには、例えば、板形ヒータ
１２、入力および出力部分を備える二次過熱器１
３、再過熱器１４、一次過熱器１６およびエコノ
マイザ１８が含まれる。

ここで用いられる記号は以下に述べる意味であ
る。

Ｙ（θ_b）：任意の時点θ_bにおける損費用率（＄／
hr） m₀：新煤吹きサイクルの開始時のヒートトラツ
プにおける流体の流量（lbs／hr） mθ_b：時点θ_bにおけるヒートトラツプの流体の流
量（1bs（蒸気量）／hr） θ_t：１煤吹きサイクルの全時間（hrs） θ_b：新煤吹きサイクルの始動時から煤吹き開始ま
での時間（hrs） C_p：ボイラ内の流体の比熱（BTU／1b・〓） θ_c：煤吹器が動作する１煤吹きサイクル当りの実
際の時間（hrs） Ｓ：煤吹器がθ_c時間作動した場合の蒸気費用の見
積もり額（＄） Φ：蒸気費用増分（＄／1b（蒸気）） 1_i：ボイラ負荷（1b（蒸気）／hr） S_1i：ボイラ負荷げ1_iの時の蒸気費用（＄／hr） ΔT：θ_pptが決定されるヒートトラツプにおける
流体の入力と出力温度の差（〓） q₀：新煤吹きサイクルの始動時におけるヒートト
ラツプ内の熱束（BTU／hr） qθ_b：時点θ_bにおけるヒートトラツプ内の熱束
（BTU／hr） Ｋ：ボイラ負荷の変動に応じてモデルを調節する
ための利得フアクタ（BTU／hr） Ｐ：観察された動作データに合わせてＹ（θ_b）に
関するモデルにもつとも適合するモデルパラメ
ータ（hrs） ｋ：変換フアクタ（1b（蒸気）／BTU） Ｈ：所与の期間に対する総時間（hrs） Ｃ：動作時間θ_b内の総損費用（＄） C_c：１煤吹きサイクル当りの総損費用（＄） Ｎ：Ｈ時間の煤吹きサイクルの数 C_H：Ｈ時間のの総損費用（＄） θ_ppt：最適経済サイクル時間（hrs） 最大熱変換効率を得るための最適サイクル時間
を選び出すことは、ある一定動作条件での最適経
済時間θ_pptもまた得ることになるのある。しかし、
もしボイラ負荷1_iが変化すれば、蒸気費用S_1iも蒸
気費用増分（蒸気単価）Φもまた変化する。なぜ
なら蒸気発生器の効率はボイラ負荷と共に変化す
るからである。しかも、もし燃料費用が変われ
ば、蒸気費用・蒸気費用増分もまた変化する。そ
の結果、煤吹きのための最適経済サイクル時間
θ_ppt（新煤吹きサイクル始動時から煤吹き開始時点
までの時間で最適経済が得られる条件を満たすも
の）は第２図に示したような熱伝達を最大にする
最適サイクル時間θ_pptと異なることがあり得る。

最適経済サイクル時間θ_pptを決定する一つの試
みは、煤吹きが蒸気製造の漸増を要求することを
考慮することである。熱管のスケーリングは熱伝
達率を減らすことにより、また蒸気費用増分Φを
増大させることにより、損費用Ｃをもたらす。熱
管が洗浄される時は浄化のためにプロセス蒸気を
用いる結果、さらに加えて損費用Ｓを負うことに
なる。各ヒートトラツプに関して、典型的な煤吹
きサイクルを第３図および第４図に示す。

第３図では、始動時から煤吹き開始時点までの
煤吹きサイクル時間は比較的短い。煤の付着を原
因とする費用すなわち損費用の時間的増加率であ
る損費用率Ｙ（θ_b）は煤吹きが起こるまでは時間
と共に増加する。煤吹きが起こると熱管は浄化さ
れ、新煤吹きサイクルの始動時には損費用率Ｙ
（θ_b）はゼロになる。実際の煤吹きに関連する損
費用Ｓは効率が減少することに伴う損費用Ｃより
も相当高い。なぜなら損費用Ｓは生成蒸気を消費
することに併うものだからである。各々の煤吹き
サイクルのカーブの下の結合領域（積分値）は、
１煤吹きサイクル当りの総損費用C_cを表わす。

第４図では、煤吹きサイクル時間は長い。煤吹
きにだけ併う損費用Ｓは第３図で示されるよりも
小さい。なぜなら、ある所与の時間内の煤吹きサ
イクルの数が少ないからである。しかし、スケー
リングが増えることによる効率の減少に関連した
損費用Ｃは第３図で示されるよりも高い。それゆ
え、第４図で示されるカーブの下の領域は、ある
所与の時間内のスケーリングと煤吹きによる総損
費用C_cを表わしているが、それは第３図で示され
る対応した領域よりも広い。その結果、カーブの
下の領域つまりそれに対応する煤吹きサイクル時
間当りの総損費用を最小にするある最適経済サイ
クル時間θ_pptが存在するにちがいない。

もしＣが作動時間θ_b内の総損費用を表わすとす
るならば、ある所与の時刻θ_bにおける損費用率曲
線Ｙ（θ_b）を表わす単一パラメータモデルは第５
図で示され、 Ｙ（θ_b）＝dC／dθ_b＝〔Kθ_b／ボイラ0P＋θ_b〕kΦ(
10) と表わすことができる。この式(10)は実例から得た
損費用率曲線に対するモデル式であり、Ｐ，Ｋは
それらをパラメータにしてモデル式を実測曲線に
近似させた時の特定の定数値である。しかし、Ｋ
は推定でき、またそれからＰも計算できることは
あとで述べる。

作動時間θ_oΦ内の総損費用Ｃは式(10)を積分する
ことにより得られ ∫^C ₀dC＝KkΦ∫〓^b０θ_b／Ｐ＋θ_bdθ_b (11) となり、それゆえ Ｃ＝KkΦ〔θ_b＋P1_o〔Ｐ／Ｐ＋θ_b〕〕 (12) となる。

式(12)は、ある所与の時間内の総損費用を最小に
する最適経済サイクル時間θ_pptを見出すための基
本式として用いられることができる。

各々の煤吹きサイクルは作動時間θ_bを含む。も
し煤吹器が作動する１サイクル当りの実際の時間
がθ_cであるならば１つのサイクルが完了する総時
間は次のようにして与えられる。

θ_t＝θ_b＋θ_c (13) そしてもし所与の総時間がＨ時間であるなら
ば、Ｈ時間のサイクルの数Ｎは Ｎ＝Ｈ／θ_b＋θ_c (14) である。

さらに、煤吹器がθ_c時間作動した時の蒸気費用
がＳならば、蒸気費用Ｓは Ｓ＝Φθ_c1_i (15) ただし Φ＝S1₂−S1₁／1₂−1₁ (16) である。この式(15)、(16)により煤吹器がθ_c時間作動
した時の蒸気費用Ｓが計算される。

また、１煤吹きサイクル当りの総損費用C_cは C_c＝Ｃ＋Ｓ (17) であり、また C_H＝C_c×Ｎ (18) である。

Ｃに関する表式(12)とＮに関する表式(14)を式(18)に
代入すると C_H＝〔KkΦ（θ_b＋P1_o（Ｐ／Ｐ＋θ_b））＋Ｓ〕× 〔Ｈ／θ_b＋θ_c〕 (19) となる。

普通の条件下では、式（19）における変数はθ_b
だけである。ところが蒸気費用増分又は煤吹き費
用Ｓはサイクル毎に変化することがある。また、
利得フアクタＫとモデルパラメータＰもボイラ負
荷1_iの関数として変化することがある。

しかし、もしΦ，Ｓ，Ｐ，Ｋが一定であると仮
定すると、最適経済サイクル時間θ_pptは、式(19)を
θ_bに関して微分し、さらにこの微分式をゼロに等
しいとすることにより、そしてそのθ_bの値をθ_ppt
とすることにより得られる。つまり dC_H／dθ_b＝〔P1_o〔Ｐ＋θ_b／Ｐ〕−Ｐ（θ_b＋θ_c）
／θ_b＋Ｐ−Ｓ／KkΦ＋θ_c〕×Ｈ Kk Φ／（θ_b＋θ_c
）² であり θ_b＝θ_ppt（dC_H／dθ＝0g（θ_ppt）のとき） (21) その時 ｇ（θ_ppt）＝０＝〔P1_o〔Ｐ＋θ_ppt／Ｐ〕−Ｐ（θ_p
pt＋θ_c）／θ_ppt＋Ｐ−Ｓ／KkΦ＋θｃ〕(22) である。この式（22）によりθ_pptの瞬時値が蒸気
費用増分Φとボイラ負荷1_iの変動を考慮して計算
される。

式（22）の単純閉鎖解、たとえば θ_ppt＝（Ｐ，Ｋ，Ｓ，Φ）は得られない。しか
し、ｇ（θ_ppt）＝０という式はRegula−Falsiもし
くはNewton−Raphsonのような従来の試行錯誤
法により解くことができる。デイジタル機器を用
いた煤吹きの最適化の実施において、PID制御器
が式の値にゼロにするために用いられることが
できる。

最適経済サイクル時間は、このようにしてΦ，
Ｓ，Ｐ，Ｋが一定として決定されるとができる。
しかし、もしこれらのパラメータが変化すれば最
適経済サイクル時間θ_pptは変わる。熱交換器表面
へのスケール形成速度はボイラ負荷の大幅な変動
によつて大きく影響され、θ_pptは各ボイラヒート
トラツプについてサイクル毎に変化してゆく。も
しパラメータＰおよびＫをたえず最新値とするこ
とができるならば、蒸気費用増分Φやボイラ負荷
1_iの変動を考慮したθ_pptの瞬時値を計算すること
ができる。

ある時点θ_bにおける損費用率Ｙ（θ_b）について
のモデルは、式(10)で示されるように、利得フアク
タＫとモデルパラメータＰを含む。時点θ_bでのＫ
とＰの値はボイラヒートトラツプ内の熱束ｑのオ
ンライン測定値より推論することができ、次のよ
うになる。

Ｙ（θ_b）＝ｋ（q₀−qθ_b）Φ (23) ここで、 q_i＝m_iC_p△Ｔ (24) である。

式（23）は次の意味を有する。すなわち煤付着
により熱束がq₀からqθ_bに低下する。したがつて
蒸気増分Φ及び次元換算フアクターを掛けたもの
が損費用率Ｙ（θ_b）である。式（23）は流体流量
ｍが一定であるときに成立する。

もしボイラチユーブ側流体の流量ｍが変化すれ
ば時点θ_bにおける損費用率Ｙ（θ_b）は次のように
標準化される。すなわち、式（23）のq₀をmθ_b／
m₀で修正した下記式（26）の利得フアクタＫで
置換する。

Ｙ（θ_b）＝ｋ（Ｋ−qθ_b）Φ (25) ここで Ｋ＝q₀mθ_b／m₀ (26) このＫの値が式(10)のＫに一致することは、第５
図から分るように式(10)においてθ_bが十分大きいと
きにＹ（θ_b）がKkΦに漸近すること、一方、式
（25）においてもθ_bが十分に大きくなるとqθ_bが０
に近づくことが分る。したがつて、Ｋの値は式
（26）から計算される。

時点θ_bにおける損費用率Ｙ（θ_b）のためのこの
モデルの一つの目的は、時点θ_bにおけるオンライ
ン熱束計算値を用いてθ_b＝θ_pptであるような最適
経済サイクル時間θ_pptを予測することである。こ
れは第６図に図式的に示されている。このモデル
を用いててＰの値は式(10)を用いて各θ_bおよびＹ
（θ_b）に対して次のように与えられる。

Ｐ＋θ_b＝（Kθ_b／Ｙ（θ_b））kΦ (27) ゆえに Ｐ＝KkΦθ_b／Ｙ（θ_b）−θ_b (28) もしくは式（23）よりＹ（θ_b）を代入すれば Ｐ＝Kθ_b／q₀−qθ_b−θ_b (29) この式によりＰの値が計算される。時点θ_bの
qθ_bが測定できればＰは分かることになる。

式（26）、式（29）からＫとＰの値を用いて、
式（22）はゼロ平衡循環解法による誤差を積分す
ることにより蒸気費用増分Φおよび蒸気負荷1_iの
変化を考慮に入れたθ_pptの瞬時値について解くこ
とができる。

時点θ_bにおける損費用率を求めるための以上の
モデルでは、たやすく得られるチユーブ側流体温
度差△Ｔの測定値を利用する。ガ諏側炉温度は必
要としない。さらに最適経済サイクル時間θ_pptは
瞬間的に決定され、作動条件や経済条件の変動
（たとえば、蒸気費用増分Φやボイラ負荷1_iなど）
に適合してゆくのである。

各ヒートトラツプの最適経済サイクル時間θ_ppt
の瞬時値は他のヒートトラツプとは独立に決定さ
れる。しかし種々のヒートトラツプ間の相互作用
は考慮に入れられる。なぜなら各ヒートトラツプ
は全体的な効率つまり蒸気費用増分に影響を及ぼ
すからである。全体的な効率の計算は損失法に基
づき、ヒートトラツプの性能計算によつては影響
されない。

第７図について述べると、流体流量、入力温度
および出力温度はそれぞれ伝達器２０，２２，２
４により与えられることに注意して欲しい。駆動
温度は比較器２６によつて得られ、その出力は乗
算ユニツト２８で流体流量と掛けわされる。その
出力は乗算器３０において定数C_p（流体（水）の
比熱）と掛け合わされる。乗算器３０の出力は、
ボイラが作動しているときの種々の時刻のボイラ
チユーブ内の熱束ｑを表わしている。１サイクル
が完了する時点θ_bの後に、そのサイクルが完了す
る時の熱束qθ_bが計算され、第２の比較器３２に
入力される。このサイクルの始めの流体流量m₀
に対する、このサイクルの完了時における流体流
量mθ_bの割合は乗算器３６により与えられる。と
ころで乗算器３６はこの割合mθ_b／m₀を除算器
３８および流体流量の初期値を蓄えている伝送端
子４０から受けとるのである。伝端子３４は煤吹
き動作直後の熱束の初期値q₀を保持しそれを乗算
器３６に与える。乗算器３６の出力つまりスケー
リングパラメータＫは比較器３２で比較され差が
計算される。伝送端子３４と４０は、煤吹き開始
を制御する制御器４４に接続されているゲート４
２からのパルスによつて作動する。端子４６は比
較器３２からの値を受けとり、その値と定数ｋ
（これれは変換フアクタ（1b（蒸気）／（斜線
BTU）に相当する）と蒸気費用増分Φに相当す
る除算器６１からの値は乗算器４８に供給され
る。この蒸気費用増分Φは費用伝送器５０で計算
され、負荷伝送器５２によつて加減される。そし
て総括的に５９，６０で示される論理回路で信号
を処理し、要素６１で割られる複数の値を発生
し、蒸気費用増分Φを示す値を用意する。

乗算器５６、除算器５７、比較器５８はスケー
リングパラメータＰを発生し、端子６２，６４，
６６はそれぞれＰ、煤吹器のタイマへの信号、Ｓ
を伝送する。

オンライン損費用予想モデルのための、また最
適経済サイクル時間θ_pptの瞬間的計算のための、
さらに煤吹連鎖のための論理配列は第８図、第９
図に示されている。

第８図に示されているように、端子６２，６
４，６６はそれぞれ、端子７０に供給される最適
経済サイクル時間θ_pptを発生するために利用され
る。たとえば、燃料効率を最大にするようにサイ
クル時間を最初手動で設定して、端子７２に与え
る。この値はまたスケーリングパラメータＰを発
生するために第７図の回路でも用いられる。

第９図に示されている回路において、番号１〜
４で示される４つのヒートトラツプからの設定サ
イクル時間θ_bおよび最適経済サイクル時間θ_pptが
示されている。比較器８０〜８３は、最適経済サ
イクル時間と設定サイクル時間の差を得て、比較
器８４はその最小差を選択する。特定のヒートト
ラツプの煤吹器が作動する前に遭遇しなければな
らない条件は下記のごとくである。

(1) 他の煤吹器は現在全く作動していない。

(2) 設定サイクル時間および最適サイクル時間の
差は十分小さい。

(3) 条件２が１つ以上のヒートトラツプに存在し
ていれば、そのの最低値のヒートトラツプが選
択される。

この目的のため、比較器８６〜８９が下限検出
器９０〜９７とともに利用される。ANDゲート
９８，９９，１００および１０１は、ブール論理
信号を比較し、すべての正入力を有するANDゲ
ートのみが作動されて、それぞれ制御要素１０
２，１０３，１０４および１０５に接続された各
煤吹器を作動させる。

以上、本発明を特定の好ましい具体例について
図示説明したが、本発明は、その技術思想から逸
脱することなく、他の方法でも具体化できるもの
である。

【図面の簡単な説明】

第１図は煤吹きのための最適のサイクル時間が
決定されるボイラの概略図、第２図は煤吹き動作
間の動作サイクル時間に対して熱伝達をプロツト
したグラフ、第３図は煤吹きのための短いサイク
ル時間を示すグラフ、第４図は煤吹きのための長
いサイクル時間を示すグラフ、第５図は熱伝達表
面のフアウリングを述べるモデルのグラフ、第６
図は任意の時刻θにおけるθ_pptのモデル予想を示
すグラフ、第７図、第８図、第９図は本発明を実
施するための例示的論理回路を示すブロツク図で
ある。 １０：ボイラ、１２：二次過熱器の表面、１
３：二次過熱器、１４：再過熱器、１６：一次過
熱器、１８：エコノマイザ。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ ボイラにおいて単位熱量あたり特定の費用で
   蒸気を発生させるため、特定の比熱（Cp）を持
   つ流体入力を有するボイラの動作中の煤吹きを予
   定するためのサイクル時間を最適化する方法にお
   いて、ボイラに入出力する流体の入力及び出力温
   度を感知して入力及び出力温度の差（△Ｔ）を
   得、動作中のボイラの流体の流量(m)を感知し、蒸
   気の費用増分（Φ）を決定し、煤吹きのための蒸
   気費用(S)を定める煤吹きの時間長（θ_c）を決定
   し、式ｑ＝mC_p△Ｔに従つて動作中のボイラの熱
   束(q)を計算し、式 Ｋ＝q₀（mθ_b／m₀）及び Ｐ＝〔Kθ_b／（q₀−qθ_b）〕−θ_b （ここに、θ_b：新煤吹きサイクルの始動時から
   の時間、q₀：新煤吹きサイクルの始動時における
   ボイラの熱束、qθ_b：時間θ_bでの煤吹き開始時の
   ボイラの熱束、m₀：新煤吹きサイクルの始動時
   の流量、mθ_b：時間θ_bでの流量）に従つて２つの
   パラメータＫ，Ｐを計算し、そしてこれらのパラ
   メータを使用して Pln〔（Ｐ＋θ_ppt）／Ｐ〕−Ｐ（θ_ppt＋θ_c）／（θ
   _ppt＋Ｐ）Ｓ／Kk・Φ＋θ_c ＝０ （ここにθ_ppt：この式を満足する時間θ_b、すな
   わち最適煤吹き開始時間、ｋ：熱量を蒸気量に換
   算するための変換フアクター）にしたがつて最適
   煤吹き開始時間（θ_ppt）を計算し、煤吹きを開始
   させるようにしたサイクル時間最適化方法。