JPH0598395A - 高温疲労特性および耐高温塩害腐食性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 - Google Patents
高温疲労特性および耐高温塩害腐食性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼Info
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- JPH0598395A JPH0598395A JP17339391A JP17339391A JPH0598395A JP H0598395 A JPH0598395 A JP H0598395A JP 17339391 A JP17339391 A JP 17339391A JP 17339391 A JP17339391 A JP 17339391A JP H0598395 A JPH0598395 A JP H0598395A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 低コストで引張強度，高温疲労強度，耐高温
塩害腐食性に優れ、かつ溶接高温割れ感受性の低いステ
ンレス鋼を供給する。 【構成】 基本的に６〜１５％のＮi、１２〜２５％の
Ｃrを含むオーステナイト系ステンレス鋼にＮを０.０５
〜０.３％およびＮbを ０.０５〜０.３％添加し、Ｎ＋
Ｎbを０.１５％以上にし、１.５〜４.０％の Ｓiを添加
し、さらに特定の定義のδバランスを７〜９とする。
塩害腐食性に優れ、かつ溶接高温割れ感受性の低いステ
ンレス鋼を供給する。 【構成】 基本的に６〜１５％のＮi、１２〜２５％の
Ｃrを含むオーステナイト系ステンレス鋼にＮを０.０５
〜０.３％およびＮbを ０.０５〜０.３％添加し、Ｎ＋
Ｎbを０.１５％以上にし、１.５〜４.０％の Ｓiを添加
し、さらに特定の定義のδバランスを７〜９とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えば自動車の排気ガ
ス浄化処理装置用のフレキシブルチューブなどの高温と
振動と厳しい高温塩害腐食環境にさらされる部品用の素
材に関し、高温における高い疲労強度および耐塩害腐食
性を有する経済的なステンレス鋼に関する。
ス浄化処理装置用のフレキシブルチューブなどの高温と
振動と厳しい高温塩害腐食環境にさらされる部品用の素
材に関し、高温における高い疲労強度および耐塩害腐食
性を有する経済的なステンレス鋼に関する。
【０００２】
【従来技術】自動車排気系のフレキシブルチューブは、
排気系の振動を吸収，緩和し、車内の静粛性を確保する
ために排気経路内に使用される部品であり、ステンレス
鋼パイプをベローズ（蛇腹状）に加工したものである。
このフレキシブルチューブは、排気ガスによって温度が
上昇するとともに、振動を受けることから、高温強度な
らびに高温疲労特性が必要とされる。また、フレキシブ
ルチューブは、床下に位置していることから、北ヨーロ
ッパ、北米、カナダのように冬期にＮａＣｌを主成分と
する道路凍結防止剤を散布する地域では、これがフレキ
シブルチューブに付着し、高温にさらされることにより
塩害腐食を生じる。一方、フレキシブルチューブはパイ
プ素管をベローズ加工して製品とするが、パイプ造管時
の溶接性の観点から溶接高温割れ感受性が低いととも
に、ベローズ加工に十分な成形性も必要である。
排気系の振動を吸収，緩和し、車内の静粛性を確保する
ために排気経路内に使用される部品であり、ステンレス
鋼パイプをベローズ（蛇腹状）に加工したものである。
このフレキシブルチューブは、排気ガスによって温度が
上昇するとともに、振動を受けることから、高温強度な
らびに高温疲労特性が必要とされる。また、フレキシブ
ルチューブは、床下に位置していることから、北ヨーロ
ッパ、北米、カナダのように冬期にＮａＣｌを主成分と
する道路凍結防止剤を散布する地域では、これがフレキ
シブルチューブに付着し、高温にさらされることにより
塩害腐食を生じる。一方、フレキシブルチューブはパイ
プ素管をベローズ加工して製品とするが、パイプ造管時
の溶接性の観点から溶接高温割れ感受性が低いととも
に、ベローズ加工に十分な成形性も必要である。
【０００３】従来、フレキシブルチューブ用素材として
は加工性の点からオーステナイト系のＳＵＳ３０４が使
用されてきた。
は加工性の点からオーステナイト系のＳＵＳ３０４が使
用されてきた。
【０００４】
【本発明が解決しようとする課題】自動車排気系の温度
はエンジンの高出力化や高性能化のみならず、燃費改善
や排ガス規制の強化に対応するためさらに上昇する傾向
にあり、フレキシブルチューブでは従来の４００〜５０
０℃から６５０℃以上になる場合もある。このため、高
度疲労特性および高温塩害腐食性の点で従来のＳＵＳ３
０４では不十分であり、さらにこれら特性を向上させた
素材が必要とされるようになってきた。
はエンジンの高出力化や高性能化のみならず、燃費改善
や排ガス規制の強化に対応するためさらに上昇する傾向
にあり、フレキシブルチューブでは従来の４００〜５０
０℃から６５０℃以上になる場合もある。このため、高
度疲労特性および高温塩害腐食性の点で従来のＳＵＳ３
０４では不十分であり、さらにこれら特性を向上させた
素材が必要とされるようになってきた。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記問題
点を解決するためＳＵＳ３０４をベースに高温疲労特性
および高温塩害腐食性に及ぼす各種合金元素の影響につ
いて系統的な調査、研究を行った。
点を解決するためＳＵＳ３０４をベースに高温疲労特性
および高温塩害腐食性に及ぼす各種合金元素の影響につ
いて系統的な調査、研究を行った。
【０００６】その結果、高温疲労特性の改善にはＮを高
めるとともに Ｎbを添加することが有効であり、また耐
高温塩害腐食性の改善にはＳｉが効果のあることを知見
した。また、このような高 Ｎ、Ｎb添加鋼においてパイ
プ造管時の良好な溶接性を確保するためにはδバランス
を制御することが有効であることを知見した。
めるとともに Ｎbを添加することが有効であり、また耐
高温塩害腐食性の改善にはＳｉが効果のあることを知見
した。また、このような高 Ｎ、Ｎb添加鋼においてパイ
プ造管時の良好な溶接性を確保するためにはδバランス
を制御することが有効であることを知見した。
【０００７】
【発明の構成】本発明はこれらの基本的知見に基づき完
成したものであり、その要旨とするところは重量％にお
いて、Ｃ：０.１％以下，Ｓi：１.５〜４.０％、Ｍn：
３％ 以下、Ｎi：６.０〜１５.０％、Ｃr：１２.０〜２
５.０％、Ｎ：０.０５〜０.３％，Ｎb：０.０５〜０.３
％ を含有し、Ｎ＋Ｎbが０.１５％以上であり、さらに
必要に応じてＲＥＭ、Ｙ、Ｃaの１種または２種以上を
合計で０.００５％以上，０.1％以下含有し、残部が鉄
および不可避の不純物からなり、かつ、下記式で定義さ
れるδバランス＝（Ｃreq−Ｎieq）が７以上９以下を満
足し、高温疲労強度が高く、耐高温塩害腐食性に優れた
オーステナイト系ステンレス鋼である。 δバランス＝Ｃreq−Ｎieq ＝（Ｃr＋１.５×Ｓi＋０.５×Ｎb）− （Ｎi＋３０×Ｃ＋３０Ｎ＋０.５×Ｍn）
成したものであり、その要旨とするところは重量％にお
いて、Ｃ：０.１％以下，Ｓi：１.５〜４.０％、Ｍn：
３％ 以下、Ｎi：６.０〜１５.０％、Ｃr：１２.０〜２
５.０％、Ｎ：０.０５〜０.３％，Ｎb：０.０５〜０.３
％ を含有し、Ｎ＋Ｎbが０.１５％以上であり、さらに
必要に応じてＲＥＭ、Ｙ、Ｃaの１種または２種以上を
合計で０.００５％以上，０.1％以下含有し、残部が鉄
および不可避の不純物からなり、かつ、下記式で定義さ
れるδバランス＝（Ｃreq−Ｎieq）が７以上９以下を満
足し、高温疲労強度が高く、耐高温塩害腐食性に優れた
オーステナイト系ステンレス鋼である。 δバランス＝Ｃreq−Ｎieq ＝（Ｃr＋１.５×Ｓi＋０.５×Ｎb）− （Ｎi＋３０×Ｃ＋３０Ｎ＋０.５×Ｍn）
【０００８】以下に各成分の含有量限定理由について説
明する。Ｃは高温強度を向上させるのに有効な成分であ
るが、０.１％ を越えて過度に添加すると高温使用中に
粒界へクロム炭化物が析出して材料の脆化をひきおこす
のでＣ量は０.１％以下に限定する。
明する。Ｃは高温強度を向上させるのに有効な成分であ
るが、０.１％ を越えて過度に添加すると高温使用中に
粒界へクロム炭化物が析出して材料の脆化をひきおこす
のでＣ量は０.１％以下に限定する。
【０００９】ＳiはＣrとともにオーステナイト系ステン
レス鋼の高温酸化性を著しく改善する効果を有する。そ
の効果は１.０％未満では有効でないので１.０％以上添
加する必要があるが、４.０％以上では成形性を低下さ
せる。また、Ｓiは耐高温塩害腐食性に有効な元素であ
り、１.５％未満では効果が小さいことからＳi量は１.5
〜４.０％に限定する。
レス鋼の高温酸化性を著しく改善する効果を有する。そ
の効果は１.０％未満では有効でないので１.０％以上添
加する必要があるが、４.０％以上では成形性を低下さ
せる。また、Ｓiは耐高温塩害腐食性に有効な元素であ
り、１.５％未満では効果が小さいことからＳi量は１.5
〜４.０％に限定する。
【００１０】Ｍnはオーステナイト生成元素であり、Ｎi
の節約に利用でき熱間加工性ならびに溶接性の改善に有
効であるが、３％を越えるとそれ以上の効果の増大は期
待されず、かえって耐高温酸化性の劣化および高温疲労
強度の低下につながるので上限を３.０％とする。
の節約に利用でき熱間加工性ならびに溶接性の改善に有
効であるが、３％を越えるとそれ以上の効果の増大は期
待されず、かえって耐高温酸化性の劣化および高温疲労
強度の低下につながるので上限を３.０％とする。
【００１１】Ｎiは オーステナイト組織を得るために重
要な元素であるとともに、耐高温塩害腐食性の向上に有
効である。そのためには少なくとも６.０％以上が必要
であるが、一方過剰に添加することは製品コストの上昇
を招くため １５.０％を上限とする。
要な元素であるとともに、耐高温塩害腐食性の向上に有
効である。そのためには少なくとも６.０％以上が必要
であるが、一方過剰に添加することは製品コストの上昇
を招くため １５.０％を上限とする。
【００１２】Ｃrは 高温での耐酸化性を維持するための
最も基本的な合金元素である。１２％未満では実用上有
効な効果が得られない。一方、２５％を越えると適量の
Ｓiを添加した場合δフェライトを多量に生成し、バラ
ンスを保つうえで多量の Ｎiを必要とし、高価になる。
また、加工性が低下する。したがって、その範囲を１
２.０〜２５.０％に限定する。
最も基本的な合金元素である。１２％未満では実用上有
効な効果が得られない。一方、２５％を越えると適量の
Ｓiを添加した場合δフェライトを多量に生成し、バラ
ンスを保つうえで多量の Ｎiを必要とし、高価になる。
また、加工性が低下する。したがって、その範囲を１
２.０〜２５.０％に限定する。
【００１３】特定量のＮは本発明の重要な点であって高
温疲労強度を向上させる成分として非常に有効である。
０.０５％未満では高温疲労強度を向上させる効果が少
ない。また、０.３％を越えて添加すると加工性を劣化
させるので ０.０５〜０.３％と限定する。
温疲労強度を向上させる成分として非常に有効である。
０.０５％未満では高温疲労強度を向上させる効果が少
ない。また、０.３％を越えて添加すると加工性を劣化
させるので ０.０５〜０.３％と限定する。
【００１４】ＮbはＮと同様に高温疲労強度を著しく向
上させる。この場合、０.０５％未満では効果がなく、
また ０.３％を越えて添加すると加工性を劣化させる。
したがって、Ｎbは０.０５〜０.３％に限定する。
上させる。この場合、０.０５％未満では効果がなく、
また ０.３％を越えて添加すると加工性を劣化させる。
したがって、Ｎbは０.０５〜０.３％に限定する。
【００１５】さらに、本発明の目標とする４００℃で２
５kgf／mm2以上の疲労限を得るためにＮ＋Ｎb量を０．
１５％以上に規定する。
５kgf／mm2以上の疲労限を得るためにＮ＋Ｎb量を０．
１５％以上に規定する。
【００１６】ＲＥＭ、Ｙおよび Ｃaは、熱間加工性を改
善する元素であり、熱間加工中の割れを防止するのに有
効である。また、耐酸化性の改善にも有効である。これ
らの効果は０.００５％以上で得られるが、０.１％を越
えて含有させてもその効果は飽和するとともにむしろ弊
害をもたらすので、ＲＥＭ、Ｙおよび Ｃaの合計量で
０.００５％〜０.１％の範囲に規定する。
善する元素であり、熱間加工中の割れを防止するのに有
効である。また、耐酸化性の改善にも有効である。これ
らの効果は０.００５％以上で得られるが、０.１％を越
えて含有させてもその効果は飽和するとともにむしろ弊
害をもたらすので、ＲＥＭ、Ｙおよび Ｃaの合計量で
０.００５％〜０.１％の範囲に規定する。
【００１７】以上の成分の限定に加えて本発明において
は溶接高温割れ感受性および加工性から上記のように定
義されるδバランスを７以上９以下に規制する。δバラ
ンスが７未満では溶接高温割れが発生する。９を越える
とδフェライト量が多くなり、加工性が悪くなる。前記
式は回帰分析によって得られた。
は溶接高温割れ感受性および加工性から上記のように定
義されるδバランスを７以上９以下に規制する。δバラ
ンスが７未満では溶接高温割れが発生する。９を越える
とδフェライト量が多くなり、加工性が悪くなる。前記
式は回帰分析によって得られた。
【発明の具体的開示】次に本発明を実験例と実施例によ
って具体的に説明する。
って具体的に説明する。
【００１８】
【実験例】表１に示す化学組成範囲の鋼を溶製し鍛造し
た後、熱間圧延により板厚 ３.８mmの熱延板とした。高
温疲労試験および高温塩害腐食試験に用いた試験片は板
厚３.８mmの熱延板から板厚２.０mmに冷間圧延し、１０
８０℃×８分の焼鈍を行い、デスケール後、採取した。
高温疲労特性は圧延方向に採取した試験片を用い、高温
曲げ疲労試験により繰り返し曲げ応力と疲労寿命の関係
を求めることによって評価した。高温塩害腐食性の評価
は全面４００番研磨した幅２５mm×長さ３５mmの試験片
を用い、２６％ＮaＣl水溶液中に５分間浸漬し、６５０
℃で２時間加熱後５分間空冷する方法を１０回繰り返
し、腐食による重量の減少を測定することによって行っ
た。
た後、熱間圧延により板厚 ３.８mmの熱延板とした。高
温疲労試験および高温塩害腐食試験に用いた試験片は板
厚３.８mmの熱延板から板厚２.０mmに冷間圧延し、１０
８０℃×８分の焼鈍を行い、デスケール後、採取した。
高温疲労特性は圧延方向に採取した試験片を用い、高温
曲げ疲労試験により繰り返し曲げ応力と疲労寿命の関係
を求めることによって評価した。高温塩害腐食性の評価
は全面４００番研磨した幅２５mm×長さ３５mmの試験片
を用い、２６％ＮaＣl水溶液中に５分間浸漬し、６５０
℃で２時間加熱後５分間空冷する方法を１０回繰り返
し、腐食による重量の減少を測定することによって行っ
た。
【００１９】
【表１】
【００２０】図１に、１８％Ｃr−７％Ｎi−２.５％Ｓi
をベースに４００℃の高温疲労特性に及ぼすＮ,Ｎb量の
影響を示す。なお、高温疲労特性は繰り返し曲げ応力と
破損繰り返し数の関係から、破損繰り返し数１×１０6
における繰り返し曲げ応力を疲労限として評価した。図
１からわかるように、Ｎ量が増加するとともに疲労限は
上昇し、また、Ｎb量の高い方が疲労限は高い。また
Ｎ,Ｎbの疲労限の向上効果は、両者とも１％当たりほぼ
４０kgf／mm2であることがわかる。図中には、従来のＳ
ＵＳ３０４の疲労限をあわせて示す。
をベースに４００℃の高温疲労特性に及ぼすＮ,Ｎb量の
影響を示す。なお、高温疲労特性は繰り返し曲げ応力と
破損繰り返し数の関係から、破損繰り返し数１×１０6
における繰り返し曲げ応力を疲労限として評価した。図
１からわかるように、Ｎ量が増加するとともに疲労限は
上昇し、また、Ｎb量の高い方が疲労限は高い。また
Ｎ,Ｎbの疲労限の向上効果は、両者とも１％当たりほぼ
４０kgf／mm2であることがわかる。図中には、従来のＳ
ＵＳ３０４の疲労限をあわせて示す。
【００２１】そこで、Ｎ＋Ｎb 量と疲労限の関係で整理
したのが図２である。フレキシブルチューブなどにおい
て必要とされる疲労限は、構造や使用条件によっても異
なるが、本発明においてはＳＵＳ３０４を上まわる２５
kgf/mm2以上を目標とする。したがって、２５kgf／mm2
以上の疲労限を得るには、図２からＮ＋Ｎb量で０.１５
％以上とする必要があることがわかる。
したのが図２である。フレキシブルチューブなどにおい
て必要とされる疲労限は、構造や使用条件によっても異
なるが、本発明においてはＳＵＳ３０４を上まわる２５
kgf/mm2以上を目標とする。したがって、２５kgf／mm2
以上の疲労限を得るには、図２からＮ＋Ｎb量で０.１５
％以上とする必要があることがわかる。
【００２２】図３に１８％Ｃr−７％Ｎi−０.０２〜０.
１７％Ｎ−０.１〜０.２２％Ｎｂ鋼の高温塩害腐食試験
の腐食減量に及ぼすＳｉ量の影響を示す。Ｓｉ量の増加
に伴い腐食減量は減少し、０.７％Ｓiでは腐食減量が１
４０mg／cm2であるが、２.５％Ｓiでは７０mg／cm2であ
り、１/２まで減少する。しかし３％以上のＳiでは飽和
状態となる。図３から、ＳＵＳ３０４よりも優れた１０
０mg/cm2以下の腐食減量を得るには１.５％以上のＳi添
加が必要であることがわかる。
１７％Ｎ−０.１〜０.２２％Ｎｂ鋼の高温塩害腐食試験
の腐食減量に及ぼすＳｉ量の影響を示す。Ｓｉ量の増加
に伴い腐食減量は減少し、０.７％Ｓiでは腐食減量が１
４０mg／cm2であるが、２.５％Ｓiでは７０mg／cm2であ
り、１/２まで減少する。しかし３％以上のＳiでは飽和
状態となる。図３から、ＳＵＳ３０４よりも優れた１０
０mg/cm2以下の腐食減量を得るには１.５％以上のＳi添
加が必要であることがわかる。
【００２３】
【実施例】以下に実施例により本発明をさらに説明す
る。
る。
【表２】 表２に本発明鋼及び比較鋼の化学組成を示す。これらの
鋼を溶製し、熱間圧延により板厚３.８mmの熱延板とし
た。常温の引張試験には板厚３.８mmの熱延板から板厚
０.４mm に冷間圧延し、１０８０℃×２分の焼鈍後、デ
スケールを行い、ＪＩＳ １３Ｂ号試験片に加工したも
のを使用した。試験では圧延方向の０.２％耐力、引張
強さおよび伸びについてそれぞれ平均を求めた。高温疲
労試験および高温塩害腐食試験に用いた試験片は板厚
３.８mmの熱延板から板厚２.０mmに冷間圧延し、１０８
０℃×８分の焼鈍後デスケールし、採取した。高温疲労
特性については圧延方向に採取した試験片を用い、高温
曲げ疲労試験により４００℃における破損繰り返し数１
×１０6 の繰り返し曲げ応力を疲労限として評価した。
高温塩害腐食性については全面４００番研磨した幅２５
mm×長さ３５mmの試験片を用い、２６％ＮaＣl水溶液中
に５分間浸漬し、６５０℃で２時間加熱後５分間空冷す
る方法を１０回繰り返し、腐食による重量の減少を測定
することによって評価した。溶接高温割れ感受性につい
ては板厚１.２mm×幅 ４０mm×長さ２００mmの試験片を
引張型高温割れ試験機を用いて、引張応力３５kgf／mm2
を強制的に付加し、次に示す条件でＴＩＧナメ付け溶接
をその応力付加方向に行った。評価は溶接ビードを染色
浸透探傷法により検査し、溶接ビード内における割れの
有無を判定した。 ＴＩＧナメ付け溶接条件 電 極 ： ２.４mmφ シールドガス： アークシールドおよびバックシールド
にそれぞれＡrガスを１０リットル／分および５リットル／分供
給 溶接電流 ： ６５Ａ アーク長さ ： ２mm 溶接速度 ： ３０cm／分
鋼を溶製し、熱間圧延により板厚３.８mmの熱延板とし
た。常温の引張試験には板厚３.８mmの熱延板から板厚
０.４mm に冷間圧延し、１０８０℃×２分の焼鈍後、デ
スケールを行い、ＪＩＳ １３Ｂ号試験片に加工したも
のを使用した。試験では圧延方向の０.２％耐力、引張
強さおよび伸びについてそれぞれ平均を求めた。高温疲
労試験および高温塩害腐食試験に用いた試験片は板厚
３.８mmの熱延板から板厚２.０mmに冷間圧延し、１０８
０℃×８分の焼鈍後デスケールし、採取した。高温疲労
特性については圧延方向に採取した試験片を用い、高温
曲げ疲労試験により４００℃における破損繰り返し数１
×１０6 の繰り返し曲げ応力を疲労限として評価した。
高温塩害腐食性については全面４００番研磨した幅２５
mm×長さ３５mmの試験片を用い、２６％ＮaＣl水溶液中
に５分間浸漬し、６５０℃で２時間加熱後５分間空冷す
る方法を１０回繰り返し、腐食による重量の減少を測定
することによって評価した。溶接高温割れ感受性につい
ては板厚１.２mm×幅 ４０mm×長さ２００mmの試験片を
引張型高温割れ試験機を用いて、引張応力３５kgf／mm2
を強制的に付加し、次に示す条件でＴＩＧナメ付け溶接
をその応力付加方向に行った。評価は溶接ビードを染色
浸透探傷法により検査し、溶接ビード内における割れの
有無を判定した。 ＴＩＧナメ付け溶接条件 電 極 ： ２.４mmφ シールドガス： アークシールドおよびバックシールド
にそれぞれＡrガスを１０リットル／分および５リットル／分供
給 溶接電流 ： ６５Ａ アーク長さ ： ２mm 溶接速度 ： ３０cm／分
【００２４】表３に常温の引張特性、高温疲労特性、高
温塩害腐食性および溶接高温割れ感受性を示す。表３か
らわかるように、本発明鋼はいずれも常温で５５％以上
の伸びを有し、加工性に優れている。４００℃における
高温疲労特性はいずれも２５kgf／mm2以上の疲労限を有
しているとともに高温塩害腐食試験における腐食減量も
１００mg／cm2以下の優れた耐高温塩害腐食性を有して
いる。また、溶接高温割れもなく、良好である。
温塩害腐食性および溶接高温割れ感受性を示す。表３か
らわかるように、本発明鋼はいずれも常温で５５％以上
の伸びを有し、加工性に優れている。４００℃における
高温疲労特性はいずれも２５kgf／mm2以上の疲労限を有
しているとともに高温塩害腐食試験における腐食減量も
１００mg／cm2以下の優れた耐高温塩害腐食性を有して
いる。また、溶接高温割れもなく、良好である。
【００２５】
【表３】
【００２６】これに対して比較鋼Ｎo.１は、Ｓiが０.６
７％、Ｎ＋Ｎbが０.０２３％であり、本発明のＳiおよ
びＮ＋Ｎbの成分範囲を外れているため、高温疲労特性
および耐高温塩害腐食性が劣る。比較鋼Ｎo.２は、Ｎ＋
Ｎbが０.０８１％であり、本発明のＮ＋Ｎbの成分範囲
を外れているため、高温疲労特性が劣る。比較鋼Ｎo.３
は、Ｎ＋Ｎbが０.１２１％、δバランスが１１.６であ
り、本発明のＮ＋Ｎbの成分範囲およびδバランス範囲
を外れているため、疲労限が目標の下限にあるとともに
加工性(伸び）が劣る。比較鋼Ｎo.４は、δバランスが
６.４であり、本発明のδバランスを外れているため、
溶接高温割れが発生する。 比較鋼Ｎo.５は、Ｓiが０.
７２％であり、本発明のＳiの成分範囲を外れているた
め、耐高温塩害腐食性が劣る。比較鋼Ｎo.６は、δバラ
ンスが １０.５であり、本発明のδバランス範囲を外れ
ているため、加工性（伸び）が劣る。
７％、Ｎ＋Ｎbが０.０２３％であり、本発明のＳiおよ
びＮ＋Ｎbの成分範囲を外れているため、高温疲労特性
および耐高温塩害腐食性が劣る。比較鋼Ｎo.２は、Ｎ＋
Ｎbが０.０８１％であり、本発明のＮ＋Ｎbの成分範囲
を外れているため、高温疲労特性が劣る。比較鋼Ｎo.３
は、Ｎ＋Ｎbが０.１２１％、δバランスが１１.６であ
り、本発明のＮ＋Ｎbの成分範囲およびδバランス範囲
を外れているため、疲労限が目標の下限にあるとともに
加工性(伸び）が劣る。比較鋼Ｎo.４は、δバランスが
６.４であり、本発明のδバランスを外れているため、
溶接高温割れが発生する。 比較鋼Ｎo.５は、Ｓiが０.
７２％であり、本発明のＳiの成分範囲を外れているた
め、耐高温塩害腐食性が劣る。比較鋼Ｎo.６は、δバラ
ンスが １０.５であり、本発明のδバランス範囲を外れ
ているため、加工性（伸び）が劣る。
【００２７】以上の実施例において、本発明鋼は Ｎbお
よびＮの効果により良好な加工性、引張強度、高温疲労
強度および耐高温塩害腐食性を有する。また、溶接高温
割れ感受性も低い。
よびＮの効果により良好な加工性、引張強度、高温疲労
強度および耐高温塩害腐食性を有する。また、溶接高温
割れ感受性も低い。
【００２８】
【発明の効果】以上述べたようにＮ＋Ｎbを添加するこ
とにより、ＳＵＳ３０４より引張強度、高温疲労強度お
よび耐高温塩害腐食性の優れたオーステナイト系ステン
レス鋼が得られ、自動車用フレキシブルパイプなどの高
い高温疲労強度，耐高温塩害腐食性を要求される材料に
最適といえる。
とにより、ＳＵＳ３０４より引張強度、高温疲労強度お
よび耐高温塩害腐食性の優れたオーステナイト系ステン
レス鋼が得られ、自動車用フレキシブルパイプなどの高
い高温疲労強度，耐高温塩害腐食性を要求される材料に
最適といえる。
【００２９】
【図１】４００℃の疲労限に及ぼすＮ、Ｎbの影響を示
すグラフ。
すグラフ。
【図２】同じく４００℃の疲労限に及ぼすＮ＋Ｎb量の
影響を示すグラフ。
影響を示すグラフ。
【図３】高温塩害腐食試験における腐食減量に及ぼす
Ｓiの影響を示すグラフ。
Ｓiの影響を示すグラフ。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 宮楠 克久 山口県新南陽市野村南町4976番地 日新製 鋼株式会社鉄鋼研究所ステンレス・高合金 研究部内 (72)発明者 平松 直人 山口県新南陽市野村南町4976番地 日新製 鋼株式会社鉄鋼研究所ステンレス・高合金 研究部内
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で Ｃ ： ０.１％以下 Ｓi： １.５％〜４．０％ Ｍn： ３.０％以下 Ｎi： ６.０％〜１５.０％ Ｃr：１２.０％〜２５.０％ Ｎ ： ０.０５％〜０.３％ Ｎb： ０.０５％〜０.３％ を含有し、Ｎ＋Ｎbが０.１５％以上、残部が鉄および不
可避の不純物からなり、 かつ、δバランス=(Ｃreq−Ｎieq)=〔Ｃr＋１.５×Ｓi
＋０.５×Ｎb〕−〔Ｎi＋３０×Ｃ＋３０×Ｎ＋０.５×
Ｍn〕が７以上９以下を満足するオーステナイト系ステ
ンレス鋼。 - 【請求項２】 重量％で Ｃ ： ０.１％以下 Ｓi： １.５％〜４.０％ Ｍn： ３.０％以下 Ｎi： ６％〜１５.０％ Ｃr：１２.０％〜２５.０％ Ｎ ： ０.０５％〜０.３％ Ｎb： ０.０５％〜０.３％ 並びにＲＥＭ，Ｙ，Ｃaの１種または２種以上を合計量
で０.００５％以上、０.１％以下含有し、Ｎ＋Ｎbが
０.１５％以上、残部が鉄および不可欠の不純物からな
り、かつ、δバランス＝Ｃreq−Ｎieq=〔Ｃr＋１.５×
Ｓi＋０.５×Ｎb〕−〔Ｎi＋３０×Ｃ＋３０×Ｎ＋０.
５×Ｍn〕が ７以上９以下を満足するオーステナイト系
ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3173393A JP2593750B2 (ja) | 1991-06-19 | 1991-06-19 | 高温疲労特性および耐高温塩害腐食性に優れたフレキシブルチューブ用オーステナイト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3173393A JP2593750B2 (ja) | 1991-06-19 | 1991-06-19 | 高温疲労特性および耐高温塩害腐食性に優れたフレキシブルチューブ用オーステナイト系ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0598395A true JPH0598395A (ja) | 1993-04-20 |
| JP2593750B2 JP2593750B2 (ja) | 1997-03-26 |
Family
ID=15959575
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3173393A Expired - Lifetime JP2593750B2 (ja) | 1991-06-19 | 1991-06-19 | 高温疲労特性および耐高温塩害腐食性に優れたフレキシブルチューブ用オーステナイト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2593750B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1995027090A1 (en) * | 1994-04-05 | 1995-10-12 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Two-phase stainless steel |
| JPH0834202A (ja) * | 1994-07-26 | 1996-02-06 | Kazuhiko Ida | ホイール |
| EP2460904A3 (de) * | 2010-12-03 | 2012-11-28 | Bayerische Motoren Werke AG | Austenitischer Stahl für die Wasserstofftechnik |
| KR101301331B1 (ko) * | 2011-08-01 | 2013-08-29 | 주식회사 포스코 | 고온 내산화성 및 고온 강도가 우수한 오스테나이트계 스테인리스강 |
| WO2020090936A1 (ja) | 2018-10-30 | 2020-05-07 | 日鉄ステンレス株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼板 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5436965A (en) * | 1977-08-29 | 1979-03-19 | Kawasaki Steel Co | Method of measuring thickness of layer material of clad steel |
| JPS5947360A (ja) * | 1982-09-09 | 1984-03-17 | Daido Steel Co Ltd | オ−ステナイト系ステンレス鋼 |
| JPS63157840A (ja) * | 1986-12-18 | 1988-06-30 | Daido Steel Co Ltd | オ−ステナイト系ステンレス鋼 |
| JPH01143793A (ja) * | 1987-11-27 | 1989-06-06 | Hitachi Ltd | 高温用高強度溶接材料 |
-
1991
- 1991-06-19 JP JP3173393A patent/JP2593750B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS5436965A (en) * | 1977-08-29 | 1979-03-19 | Kawasaki Steel Co | Method of measuring thickness of layer material of clad steel |
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| WO1995027090A1 (en) * | 1994-04-05 | 1995-10-12 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Two-phase stainless steel |
| US5849111A (en) * | 1994-04-05 | 1998-12-15 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Duplex stainless steel |
| JPH0834202A (ja) * | 1994-07-26 | 1996-02-06 | Kazuhiko Ida | ホイール |
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| WO2020090936A1 (ja) | 2018-10-30 | 2020-05-07 | 日鉄ステンレス株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼板 |
| KR20210010550A (ko) | 2018-10-30 | 2021-01-27 | 닛테츠 스테인레스 가부시키가이샤 | 오스테나이트계 스테인리스 강판 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2593750B2 (ja) | 1997-03-26 |
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