JPH0598400A - 焼結鍛造鉄系合金部材 - Google Patents
焼結鍛造鉄系合金部材Info
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- JPH0598400A JPH0598400A JP25785491A JP25785491A JPH0598400A JP H0598400 A JPH0598400 A JP H0598400A JP 25785491 A JP25785491 A JP 25785491A JP 25785491 A JP25785491 A JP 25785491A JP H0598400 A JPH0598400 A JP H0598400A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 Ｃ：1.1 ％以下、Cr：0.6 〜1.5 ％で、か
つ、析出Cr：0.12％以下、さらに必要に応じ、Mn：0.1
〜0.8 ％、Ni：0.5 〜2.5 ％、Mo：0.1 〜2.0 ％、Ｖ：
0.02〜0.15％、Nb：0.02〜0.15％、Cu：0.5 〜2.5％の
一種あるいは二種以上を含み、密度が7.70 g／cm3 以上
の焼結鍛造鉄系合金部材。 【効果】 引張り強さ、疲労強度が向上し、溶製材と同
等の疲労強度が得られ、高疲労強度部品用に有利に適用
できる。
つ、析出Cr：0.12％以下、さらに必要に応じ、Mn：0.1
〜0.8 ％、Ni：0.5 〜2.5 ％、Mo：0.1 〜2.0 ％、Ｖ：
0.02〜0.15％、Nb：0.02〜0.15％、Cu：0.5 〜2.5％の
一種あるいは二種以上を含み、密度が7.70 g／cm3 以上
の焼結鍛造鉄系合金部材。 【効果】 引張り強さ、疲労強度が向上し、溶製材と同
等の疲労強度が得られ、高疲労強度部品用に有利に適用
できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、高疲労強度が要求さ
れる部品に用いて好適な焼結鍛造鉄系合金部材を提供し
ようとするものである。焼結材は、溶製材に比較してコ
スト的に有利であり、自動車用部品、ＯＡ機器用部品な
どに広く用いられている。しかしながら、焼結材には空
孔が存在することなどから疲労強度が低いという欠点を
有していて、たとえば、自動車用のシンクロスリーブ部
品などに供するためは、その疲労強度を向上させること
が望まれている。したがって、焼結材の用途を拡大する
上からも疲労強度の向上をはかることが肝要である。
れる部品に用いて好適な焼結鍛造鉄系合金部材を提供し
ようとするものである。焼結材は、溶製材に比較してコ
スト的に有利であり、自動車用部品、ＯＡ機器用部品な
どに広く用いられている。しかしながら、焼結材には空
孔が存在することなどから疲労強度が低いという欠点を
有していて、たとえば、自動車用のシンクロスリーブ部
品などに供するためは、その疲労強度を向上させること
が望まれている。したがって、焼結材の用途を拡大する
上からも疲労強度の向上をはかることが肝要である。
【０００２】
【従来の技術】これまで、焼結材の疲労強度を向上する
方法としては、例えば、特開平１−１３２７０１号公報
に開示されている粉末治金用合金鋼粉のように、焼結体
密度の向上に有効な合金鋼粉の開発が行なわれてきた。
なお、合金の添加は引張強度とともに疲労強度を増加さ
せる。しかし、このような合金鋼粉を用いてさらに焼結
体密度を上げても、空孔が疲労破壊の起点にはならなく
なるものの、酸化物などの介在物が疲労破壊の起点とな
って、十分な疲労強度が得られなく、溶製材と同等のレ
ベルの疲労強度に到達させることはできなかった。
方法としては、例えば、特開平１−１３２７０１号公報
に開示されている粉末治金用合金鋼粉のように、焼結体
密度の向上に有効な合金鋼粉の開発が行なわれてきた。
なお、合金の添加は引張強度とともに疲労強度を増加さ
せる。しかし、このような合金鋼粉を用いてさらに焼結
体密度を上げても、空孔が疲労破壊の起点にはならなく
なるものの、酸化物などの介在物が疲労破壊の起点とな
って、十分な疲労強度が得られなく、溶製材と同等のレ
ベルの疲労強度に到達させることはできなかった。
【０００３】また、焼結体を熱処理して表面硬さを向上
させるにあたり、特に表面硬さの向上に有効なCrを添加
しても、疲労強度は必ずしも向上しないという弊害があ
った。これは、Crが酸化物を形成し、この酸化物が疲労
破壊の起点となるためである。
させるにあたり、特に表面硬さの向上に有効なCrを添加
しても、疲労強度は必ずしも向上しないという弊害があ
った。これは、Crが酸化物を形成し、この酸化物が疲労
破壊の起点となるためである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】この発明は、前記した
問題点を有利に解決し、高疲労強度部品に用いて好適な
溶製材と同等の疲労強度を有する焼結鍛造鉄系合金部材
を提供することを目的とする。
問題点を有利に解決し、高疲労強度部品に用いて好適な
溶製材と同等の疲労強度を有する焼結鍛造鉄系合金部材
を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】この発明の要旨は、 Ｃ：1.1 wt％以下及び Cr：0.6 wt％以上、1.5 wt％以下で、かつ、析出Crが0.
12wt％以下 を含有し、残部は鉄及び不可避不純物の成分組成にな
り、密度が7.70 g/ cm3 以上であることを特徴とする高
疲労強度部品用焼結鍛造鉄系合金部材（第１発明）であ
り、さらに、上記第１発明の残部成分の鉄の一部と置換
して、 Mn：0.1 wt％以上、0.8 wt％以下、 Ni：0.5 wt％以上、2.5 wt％以下、 Mo：0.1 wt％以上、2.0 wt％以下、 Ｖ：0.02wt％以上、0.15wt％以下、 Nb：0.02wt％以上、0.15wt％以下及び Cu：0.5 wt％以上、2.5 wt％以下 の１種又は２種以上を含有させるもの（第２発明）であ
る。
12wt％以下 を含有し、残部は鉄及び不可避不純物の成分組成にな
り、密度が7.70 g/ cm3 以上であることを特徴とする高
疲労強度部品用焼結鍛造鉄系合金部材（第１発明）であ
り、さらに、上記第１発明の残部成分の鉄の一部と置換
して、 Mn：0.1 wt％以上、0.8 wt％以下、 Ni：0.5 wt％以上、2.5 wt％以下、 Mo：0.1 wt％以上、2.0 wt％以下、 Ｖ：0.02wt％以上、0.15wt％以下、 Nb：0.02wt％以上、0.15wt％以下及び Cu：0.5 wt％以上、2.5 wt％以下 の１種又は２種以上を含有させるもの（第２発明）であ
る。
【０００６】すなわち、この発明はCr含有量を0.6 〜1.
5 wt％の範囲に限定し、これらを合金化して析出Cr量を
0.12wt％以下とすることにより、Crの焼入れ性の向上効
果にともなう引張り強さ、疲労強度の向上、さらには熱
処理後の表面硬さを高めて耐摩耗性を向上させるなどCr
の効果を有効に引き出し、また、疲労破壊の起点となる
酸化物、析出状態のCrを減少させてこれらによる悪影響
を排除して疲労強度を向上させ、さらに、必要な引張、
疲労強度レベルに応じてMn, Ni, Mo,V, Nb, Cu などを
含有させるものである。
5 wt％の範囲に限定し、これらを合金化して析出Cr量を
0.12wt％以下とすることにより、Crの焼入れ性の向上効
果にともなう引張り強さ、疲労強度の向上、さらには熱
処理後の表面硬さを高めて耐摩耗性を向上させるなどCr
の効果を有効に引き出し、また、疲労破壊の起点となる
酸化物、析出状態のCrを減少させてこれらによる悪影響
を排除して疲労強度を向上させ、さらに、必要な引張、
疲労強度レベルに応じてMn, Ni, Mo,V, Nb, Cu などを
含有させるものである。
【０００７】加えて、疲労強度向上に有効な部材の密度
を焼結鍛造により7.70 g／cm3 以上とするものであり、
かくすることにより、溶製材と同等レベルの疲労強度を
有する焼結鍛造鉄系合金部材を得ようとするものであ
る。なお、上記部材は、焼結鋳造後、浸炭調質処理を施
すものであることが好ましい。
を焼結鍛造により7.70 g／cm3 以上とするものであり、
かくすることにより、溶製材と同等レベルの疲労強度を
有する焼結鍛造鉄系合金部材を得ようとするものであ
る。なお、上記部材は、焼結鋳造後、浸炭調質処理を施
すものであることが好ましい。
【０００８】
【作用】この発明の限定理由を以下に述べる。 化学成分組成 Ｃ：1.1 wt％以下 Ｃは鋼材の安価な強化元素であるが1.1 ％を超えて含有
させるとオーステナイトが生成され、むしろ強度を低下
させる。したがって、その含有量は1.1 wt％以下とす
る。なお、Ｃは浸炭処理あるいは鋼粉にグラファイトを
添加する方法などにより調整できる。
させるとオーステナイトが生成され、むしろ強度を低下
させる。したがって、その含有量は1.1 wt％以下とす
る。なお、Ｃは浸炭処理あるいは鋼粉にグラファイトを
添加する方法などにより調整できる。
【０００９】 Cr：0.6 〜1.5 wt％、析出Cr：0.12wt％以下 Crは、この発明において重要な成分であり、前記したよ
うに、焼入れ性を向上させて、引張り強度及び疲労強度
を向上させ、さらに熱処理後の硬さを高め耐摩耗性を向
上させる効果がある。これらの効果を得るためには含有
量は0.6 wt％以上を必要とする。しかし、焼結材は粉末
を素材とするため1.5 wt％を超えて含有させると酸化物
の生成が多くなり、これが疲労破壊の起点となって疲労
強度を低下させる。したがって、その含有量は0.6 wt％
以上、1.5 wt％以下とする。
うに、焼入れ性を向上させて、引張り強度及び疲労強度
を向上させ、さらに熱処理後の硬さを高め耐摩耗性を向
上させる効果がある。これらの効果を得るためには含有
量は0.6 wt％以上を必要とする。しかし、焼結材は粉末
を素材とするため1.5 wt％を超えて含有させると酸化物
の生成が多くなり、これが疲労破壊の起点となって疲労
強度を低下させる。したがって、その含有量は0.6 wt％
以上、1.5 wt％以下とする。
【００１０】さらに、この発明においては、上記Cr含有
量の範囲内において、析出Cr量を限定することが重要で
ある。析出状態のCrは破壊の起点となり、引張り強さ、
疲労強度を低下させるばかりでなく、じん性にも悪影響
をおよぼす。したがって、析出Cr量の許容できる上限を
0.12wt％とする。
量の範囲内において、析出Cr量を限定することが重要で
ある。析出状態のCrは破壊の起点となり、引張り強さ、
疲労強度を低下させるばかりでなく、じん性にも悪影響
をおよぼす。したがって、析出Cr量の許容できる上限を
0.12wt％とする。
【００１１】Mn：0.1 〜0.8 wt％ Mnは、焼入性向上、固溶強化などによって鋼の強度を向
上させるが、含有量が0.1 wt％未満であるとその効果は
小さく、0.8 wt％を超えるとMn酸化物が多くなり強度、
靱性を低下させる。したがって、その含有量は0.1 wt％
以上、0.8 wt％以下とする。
上させるが、含有量が0.1 wt％未満であるとその効果は
小さく、0.8 wt％を超えるとMn酸化物が多くなり強度、
靱性を低下させる。したがって、その含有量は0.1 wt％
以上、0.8 wt％以下とする。
【００１２】Ni：0.5 〜2.5 wt％ Niは、焼入性向上、固溶強化などによって鋼の強度を向
上させ、さらに靱性をも向上させるが、含有量が0.5 wt
％未満であるとその効果は小さく、2.5 wt％を超えると
過剰のオーステナイトが生成され、むしろ強度が低下す
る。したがって、その含有量は0.5 wt％以上、2.5 wt％
以下とする。
上させ、さらに靱性をも向上させるが、含有量が0.5 wt
％未満であるとその効果は小さく、2.5 wt％を超えると
過剰のオーステナイトが生成され、むしろ強度が低下す
る。したがって、その含有量は0.5 wt％以上、2.5 wt％
以下とする。
【００１３】Mo：0.1 〜2.0 wt％ Moは、焼入性向上、固溶強化などによって鋼の強度を向
上させるが、含有量が0.1 wt％未満であるとその効果は
小さく、2.0 wt％を超えるとオーステナイトが生成し、
強度が低下する。したがって、その含有量は0.1 wt％以
上2.0 wt％以下とする。
上させるが、含有量が0.1 wt％未満であるとその効果は
小さく、2.0 wt％を超えるとオーステナイトが生成し、
強度が低下する。したがって、その含有量は0.1 wt％以
上2.0 wt％以下とする。
【００１４】Ｖ，Nb：0.02〜0.15wt％ Ｖ，Nbは、共に析出強化などによって鋼の強度を向上さ
せるが、それぞれ含有量が0.02wt％未満であると、その
効果は小さく、0.15wt％を超えると強度靱性を低下させ
る。したがってその含有量はＶ，Nb共に0.02wt％以上、
0.15wt％以下とする。
せるが、それぞれ含有量が0.02wt％未満であると、その
効果は小さく、0.15wt％を超えると強度靱性を低下させ
る。したがってその含有量はＶ，Nb共に0.02wt％以上、
0.15wt％以下とする。
【００１５】Cu：0.5 〜2.5 wt％ Cuは、焼入性向上、固溶強化などによって鋼の強度を向
上させるが、含有量が0.5 wt％未満であると、その効果
は小さく、2.5 wt％を超えると強度、靱性を低下させ
る。したがって、その含有量は0.5 wt％以上、2.5 wt％
以下とする。
上させるが、含有量が0.5 wt％未満であると、その効果
は小さく、2.5 wt％を超えると強度、靱性を低下させ
る。したがって、その含有量は0.5 wt％以上、2.5 wt％
以下とする。
【００１６】密度 焼結鍛造合金部材密度：7.70 g／cm3 以上 密度は、疲労強度に大きく影響をおよぼし、7.70 g／cm
3 未満では疲労強度が著しく低下する。したがって、そ
の密度は7.70 g／cm3 以上とする。
3 未満では疲労強度が著しく低下する。したがって、そ
の密度は7.70 g／cm3 以上とする。
【００１７】ここに、焼結鍛造合金部材の密度と引張り
強さ及び疲労強度との関係について行った実験結果につ
いて以下に述べる。 Cr：1.2 wt％、Mn：0.7 wt％及びMo：0.3 wt％を含む合
金鋼粉に、黒鉛粉：0.15wt％、ステアリン酸亜鉛粉：１
wt％を添加混合したのち、圧力6.5t／cm2 で密度7.0 g/
cm3 の成形体とし、その後、Ｎ2 雰囲気中で温度：1250
℃、時間：60分間の条件で焼結した。その後圧力を変え
て焼結鍛造を行ない、密度が7.60〜7.86g/cm3 の範囲の
焼結鍛造材５種類を作製し、それぞれ、温度：890 ℃、
時間：120 分間の浸炭処理（雰囲気のカーボンポテンシ
ャル：0.9 ％) に続いて焼入れ後、180 ℃の温度で60分
間の焼もどしを施した。
強さ及び疲労強度との関係について行った実験結果につ
いて以下に述べる。 Cr：1.2 wt％、Mn：0.7 wt％及びMo：0.3 wt％を含む合
金鋼粉に、黒鉛粉：0.15wt％、ステアリン酸亜鉛粉：１
wt％を添加混合したのち、圧力6.5t／cm2 で密度7.0 g/
cm3 の成形体とし、その後、Ｎ2 雰囲気中で温度：1250
℃、時間：60分間の条件で焼結した。その後圧力を変え
て焼結鍛造を行ない、密度が7.60〜7.86g/cm3 の範囲の
焼結鍛造材５種類を作製し、それぞれ、温度：890 ℃、
時間：120 分間の浸炭処理（雰囲気のカーボンポテンシ
ャル：0.9 ％) に続いて焼入れ後、180 ℃の温度で60分
間の焼もどしを施した。
【００１８】なお、浸炭調質後の焼結鍛造材の化学成分
組成は表１のとおりである。
組成は表１のとおりである。
【表１】
【００１９】上記の浸炭調質を行った焼結鍛造材につい
て、引張り強さ、小野式回転曲げ疲労試験による耐久疲
れ強さを調査した。これらの調査結果を図１(a) 、(b)
に示す。図１(a) は密度と引張強さの関係、図１(b) は
密度と耐久疲れ強さの関係を示したものである。
て、引張り強さ、小野式回転曲げ疲労試験による耐久疲
れ強さを調査した。これらの調査結果を図１(a) 、(b)
に示す。図１(a) は密度と引張強さの関係、図１(b) は
密度と耐久疲れ強さの関係を示したものである。
【００２０】これらの図から明らかなように、良好な引
張り強さ及び耐久疲れ強さはともに密度が7.70 g／cm3
以上で得られることを示している。
張り強さ及び耐久疲れ強さはともに密度が7.70 g／cm3
以上で得られることを示している。
【００２１】
【実施例】実施例１ Cr：1.2 wt％, Mn：0.7 wt％及びMo：0.3 wt％を含む合
金鋼粉に、黒鉛粉：0.15wt％及びステアリン酸亜鉛粉：
１wt％（潤滑剤）を添加混合したのち、圧力6.5 ｔ／cm
2 で、密度：7.0g／cm3 の成形体を作製した。これらの
成形体を、温度：1150, 1200, 1250℃、時間：60分間の
条件で焼結した後、温度：1050℃に加熱して、フリクシ
ョンプレスを用いて焼結鍛造を施し、密度：7.80 g／cm
3 の焼結鍛造材を作製した。さらにこれらの焼結鍛造材
を、890 ℃の温度で120 分間の浸炭処理（雰囲気のカー
ボンポテンシャル：0.9 ％) につづいて焼入れしたの
ち、180 ℃の温度で60分間の焼もどし処理を施した。
金鋼粉に、黒鉛粉：0.15wt％及びステアリン酸亜鉛粉：
１wt％（潤滑剤）を添加混合したのち、圧力6.5 ｔ／cm
2 で、密度：7.0g／cm3 の成形体を作製した。これらの
成形体を、温度：1150, 1200, 1250℃、時間：60分間の
条件で焼結した後、温度：1050℃に加熱して、フリクシ
ョンプレスを用いて焼結鍛造を施し、密度：7.80 g／cm
3 の焼結鍛造材を作製した。さらにこれらの焼結鍛造材
を、890 ℃の温度で120 分間の浸炭処理（雰囲気のカー
ボンポテンシャル：0.9 ％) につづいて焼入れしたの
ち、180 ℃の温度で60分間の焼もどし処理を施した。
【００２２】このようにして得られた浸炭調質処理を施
した焼結鍛造材について、化学成分、引張り強さ及び小
野式回転曲げ疲労試験機による耐久疲れ強さを調査し
た。これらの調査結果を表２にまとめて示す。
した焼結鍛造材について、化学成分、引張り強さ及び小
野式回転曲げ疲労試験機による耐久疲れ強さを調査し
た。これらの調査結果を表２にまとめて示す。
【００２３】
【表２】
【００２４】表２から明らかなように、焼結温度が1150
℃の試料記号ａの比較例は、析出Cr量がこの発明の上限
値以上であり、引張り強さ、耐久疲れ強さともに低い値
を示している。これに対し、焼結温度が1200℃、1250℃
の適合例の試料記号ｂ及びｃは析出Crがこの発明の上限
値以下であり、引張り強さ、耐久疲れ強さがともに高く
良好な値を示している。
℃の試料記号ａの比較例は、析出Cr量がこの発明の上限
値以上であり、引張り強さ、耐久疲れ強さともに低い値
を示している。これに対し、焼結温度が1200℃、1250℃
の適合例の試料記号ｂ及びｃは析出Crがこの発明の上限
値以下であり、引張り強さ、耐久疲れ強さがともに高く
良好な値を示している。
【００２５】実施例２ 化学成分組成を種々に変化させた合金鋼粉に、黒鉛粉：
0.15wt％及びステアリン酸亜鉛粉：１wt％を添加混合し
たのち、上記実施例１と同様の方法により同様の密度の
成形体とした。これらの成形体を、温度：1250℃の条件
で、60分間の焼結を行ったのち、上記実施例１と同様の
焼結鍛造により同様の密度の焼結鍛造材とし、さらに上
記実施例１と同様の浸炭焼入れ焼もどしを施した。
0.15wt％及びステアリン酸亜鉛粉：１wt％を添加混合し
たのち、上記実施例１と同様の方法により同様の密度の
成形体とした。これらの成形体を、温度：1250℃の条件
で、60分間の焼結を行ったのち、上記実施例１と同様の
焼結鍛造により同様の密度の焼結鍛造材とし、さらに上
記実施例１と同様の浸炭焼入れ焼もどしを施した。
【００２６】このようにして得られた浸炭調質を施した
焼結鍛造材について、上記実施例１と同様の調査を行な
った。これらの調査結果を表３にまとめて示すが、この
表から明らかなようにこの発明の適合例は全て引張り強
さ耐久疲れ強さともに良好な値を示している。
焼結鍛造材について、上記実施例１と同様の調査を行な
った。これらの調査結果を表３にまとめて示すが、この
表から明らかなようにこの発明の適合例は全て引張り強
さ耐久疲れ強さともに良好な値を示している。
【００２７】
【表３】
【００２８】実施例３ Cr：1.2 wt％、Mn：0.7 wt％およびMo：0.3 wt％を含む
合金鋼粉に、黒鉛量0.6, 0.9, 1.2 wt％と変化させて添
加混合したのち、密度7.0 g/cm3 の成形体とし、その
後、N2雰囲気中で温度：1250℃、時間：60分間の条件で
焼結した。その後、密度7.86g/cm3 になるように焼結鍛
造し、温度：890 ℃、時間：120 分間の浸炭処理（雰囲
気のカーボンポテンシャル：1.2 ％) に続いて焼入れ
後、180 ℃の温度で60分間の焼もどしを施した。これら
の焼結鍛造材について、前記実施例１と同様の調査を行
った。（化学分析はＣ及び析出Crのみ）これらの調査結
果を表４に示す。
合金鋼粉に、黒鉛量0.6, 0.9, 1.2 wt％と変化させて添
加混合したのち、密度7.0 g/cm3 の成形体とし、その
後、N2雰囲気中で温度：1250℃、時間：60分間の条件で
焼結した。その後、密度7.86g/cm3 になるように焼結鍛
造し、温度：890 ℃、時間：120 分間の浸炭処理（雰囲
気のカーボンポテンシャル：1.2 ％) に続いて焼入れ
後、180 ℃の温度で60分間の焼もどしを施した。これら
の焼結鍛造材について、前記実施例１と同様の調査を行
った。（化学分析はＣ及び析出Crのみ）これらの調査結
果を表４に示す。
【００２９】
【表４】
【００３０】表４から明らかなようにこの発明の適合例
はすぐれた特性を示しているが、Ｃ量が過剰なＣ試料は
引張り強さ、耐久疲れ強さともに劣っている。
はすぐれた特性を示しているが、Ｃ量が過剰なＣ試料は
引張り強さ、耐久疲れ強さともに劣っている。
【００３１】
【発明の効果】この発明は、化学成分組成、特にCr及び
析出Crを適正化し、さらに密度を適正化することによ
り、焼結鍛造部材の引張り強さ、疲労強度を向上させる
もので、この発明の焼結鍛造鉄系合金部材は、溶製材と
同等の疲労強度を有し、高疲労強度部品用として有利に
用いることができる。
析出Crを適正化し、さらに密度を適正化することによ
り、焼結鍛造部材の引張り強さ、疲労強度を向上させる
もので、この発明の焼結鍛造鉄系合金部材は、溶製材と
同等の疲労強度を有し、高疲労強度部品用として有利に
用いることができる。
【図１】(a) は、密度と引張り強さの関係を示すグラフ
である。 (b) は、密度と耐久疲れ強さの関係を示すグラフであ
る。
である。 (b) は、密度と耐久疲れ強さの関係を示すグラフであ
る。
Claims (2)
- 【請求項１】Ｃ：1.1 wt％以下及び Cr：0.6 wt％以上、1.5 wt％以下で、かつ、析出Crが0.
12wt％以下 を含有し、残部は鉄及び不可避不純物の成分組成にな
り、密度が7.70 g/ cm3 以上であることを特徴とする高
疲労強度部品用焼結鍛造鉄系合金部材。 - 【請求項２】Ｃ：1.1 wt％以下及び Cr：0.6 wt％以上、1.5 wt％以下で、かつ、析出Crが0.
12wt％以下 を含み、かつ、 Mn：0.1 wt％以上、0.8 wt％以下、 Ni：0.5 wt％以上、2.5 wt％以下、 Mo：0.1 wt％以上、2.0 wt％以下、 Ｖ：0.02wt％以上、0.15wt％以下、 Nb：0.02wt％以上、0.15wt％以下及び Cu：0.5 wt％以上、2.5 wt％以下 の一種又は２種以上を含有し、残部は鉄及び不可避不純
物の成分組成になり、密度が7.70 g/ cm3 以上であるこ
とを特徴とする高疲労強度部品用焼結鍛造鉄系合金部
材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25785491A JPH0598400A (ja) | 1991-10-04 | 1991-10-04 | 焼結鍛造鉄系合金部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25785491A JPH0598400A (ja) | 1991-10-04 | 1991-10-04 | 焼結鍛造鉄系合金部材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0598400A true JPH0598400A (ja) | 1993-04-20 |
Family
ID=17312090
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25785491A Pending JPH0598400A (ja) | 1991-10-04 | 1991-10-04 | 焼結鍛造鉄系合金部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0598400A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0677591A1 (en) * | 1994-04-15 | 1995-10-18 | Kawasaki Steel Corporation | Alloy steel powders, sintered bodies and method |
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1991
- 1991-10-04 JP JP25785491A patent/JPH0598400A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0677591A1 (en) * | 1994-04-15 | 1995-10-18 | Kawasaki Steel Corporation | Alloy steel powders, sintered bodies and method |
| EP0960953A3 (en) * | 1994-04-15 | 2002-08-21 | Kawasaki Steel Corporation | Alloy steel powders, sintered bodies and method |
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