JPH0599078A - ２サイクル内燃機関 - Google Patents

２サイクル内燃機関

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JPH0599078A
JPH0599078A JP3263897A JP26389791A JPH0599078A JP H0599078 A JPH0599078 A JP H0599078A JP 3263897 A JP3263897 A JP 3263897A JP 26389791 A JP26389791 A JP 26389791A JP H0599078 A JPH0599078 A JP H0599078A
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JP
Japan
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exhaust gas
control valve
passage
intercooler
air supply
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Application number
JP3263897A
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English (en)
Inventor
Yoshiro Kato
吉郎 加藤
Takao Tate
隆雄 館
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Toyota Motor Corp
Original Assignee
Toyota Motor Corp
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Filing date
Publication date
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    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B29/00—Engines characterised by provision for charging or scavenging not provided for in groups F02B25/00, F02B27/00 or F02B33/00 - F02B39/00; Details thereof
    • F02B29/04—Cooling of air intake supply
    • F02B29/0406—Layout of the intake air cooling or coolant circuit
    • F02B29/0418—Layout of the intake air cooling or coolant circuit the intake air cooler having a bypass or multiple flow paths within the heat exchanger to vary the effective heat transfer surface
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M26/00—Engine-pertinent apparatus for adding exhaust gases to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture, e.g. by exhaust gas recirculation [EGR] systems
    • F02M26/02—EGR systems specially adapted for supercharged engines
    • F02M26/03—EGR systems specially adapted for supercharged engines with a single mechanically or electrically driven intake charge compressor
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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Abstract

(57)【要約】 【目的】 インタクーラ付き２サイクル内燃機関におい
て、排気ガスを給気通路内に再循環させて良好な着火お
よび燃焼を確保しつつＮＯｘの発生を抑制する。 【構成】 スロットル弁２６と機械式過給機２４間の給
気ダクト２５と排気ダクト３１とを連結する再循環排気
ガス（ＥＧＲ）導管３４内にＥＧＲ制御弁３５を配置す
る。機械式過給機２４とインタクーラ２２間の給気ダク
ト２３とインタクーラ２２下流の給気ダクト２１とをバ
イパス通路５０で連結する。バイパス通路５０と給気ダ
クト２３の分岐部にバイパス制御弁５１を配置する。予
め定められたＥＧＲガス供給運転領域ではＥＧＲ制御弁
３５を開弁せしめると共にバイパス制御弁５１を実線で
示す位置に制御する。一方、ＥＧＲガス供給停止運転領
域ではＥＧＲ制御弁３５を閉弁せしめると共にバイパス
制御弁５１を一点鎖線で示す位置に制御する。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は２サイクル内燃機関に関
する。
【０００２】
【従来の技術】機関給気通路内に機械式過給機を配置
し、機械式過給機下流の給気通路内にインタクーラを配
置し、排気通路から排気ガス再循環通路を分岐してこの
排気ガス再循環通路を機械式過給機上流の給気通路に連
結すると共に排気ガス再循環通路内に排気ガス再循環制
御弁を配置し、予め定められた再循環排気ガス供給運転
領域では排気ガス再循環制御弁を開弁せしめて機械式過
給機から吐出された空気と再循環排気ガスとをインタク
ーラを介して機関シリンダ内に供給し、上述の予め定め
られた再循環排気ガス供給運転領域以外の機関運転領域
では排気ガス再循環制御弁を閉弁せしめて機械式過給機
から吐出された空気をインタクーラを介して機関シリン
ダ内に供給するようにした２サイクル内燃機関が公知で
ある。（実開平３−５９６１号公報参照）。この２サイ
クル内燃機関では機械式過給機により断熱圧縮されて昇
温した吸入空気をインタクーラによって冷却することに
より、吸入空気重量が減少したり或いはノッキングが発
生したりすることを防止するようにしている。また、予
め定められた再循環排気ガス供給運転領域において排気
ガスを機関給気通路内に再循環させることにより、機関
シリンダ内の燃焼速度を低下させて最高燃焼温度を低下
させ、これによりＮＯｘの発生を抑制するようにしてい
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら上述の２
サイクル内燃機関では予め定められた再循環排気ガス供
給運転領域において機関給気通路内に再循環せしめられ
た再循環排気ガスがインタクーラを介して機関シリンダ
内に供給される。従って、多量の既燃ガス、即ち不活性
ガスを含む再循環排気ガスがインタクーラによって冷却
されることになる。その結果、この冷却された再循環排
気ガスが機関シリンダ内に供給されるために混合気の着
火性が悪化して失火が引き起こされたり、或いは燃焼速
度が緩慢になりすぎて燃焼が不安定になってしまうとい
う問題が生ずる。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
めに本発明によれば、機関給気通路内に機械式過給機を
配置し、機械式過給機下流の給気通路内にインタクーラ
を配置し、排気通路から排気ガス再循環通路を分岐して
排気ガス再循環通路を機械式過給機上流の給気通路に連
結すると共に排気ガス再循環通路内に排気ガス再循環制
御弁を配置し、予め定められた再循環排気ガス供給運転
領域では排気ガス再循環制御弁を開弁せしめて機械式過
給機から吐出された空気と再循環排気ガスとをインタク
ーラを介して機関シリンダ内に供給し、予め定められた
再循環排気ガス供給運転領域よりも機関負荷が高い機関
運転領域では排気ガス再循環制御弁を閉弁せしめて機械
式過給機から吐出された空気をインタクーラを介して機
関シリンダ内に供給するようにした２サイクル内燃機関
において、機械式過給機とインタクーラ間の給気通路か
らバイパス通路を分岐してバイパス通路をインタクーラ
下流の給気通路に連結すると共にバイパス通路内を流通
する空気量を制御するバイパス制御弁を設け、予め定め
られた再循環排気ガス供給運転領域において機械式過給
機から吐出された空気と再循環排気ガスとの少なくとも
一部をバイパス通路を介して機関シリンダ内に供給する
ようにバイパス制御弁を開閉制御するようにしている。
【０００５】
【作用】予め定められた再循環排気ガス供給運転領域で
は機械式過給機から吐出された空気と再循環排気ガスと
の少なくとも一部がバイパス通路を介して機関シリンダ
内に流入する。即ち、このバイパス通路を介して機関シ
リンダ内に流入する再循環排気ガス部分はインタクーラ
によって冷却されない。一方、上述の予め定められた再
循環排気ガス供給運転領域よりも機関負荷が高い機関運
転領域では機械式過給機から吐出された空気がすべてイ
ンタクーラを介して機関シリンダ内に供給される。
【０００６】
【実施例】図１、図３および図４を参照すると、１は２
サイクル内燃機関本体、３はシリンダブロック、４はシ
リンダブロック３内で往復動するピストン、５はシリン
ダブロック３上に固定されたシリンダヘッド、６はシリ
ンダヘッド５の内壁面５ａとピストン４の頂面間に形成
された燃焼室を夫々示す。シリンダヘッド内壁面５ａ上
には凹部７が形成され、この凹部７の底壁面をなすシリ
ンダヘッド内壁面部分５ｂ上に一対の給気弁８が配置さ
れる。一方、凹部７を除くシリンダヘッド内壁面部分５
ｃは傾斜したほぼ平坦をなし、このシリンダヘッド内壁
面部分５ｃ上に３個の排気弁９が配置される。シリンダ
ヘッド内壁面部分５ｂとシリンダヘッド内壁面部分５ｃ
は凹部７の周壁１０を介して互いに接続されている。
【０００７】この凹部周壁１０は給気弁８の周縁部に極
めて近接配置されかつ給気弁８の周縁部に沿って円弧状
に延びる一対のマスク壁１０a と、給気弁８間に位置す
る新気ガイド壁１０ｂと、シリンダヘッド内壁面５ａの
周壁と給気弁８間に位置する一対の新気ガイド壁１０ｃ
とにより構成される。各マスク壁１０ａは最大リフト位
置にある給気弁８よりも下方まで燃焼室６に向けて延び
ており、従って排気弁９側に位置する給気弁８周縁部と
弁座１１間の開口は給気弁８の開弁期間全体に亙ってマ
スク壁１０ａにより閉鎖されることになる。また、各新
気ガイド壁１０ｂ，１０ｃはほぼ同一平面内に位置して
おり、更にこれらの新気ガイド壁１０ｂ，１０ｃは両給
気弁８の中心を結ぶ線に対してほぼ平行に延びている。
点火栓１２はシリンダヘッド内壁面５ａの中心に位置す
るようにシリンダヘッド内壁面部分５ｃ上に配置されて
いる。一方、排気弁９に対しては排気弁９と弁座１３間
の開口を覆うマスク壁が設けられておらず、従って排気
弁９が開弁すると排気弁９と弁座１３間に形成される開
口はその全体が燃焼室６内に開口することになる。
【０００８】シリンダヘッド５内には給気弁８に対して
給気ポート１４が形成され、排気弁９に対して排気ポー
ト１５が形成される。また、各給気弁８近傍のシリンダ
ヘッド内壁面５ａの周縁部には一対の燃料噴射弁、即ち
第１燃料噴射弁１６ａと第２燃料噴射弁１６ｂとが配置
され、これら燃料噴射弁１６ａ，１６ｂから燃料が燃焼
室６内に向けて噴射される。
【０００９】図１に示されるように給気ポート１４は対
応する給気枝管２０を介して給気ダクト２１に連結さ
れ、この給気ダクト２１はインタクーラ２２に連結され
る。インタクーラ２２は給気ダクト２３を介して機関駆
動の機械式過給機２４の吐出側に連結され、機械式過給
機２４の吸込側は給気ダクト２５に連結される。この給
気ダクト２５内には、下流側から順次スロットル弁２６
およびエアフローメータ２７が配置される。一方、排気
ポート１５は対応する排気枝管３０を介して排気ダクト
３１に連結される。
【００１０】排気ダクト３１から再循環排気ガス（以下
ＥＧＲと称す）導管３４が分岐され、このＥＧＲ導管３
４は機械式過給機２４の上流であってスロットル弁２６
の下流の給気ダクト２５に連結される。このＥＧＲ導管
３４内にはＥＧＲ制御弁３５が配置される。このＥＧＲ
制御弁３５は、ダイアフラム３６により隔成された負圧
室３７と大気圧室３８とを有し、この負圧室３７内にダ
イアフラム押圧用圧縮ばね３９が挿入される。また、弁
ポート４０を開閉制御する弁体４１がダイアフラム３６
に連結される。負圧室３７は負圧導管４２を介して負圧
源４３に接続される。この負圧導管４２の途中には三方
弁４４が配置される。この三方弁４４はオンせしめられ
ると負圧室３７を負圧源４３に連通せしめ、オフせしめ
られると負圧室３７を大気に開放せしめる。負圧室３７
内に負圧が導入されると弁体４１が弁ポート４０を開弁
せしめ、一方負圧室３７が大気に開放されると弁体４１
が弁ポート４０を閉弁せしめる。従って三方弁４４を切
換制御することによってＥＧＲ制御弁３５を開閉制御す
ることができる。三方弁４４は電子制御ユニット６０の
出力信号に基づいて制御される。
【００１１】また、図１に示されるように機械式過給機
２４とインタクーラ２２との間の給気ダクト２３からバ
イパス通路５０が分岐され、このバイパス通路５０はイ
ンタクーラ２２の下流の給気ダクト２１に連結される。
バイパス通路５０の給気ダクト２３からの分岐部にはバ
イパス制御弁５１が配置される。このバイパス制御弁５
１はアクチュエータ５２により駆動され、図１および図
２において一点鎖線で示される第１の位置と実線で示さ
れる第２の位置とをとるようになっている。バイパス制
御弁５１が一点鎖線で示される第１の位置にある場合に
はバイパス通路５０はバイパス制御弁５１により給気ダ
クト２３に対して閉鎖せしめられ、機械式過給機２４か
ら吐出された空気は図２において矢印Ｆ1 で示されるよ
うに給気ダクト２３を介してインタクーラ２２内に流入
する。一方、バイパス制御弁５１が実線で示される第２
の位置にある場合にはインタクーラ２２の入口側はバイ
パス制御弁５１により機械式過給機２４の吐出側に対し
て閉鎖せしめられ、機械式過給機２４から吐出された空
気は図２において矢印Ｆ2 で示されるように給気ダクト
２３を介してバイパス通路５０内に流入する。バイパス
制御弁５１を駆動するアクチュエータ５２は電子制御ユ
ニット６０の出力信号に基づいて制御される。
【００１２】電子制御ユニット６０は双方向性バス６１
によって相互に接続されたＲＯＭ（リードオンリメモ
リ）６２、ＲＡＭ（ランダムアクセスメモリ）６３、Ｃ
ＰＵ（マイクロプロセッサ）６４、入力ポート６５およ
び出力ポート６６を具備する。エアフローメータ２７は
吸入空気量Ｑに比例した出力電圧を発生し、この出力電
圧がＡＤ変換器６８を介して入力ポート６５に入力され
る。更に入力ポート６５には機関クランクシャフト（図
示しない）が一定角度だけ回転する毎に出力パルスを発
生するクランク角センサ５５が接続される。なお電子制
御ユニット６０内では、このクランク角センサ５５の出
力信号に基づいて機関回転数Ｎが算出される。一方出力
ポート６６は夫々対応する駆動回路７０，７１，７２，
７３，７４を介してアクチュエータ５２、三方弁４４、
点火栓１２、第１燃料噴射弁１６ａおよび第２燃料噴射
弁１６ｂに接続される。
【００１３】図５は給気弁８および排気弁９の開弁時期
の一例を示している。図５に示される実施例では排気弁
９が給気弁８よりも先に開弁し、排気弁９が給気弁８よ
りも先に閉弁する。図３に示されるように給気弁８およ
び排気弁９が開弁すると給気弁８を介して燃焼室６内に
新気が流入する。このとき、排気弁９側の給気弁８の開
口はマスク壁１０ａによって覆われているので新気はマ
スク壁１０ａと反対側の給気弁８の開口から燃焼室６内
に流入する。この新気は矢印Ｗで示すように給気弁８下
方のシリンダボア内壁面に沿い下降し、次いでピストン
４の頂面に沿い進んで排気弁９下方のシリンダボア内壁
面に沿い上昇し、斯くして新気は燃焼室６内をループ状
に流れることになる。このループ状に流れる新気Ｗによ
って燃焼室６内の既燃ガスが排気弁９を介して排出さ
れ、斯くして良好なループ掃気が行われることになる。
【００１４】ところがこのような良好なループ掃気を行
うと燃焼が良好となるために燃焼温度が上昇し、斯くし
て多量のＮＯｘが発生しやすくなる。そこで、図１から
図５に示す実施例ではＮＯｘの発生を抑制するために、
図６に示すＥＧＲガス供給運転領域においてＥＧＲ制御
弁３５を開弁せしめてＥＧＲガスを給気ダクト２５内に
供給するようにしている。図６を参照すると、機関負荷
Ｑ／Ｎが予め定められた下限値（Ｑ／Ｎ）1 よりも大き
くかつ予め定められた上限値（Ｑ／Ｎ）2 よりも小さ
く、かつ機関回転数Ｎが予め定められた下限値Ｎ1 より
も大きいときにＥＧＲ制御弁３５を開弁してＥＧＲガス
を給気ダクト２５内に供給するようにしている。なお図
６において機関回転数の下限値Ｎ1 は機関アイドリング
回転数、例えば６００ｒｐｍに設定されている。また、
機関負荷Ｑ／Ｎが上限値（Ｑ／Ｎ） 2 よりも高い機関運
転領域はほぼ全負荷運転領域に相当しており、一方機関
負荷Ｑ／Ｎが下限値（Ｑ／Ｎ）1 よりも低い機関運転領
域は機関減速運転領域に相当している。
【００１５】まず、図６に示されるＥＧＲガス供給運転
領域における作動について説明する。図１に示されるよ
うにＥＧＲ導管３４の一端は正圧または大気圧となって
いる排気ダクト３１内に接続されており、ＥＧＲ導管３
４の他端は負圧が発生している給気ダクト２５内に接続
されている。従ってＥＧＲガス供給運転領域においてＥ
ＧＲ制御弁３５が開弁するとＥＧＲガスが給気ダクト２
５内に再循環せしめられることになる。このとき、図１
から図６に示す実施例では吸入空気とＥＧＲガスとがお
およそ６０％対４０％の比率で混合される。その結果、
ＥＧＲガスを供給したときの空気とＥＧＲガスとの混合
ガスの温度は、ＥＧＲガスを供給しないときの空気の温
度に比べて機械式過給機２４の上流において１０℃程度
高温となる。
【００１６】ＥＧＲガスを給気ダクト２５内に再循環さ
せると機関燃焼室６内における燃焼速度が緩慢になって
筒内圧力の最高圧が低下し、斯くして最高燃焼温度が低
下し、その結果ＮＯｘの発生を抑制することができる。
しかしながら、もし仮に機械式過給機２４から吐出され
たすべての空気とＥＧＲガスとをインタクーラ２２を介
して燃焼室６内に供給したとすると、図７において一点
鎖線Ｂで示されるようにインタクーラ２２で冷却された
低温のＥＧＲガスのために燃焼速度が緩慢になりすぎて
しまう。その結果、混合気の着火性が悪化して失火が引
き起こされたり、或いは燃焼が不安定になってしまうと
いう問題が生ずる。
【００１７】そこで本実施例ではＥＧＲガス供給運転領
域において、バイパス制御弁５１を図１および図２にお
いて実線で示される第２の位置に切換制御し、機械式過
給機２４から吐出されたすべての空気とＥＧＲガスとを
バイパス通路５０を介して燃焼室６内に供給するように
している。即ちＥＧＲガスはインタクーラ２２によって
冷却されない。この場合の燃焼は図７において破線Ｃで
示されるように、ＥＧＲガスがインタクーラ２２によっ
て冷却される場合の燃焼Ｂに比べて燃焼速度が上昇し、
斯くして良好な着火性および良好な燃焼を確保すること
ができる。また、この燃焼ＣをＥＧＲガスを供給しない
場合の燃焼Ａと比較すると当然のことながら筒内圧力の
最高圧が低下し、従って最高燃焼温度が低下するのでＮ
Ｏｘの発生を良好に抑制することができる。更に、ＥＧ
Ｒガスがインタクーラ２２内を流通しないので、インタ
クーラ２２の冷却フィンの壁面がＥＧＲガスにより汚さ
れることが防止され、斯くしてインタクーラの良好な冷
却効率を維持することができる。
【００１８】次に、図６に示されるＥＧＲガス供給停止
運転領域における作動について説明する。ＥＧＲガス供
給停止運転領域ではＥＧＲ制御弁３５が閉弁せしめられ
てＥＧＲガスの供給が停止される。また、バイパス制御
弁５１は図１および図２において一点鎖線で示される第
１の位置に切換制御され、機械式過給機２４から吐出さ
れたすべての空気がインタクーラ２２を介して燃焼室６
内に供給される。斯くして、機械式過給機２４により断
熱圧縮されて昇温した吸入空気がインタクーラ２２によ
って冷却されることになる。その結果、特に図６におい
て機関負荷Ｑ／Ｎが予め定められた上限値（Ｑ／Ｎ）2
よりも高い機関運転領域において吸入空気重量の減少や
ノッキングの発生を防止することができる。なお、機関
負荷Ｑ／Ｎが予め定められた下限値（Ｑ／Ｎ）1 よりも
低い機関運転領域は上述のように機関減速運転領域に相
当し、この運転領域では吸入空気量Ｑが少ないので機械
式過給機２４から吐出された空気を必ずしもインタクー
ラ２２により冷却する必要はない。従って、この機関負
荷Ｑ／Ｎが下限値（Ｑ／Ｎ）1 よりも低い運転領域では
機械式過給機から吐出された空気をバイパス通路５０を
介して燃焼室６内に供給するようにしてもよい。
【００１９】次に図８に示すフローチャートを参照し
て、吸入空気およびＥＧＲガスの流れを制御する制御ル
ーチンについて説明する。この制御ルーチンは一定クラ
ンク角間隔毎の割込みによって実行される。図８を参照
するとまず始めにステップ８０において、エアフローメ
ータ２７の出力信号から求まる吸入空気量Ｑと、クラン
ク角センサ５５の出力信号から求まる機関回転数Ｎとに
基づいて機関負荷Ｑ／Ｎが算出される。次いでステップ
８１では機関負荷Ｑ／Ｎと機関回転数Ｎとに基づいて図
６に示す関係から、現在の機関運転状態がＥＧＲガス供
給運転領域にあるか否かが判別される。
【００２０】ステップ８１において肯定判定された場合
にはステップ８２に進んで三方弁４４がオンせしめら
れ、その結果ＥＧＲ制御弁３５が開弁せしめられる。次
いでステップ８３ではバイパス制御部５１が図１および
図２において実線で示される第２の位置になるようにア
クチュエータ５２が駆動され、その結果バイパス通路５
０と機械式過給機２４とが連通せしめられると共にイン
タクーラ２２と機械式過給機２４との間の連通が遮断さ
れる。
【００２１】一方ステップ８１において否定判定された
場合、即ち現在の機関運転状態がＥＧＲガス供給停止運
転領域にある場合にはステップ８４に進んで三方弁４４
がオフせしめられ、その結果ＥＧＲ制御弁３５が閉弁せ
しめられる。次いでステップ８５ではバイパス制御弁５
１が図１および図２において一点鎖線で示される第１の
位置になるようにアクチュエータ５２が駆動され、その
結果バイパス通路５０と機械式過給機２４との間の連通
が遮断されると共にインタクーラ２２と機械式過給機２
４とが連通せしめられる。
【００２２】なお、図１から図８に示す実施例ではＥＧ
Ｒガス供給運転領域において機械式過給機２４から吐出
されたすべての空気とＥＧＲガスとがバイパス通路５０
を介して燃焼室６内に供給される。この代わりに、機械
式過給機２４から吐出された空気およびＥＧＲガスの一
部がバイパス通路５０を介して燃焼室６内に供給される
と共に残りの部分がインタクーラ２２を介して燃焼室６
内に供給されるようにバイパス制御弁５１の開度を制御
するようにしてもよい。
【００２３】また、図１から図８に示す実施例ではＥＧ
Ｒ制御弁３５として開閉弁を用いているが、この代わり
に三方弁４４をデューティ比制御することによりＥＧＲ
制御弁３５の開口面積を変化させ、ＥＧＲガス供給運転
領域において機関負荷の大きさに応じてＥＧＲガス量を
変えるようにしてもよい。また弁の開口面積が連続的に
変化するリニアソレノイド弁を用いることによっても同
様に機関負荷の大きさに応じてＥＧＲガス量を変えるこ
とができる。
【００２４】また本実施例では本発明を筒内噴射式２サ
イクル内燃機関に適用した場合について説明したが、給
気ポート１４内に燃料噴射を行う２サイクル内燃機関に
も本発明を同様に適用することができる。
【００２５】
【発明の効果】予め定められたＥＧＲガス供給運転領域
において良好な着火および良好な燃焼を確保しつつＮＯ
ｘの発生を良好に抑制することができる。また、ＥＧＲ
ガス供給運転領域よりも機関負荷が高い機関運転領域に
おいては機械式過給機により圧縮されて昇温した空気が
インタクーラによって冷却されるので、吸入空気重量の
減少やノッキングの発生を阻止することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】２サイクル内燃機関の全体図である。
【図２】バイパス制御弁近傍の給気通路の拡大図であ
る。
【図３】２サイクル内燃機関本体の側面断面図である。
【図４】シリンダヘッドの底面図である。
【図５】給排気弁の開弁時期を示す線図である。
【図６】ＥＧＲガス供給運転領域およびＥＧＲガス供給
停止運転領域を示す線図である。
【図７】ＥＧＲガスを供給する場合と供給しない場合に
おける筒内圧力の関係を示す線図である。
【図８】吸入空気およびＥＧＲガスの流れを制御する制
御ルーチンのフローチャートである。
【符号の説明】
１…機関本体 ８…給気弁 ９…排気弁 ２１，２３，２５…給気ダクト ２２…インタクーラ ２４…機械式過給機 ３１…排気ダクト ３４…再循環排気ガス導管（ＥＧＲ導管） ３５…排気ガス再循環制御弁（ＥＧＲ制御弁） ５０…バイパス通路 ５１…バイパス制御弁

Claims (1)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 機関給気通路内に機械式過給機を配置
    し、該機械式過給機下流の給気通路内にインタクーラを
    配置し、排気通路から排気ガス再循環通路を分岐して該
    排気ガス再循環通路を機械式過給機上流の給気通路に連
    結すると共に該排気ガス再循環通路内に排気ガス再循環
    制御弁を配置し、予め定められた再循環排気ガス供給運
    転領域では排気ガス再循環制御弁を開弁せしめて機械式
    過給機から吐出された空気と再循環排気ガスとをインタ
    クーラを介して機関シリンダ内に供給し、上記予め定め
    られた再循環排気ガス供給運転領域よりも機関負荷が高
    い機関運転領域では排気ガス再循環制御弁を閉弁せしめ
    て機械式過給機から吐出された空気をインタクーラを介
    して機関シリンダ内に供給するようにした２サイクル内
    燃機関において、機械式過給機とインタクーラ間の給気
    通路からバイパス通路を分岐して該バイパス通路をイン
    タクーラ下流の給気通路に連結すると共に該バイパス通
    路内を流通する空気量を制御するバイパス制御弁を設
    け、上記予め定められた再循環排気ガス供給運転領域に
    おいて機械式過給機から吐出された空気と再循環排気ガ
    スとの少なくとも一部を該バイパス通路を介して機関シ
    リンダ内に供給するように該バイパス制御弁を開閉制御
    するようにした２サイクル内燃機関。
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2844010A1 (fr) * 2002-08-29 2004-03-05 Valeo Thermique Moteur Sa Circuit d'air d'admission pour moteur thermique a turbocompresseur

Cited By (2)

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FR2844010A1 (fr) * 2002-08-29 2004-03-05 Valeo Thermique Moteur Sa Circuit d'air d'admission pour moteur thermique a turbocompresseur
WO2004020802A1 (fr) * 2002-08-29 2004-03-11 Valeo Thermique Moteur Circuit d'air d'admission pour moteur thermique a turbocompresseur

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