JPH06100953A - 複合鋼塊の製造法およびその製造装置 - Google Patents
複合鋼塊の製造法およびその製造装置Info
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- JPH06100953A JPH06100953A JP4247572A JP24757292A JPH06100953A JP H06100953 A JPH06100953 A JP H06100953A JP 4247572 A JP4247572 A JP 4247572A JP 24757292 A JP24757292 A JP 24757292A JP H06100953 A JPH06100953 A JP H06100953A
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- circumferential direction
- electroslag
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Abstract
(57)【要約】
【構成】円筒鋼塊１０を置くために設けられた。定盤５
の側面には集電用電極１２が複数個取り付けられ、定盤
５はパイプ４とギヤ３を介してモータ８によって回転さ
れる。定盤５が回転するとき集電用電極１２は同期して
回転しないようにする。定盤５は水冷却構造にすること
が望ましく、冷却水は例えば給水パイプ１４からパイプ
４を経て排水パイプ１５から排水させることが考えられ
る。この場合、パイプ４は冷却水の給水と排水のために
二重管構造となる。 【効果】鋼塊の水平方向及び高さ方向の溶け込み深さの
均一性を高めることができる。
の側面には集電用電極１２が複数個取り付けられ、定盤
５はパイプ４とギヤ３を介してモータ８によって回転さ
れる。定盤５が回転するとき集電用電極１２は同期して
回転しないようにする。定盤５は水冷却構造にすること
が望ましく、冷却水は例えば給水パイプ１４からパイプ
４を経て排水パイプ１５から排水させることが考えられ
る。この場合、パイプ４は冷却水の給水と排水のために
二重管構造となる。 【効果】鋼塊の水平方向及び高さ方向の溶け込み深さの
均一性を高めることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、複合鋼塊の製造法及び
製造装置に係り、特に、中空鋼塊の中空部あるいは円柱
鋼塊の外周に、直流エレクトロスラグ再溶解によって金
属を充填して複合鋼塊を製造する方法及びその装置に関
する。
製造装置に係り、特に、中空鋼塊の中空部あるいは円柱
鋼塊の外周に、直流エレクトロスラグ再溶解によって金
属を充填して複合鋼塊を製造する方法及びその装置に関
する。
【０００２】
【従来の技術】中空鋼塊の中空部あるいは円柱鋼塊の外
周部を鋳型で囲み、それによって形成される空所のスラ
グ浴中に消耗電極を挿入し、エレクトロスラグ再溶解法
によって肉盛溶接を行い、空所を充填して複合鋼塊を製
造する際に、鋼塊を回転させることが特開昭58−197232
号公報に記載されている。この方法では、肉盛溶接電源
が交流であり、鋼塊回転方向の特定によってスラグ浴及
び溶融金属の流動を制御することが記述されていない。
周部を鋳型で囲み、それによって形成される空所のスラ
グ浴中に消耗電極を挿入し、エレクトロスラグ再溶解法
によって肉盛溶接を行い、空所を充填して複合鋼塊を製
造する際に、鋼塊を回転させることが特開昭58−197232
号公報に記載されている。この方法では、肉盛溶接電源
が交流であり、鋼塊回転方向の特定によってスラグ浴及
び溶融金属の流動を制御することが記述されていない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従来の直流エレクトロ
スラグ再溶解による複合鋼塊製造法では、交流エレクト
ロスラグ再溶解法に比べ、中空鋼塊或いは円柱鋼塊の水
平方向の溶け込み深さが大きく、且つ、不均一になりや
すいという欠点があり、実用上問題であった。すなわ
ち、鋼塊の水平方向の溶け込み深さが大きくなる原因の
一つは、直流電流の電磁作用で生じるスラグ浴及び溶融
金属の回転流動によって熱伝達が促進され、スラグ浴及
び溶融金属から鋼塊への入熱量が増加するためであるこ
とが判った。このスラグ浴及び溶融金属の回転速度は印
加される電流値とともに増加し、鋼塊の溶け込み深さを
増加させる。このように溶け込み深さが大きくなると、
溶融金属成分が希釈されて所望する品質が得られず、甚
だしい場合には、鋼塊が溶損してしまい複合鋼塊の製造
が不可能になるという問題点があった。
スラグ再溶解による複合鋼塊製造法では、交流エレクト
ロスラグ再溶解法に比べ、中空鋼塊或いは円柱鋼塊の水
平方向の溶け込み深さが大きく、且つ、不均一になりや
すいという欠点があり、実用上問題であった。すなわ
ち、鋼塊の水平方向の溶け込み深さが大きくなる原因の
一つは、直流電流の電磁作用で生じるスラグ浴及び溶融
金属の回転流動によって熱伝達が促進され、スラグ浴及
び溶融金属から鋼塊への入熱量が増加するためであるこ
とが判った。このスラグ浴及び溶融金属の回転速度は印
加される電流値とともに増加し、鋼塊の溶け込み深さを
増加させる。このように溶け込み深さが大きくなると、
溶融金属成分が希釈されて所望する品質が得られず、甚
だしい場合には、鋼塊が溶損してしまい複合鋼塊の製造
が不可能になるという問題点があった。
【０００４】また、鋼塊水平方向の溶け込み深さが不均
一になる原因の一つは、溶解電流密度が不均一となるた
めにスラグ浴温度の不均一が生じるためであることが挙
げられる。エレクトロスラグ再溶解では、鋼塊の外周ま
たは鋼塊を載せる定盤の外周に集電用端子を設け、電流
が消耗電極材からスラグ浴を介して集電用端子に流れる
電気回路を形成する。電流は電気回路の再短距離を優先
的に流れる性質を有するので、集電用端子を複数個設け
ても各端子に電流が均等に流れるわけではなく、偏流が
生じて必ず溶解電流密度の不均一が生じる。このように
溶解電流密度の不均一が生じると、溶解電流密度が高い
部分近傍のスラグ浴温度が高くなり、鋼塊の溶け込み深
さが大きくなって、水平方向の溶け込み深さの不均一を
招く。
一になる原因の一つは、溶解電流密度が不均一となるた
めにスラグ浴温度の不均一が生じるためであることが挙
げられる。エレクトロスラグ再溶解では、鋼塊の外周ま
たは鋼塊を載せる定盤の外周に集電用端子を設け、電流
が消耗電極材からスラグ浴を介して集電用端子に流れる
電気回路を形成する。電流は電気回路の再短距離を優先
的に流れる性質を有するので、集電用端子を複数個設け
ても各端子に電流が均等に流れるわけではなく、偏流が
生じて必ず溶解電流密度の不均一が生じる。このように
溶解電流密度の不均一が生じると、溶解電流密度が高い
部分近傍のスラグ浴温度が高くなり、鋼塊の溶け込み深
さが大きくなって、水平方向の溶け込み深さの不均一を
招く。
【０００５】加えて、溶解電流密度の不均一は、電磁作
用によって生じるスラグ浴及び溶融金属の流動、すなわ
ち、水平方向の回転速度の不均一を招き、溶け込み深さ
の不均一がより一層加速される。このように溶け込み深
さが不均一になると、成分偏析、或いは、組織むらを生
じ、品質上好ましくないという問題点があった。
用によって生じるスラグ浴及び溶融金属の流動、すなわ
ち、水平方向の回転速度の不均一を招き、溶け込み深さ
の不均一がより一層加速される。このように溶け込み深
さが不均一になると、成分偏析、或いは、組織むらを生
じ、品質上好ましくないという問題点があった。
【０００６】本発明の目的は、鋼塊と同心的に配置され
た空所を直流エレクトロスラグ再溶解によって充てんす
る複合鋼塊の製造において、前記鋼塊の水平方向の溶け
込み深さの抑制と均一性の向上をはかることができる方
法及び装置を提供することにある。
た空所を直流エレクトロスラグ再溶解によって充てんす
る複合鋼塊の製造において、前記鋼塊の水平方向の溶け
込み深さの抑制と均一性の向上をはかることができる方
法及び装置を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の方法は、鋼塊の
水平方向における溶け込み深さの減少を図るために、直
流電流の電磁作用によって生じるスラグ浴及び溶融金属
の水平方向の回転流動を阻止するように、エレクトロス
ラグ再溶解中にスラグ浴及び溶融金属の回転方向と反対
方向に鋼塊を回転させる。すなわち、鋼塊への回転付与
により、スラグ浴及び溶融金属浴−鋼塊間の相対速度を
抑制して鋼塊への伝熱量を減少させることにある。ま
た、鋼塊水平方向における溶け込みの均一化を図るため
に、エレクトロスラグ再溶解中に消耗電極から集電用電
極へ流れる直流電流の流路を鋼塊の円周方向に移動させ
る。このようにすると、溶解電流密度の不均一な部分が
鋼塊の円周方向に均等に与えられるようになる。このた
め溶解電流密度の不均一があっても鋼塊全体についてみ
ればスラグ浴から鋼塊へ伝達される熱量が平均化される
ことになり、鋼塊の水平方向における溶け込みの均一性
が向上する。
水平方向における溶け込み深さの減少を図るために、直
流電流の電磁作用によって生じるスラグ浴及び溶融金属
の水平方向の回転流動を阻止するように、エレクトロス
ラグ再溶解中にスラグ浴及び溶融金属の回転方向と反対
方向に鋼塊を回転させる。すなわち、鋼塊への回転付与
により、スラグ浴及び溶融金属浴−鋼塊間の相対速度を
抑制して鋼塊への伝熱量を減少させることにある。ま
た、鋼塊水平方向における溶け込みの均一化を図るため
に、エレクトロスラグ再溶解中に消耗電極から集電用電
極へ流れる直流電流の流路を鋼塊の円周方向に移動させ
る。このようにすると、溶解電流密度の不均一な部分が
鋼塊の円周方向に均等に与えられるようになる。このた
め溶解電流密度の不均一があっても鋼塊全体についてみ
ればスラグ浴から鋼塊へ伝達される熱量が平均化される
ことになり、鋼塊の水平方向における溶け込みの均一性
が向上する。
【０００８】本発明の装置は、同心的に形成された空所
を有する鋼塊を載せる定盤と、前記空所に挿入される消
耗電極と、前記定盤と前記鋼塊の一方の外周に電気的に
結合された複数の集電用電極と、前記消耗電極と前記集
電用電極とに電力を与える直流電源装置、及び前記鋼塊
と前記集電用電極の少なくとも一方を円周方向に回転さ
せる手段を有する。
を有する鋼塊を載せる定盤と、前記空所に挿入される消
耗電極と、前記定盤と前記鋼塊の一方の外周に電気的に
結合された複数の集電用電極と、前記消耗電極と前記集
電用電極とに電力を与える直流電源装置、及び前記鋼塊
と前記集電用電極の少なくとも一方を円周方向に回転さ
せる手段を有する。
【０００９】
【作用】消耗電極から集電用電極へ流れる電流の流路
は、鋼塊を円周方向に回転させるかあるいは集電用電極
を鋼塊の円周方向に回転させることによって変えること
ができる。両方を併用してもよい。
は、鋼塊を円周方向に回転させるかあるいは集電用電極
を鋼塊の円周方向に回転させることによって変えること
ができる。両方を併用してもよい。
【００１０】鋼塊の溶け込み深さの制御(減少)は、鋼塊
／スラグ浴及び溶融金属界面で相対速度が生じないよう
に、電磁作用によって生じるスラグ浴及び溶融金属の回
転方向と反対方向に鋼塊を回転させることによって行う
ことができ、鋼塊の回転数Ｎm（rpm）とスラグ浴の回転
数Ｎs（rpm）との関係をＮs ≦Ｎm ≦Ｎs ＋３０にする
ことが望ましい。
／スラグ浴及び溶融金属界面で相対速度が生じないよう
に、電磁作用によって生じるスラグ浴及び溶融金属の回
転方向と反対方向に鋼塊を回転させることによって行う
ことができ、鋼塊の回転数Ｎm（rpm）とスラグ浴の回転
数Ｎs（rpm）との関係をＮs ≦Ｎm ≦Ｎs ＋３０にする
ことが望ましい。
【００１１】Ｎm の値がＮs よりも小さいと、鋼塊／ス
ラグ浴及び溶融金属界面で相対速度が存在して鋼塊の溶
け込み深さの制御効果が弱く、Ｎs ＋３０よりも大きい
と、スラグ浴面が波を打つようになり、局所的なアーク
の発生が生じて溶解が不安定になりやすい。
ラグ浴及び溶融金属界面で相対速度が存在して鋼塊の溶
け込み深さの制御効果が弱く、Ｎs ＋３０よりも大きい
と、スラグ浴面が波を打つようになり、局所的なアーク
の発生が生じて溶解が不安定になりやすい。
【００１２】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。
【００１３】〈実施例１〉本発明の方法を実施するため
の装置は、一例として図１に示す構造を有する。円筒鋼
塊内部に溶融金属を充填して複合鋼塊を製造する場合に
ついて延べる。
の装置は、一例として図１に示す構造を有する。円筒鋼
塊内部に溶融金属を充填して複合鋼塊を製造する場合に
ついて延べる。
【００１４】円筒鋼塊１０を置くために定盤５が設けら
れる。定盤５の側面には集電用電極１２が複数個取り付
けられる。定盤５はパイプ４とギヤ３を介してモータ８
によって回転される。定盤５が回転するとき集電用電極
１２は同期して回転しないようにする。定盤５は水冷却
構造にすることが望ましく、冷却水は例えば給水パイプ
１４からパイプ４を経て排水パイプ１５から排水させる
ことが考えられる。この場合、パイプ４は冷却水の給水
と排水のために二重管構造となる。１はロータリジョイ
ント、２はフランジ、６は絶縁版、７は絶縁板の押え板
を示している。集電用電極１２にはケーブル１９の一端
が接続され、ケーブル１９の他端は電源装置１３へ接続
される。電源装置１３には直流電源が用いられ、接続は
正極性（消耗電極マイナス，集電用電極プラス）及び逆
極性（消耗電極プラス，集電用電極マイナス）の２通り
の方法が考えられる。定盤５上に鋼塊１０を載置したな
らば、固定具９で鋼塊が動かないように固定するとよ
い。円柱鋼塊３の内部には、同心的に消耗電極１１を挿
入する。
れる。定盤５の側面には集電用電極１２が複数個取り付
けられる。定盤５はパイプ４とギヤ３を介してモータ８
によって回転される。定盤５が回転するとき集電用電極
１２は同期して回転しないようにする。定盤５は水冷却
構造にすることが望ましく、冷却水は例えば給水パイプ
１４からパイプ４を経て排水パイプ１５から排水させる
ことが考えられる。この場合、パイプ４は冷却水の給水
と排水のために二重管構造となる。１はロータリジョイ
ント、２はフランジ、６は絶縁版、７は絶縁板の押え板
を示している。集電用電極１２にはケーブル１９の一端
が接続され、ケーブル１９の他端は電源装置１３へ接続
される。電源装置１３には直流電源が用いられ、接続は
正極性（消耗電極マイナス，集電用電極プラス）及び逆
極性（消耗電極プラス，集電用電極マイナス）の２通り
の方法が考えられる。定盤５上に鋼塊１０を載置したな
らば、固定具９で鋼塊が動かないように固定するとよ
い。円柱鋼塊３の内部には、同心的に消耗電極１１を挿
入する。
【００１５】以上の状態でホットスタート法、或いは、
コールドスタート法によってエレクトロスラグ再溶解を
スタートさせる。消耗電極１１は一端をスラグ浴１６中
に浸漬し、他端をケーブル２０に接続してケーブル２０
を電源装置１３と接続する。消耗電極１１はスラグ浴１
６のジュール熱によって溶解して溶融金属となり、スラ
グ浴１６の下部に溶融金属浴１７を形成するが、スラグ
浴１６及び溶融金属浴１７は、消耗電極１１と水冷定盤
５間に発生する電磁場の影響によって円周方向の回転流
を生じる。溶融金属浴１７は、凝固金属１８となって鋼
塊内部の空所を充填していく。この際に、鋼塊１０は定
盤５を介して回転されるが、鋼塊１０は、スラグ浴１６
及び溶融金属浴１７の回転方向と反対方向に回転され
る。この装置では、定盤だけが回転するようになってい
るが、定盤とは別個に集電用電極を回転させるようにし
てもよい。
コールドスタート法によってエレクトロスラグ再溶解を
スタートさせる。消耗電極１１は一端をスラグ浴１６中
に浸漬し、他端をケーブル２０に接続してケーブル２０
を電源装置１３と接続する。消耗電極１１はスラグ浴１
６のジュール熱によって溶解して溶融金属となり、スラ
グ浴１６の下部に溶融金属浴１７を形成するが、スラグ
浴１６及び溶融金属浴１７は、消耗電極１１と水冷定盤
５間に発生する電磁場の影響によって円周方向の回転流
を生じる。溶融金属浴１７は、凝固金属１８となって鋼
塊内部の空所を充填していく。この際に、鋼塊１０は定
盤５を介して回転されるが、鋼塊１０は、スラグ浴１６
及び溶融金属浴１７の回転方向と反対方向に回転され
る。この装置では、定盤だけが回転するようになってい
るが、定盤とは別個に集電用電極を回転させるようにし
てもよい。
【００１６】円柱鋼塊外周に肉盛溶接して複合鋼塊を製
造する場合には、定盤上に水冷鋳型を載置し、その内部
に同心的に円柱鋼塊を置き、空間に円筒状電極を挿入し
てエレクトロスラグ再溶解をスタートする。
造する場合には、定盤上に水冷鋳型を載置し、その内部
に同心的に円柱鋼塊を置き、空間に円筒状電極を挿入し
てエレクトロスラグ再溶解をスタートする。
【００１７】〈実施例２〉直径４６０mm，高さ１７５０
mmの水冷鋳型の内部に、直径３１０mm，高さ2400mmのＳ
ＣＭ４４０鋼からなる鋼塊を水冷定盤上に設置し、ＳＫ
Ｄ１１鋼からなる内径３７０mm，外径４２０mm，長さ３
５２５mmの円筒状消耗電極を用い、フッ化カルシウム４
０％−酸化カルシウム３０％−アルミナ３０％からなる
スラグを用いて、エレクトロスラグ再溶解を行った。集
電用電極は、定盤の周囲にほぼ等間隔に８個設けた。電
圧は３５〜４０Ｖ、電流は８.５〜９.５ｋＡとし、極性
は逆極性（電極プラス，定盤マイナス）とした。再溶解
のスタートはコールドスタート法で行った。
mmの水冷鋳型の内部に、直径３１０mm，高さ2400mmのＳ
ＣＭ４４０鋼からなる鋼塊を水冷定盤上に設置し、ＳＫ
Ｄ１１鋼からなる内径３７０mm，外径４２０mm，長さ３
５２５mmの円筒状消耗電極を用い、フッ化カルシウム４
０％−酸化カルシウム３０％−アルミナ３０％からなる
スラグを用いて、エレクトロスラグ再溶解を行った。集
電用電極は、定盤の周囲にほぼ等間隔に８個設けた。電
圧は３５〜４０Ｖ、電流は８.５〜９.５ｋＡとし、極性
は逆極性（電極プラス，定盤マイナス）とした。再溶解
のスタートはコールドスタート法で行った。
【００１８】スラグ浴には磁気作用によって平均速度
３.７rpmの回転流が生じた。これに対して、スラグ回転
流と反対方向に鋼塊を７rpm の速度で回転し、そのまま
の回転数で再溶解を終了した。
３.７rpmの回転流が生じた。これに対して、スラグ回転
流と反対方向に鋼塊を７rpm の速度で回転し、そのまま
の回転数で再溶解を終了した。
【００１９】そして、得られた複合鋼塊の縦断面におけ
る母材の溶け込み深さを測定した。図２は右側部分ａ及
び左側部分ｂの溶け込み深さを示している。また、鋼塊
を回転させなかったほかは実施例２と同じ条件でエレク
トロスラグ再溶解を行った結果を図３に示している。図
２と図３の比較から、本実施例が水平方向及び半径方向
の溶け込み深さの均一性に優れていることが明らかであ
る。
る母材の溶け込み深さを測定した。図２は右側部分ａ及
び左側部分ｂの溶け込み深さを示している。また、鋼塊
を回転させなかったほかは実施例２と同じ条件でエレク
トロスラグ再溶解を行った結果を図３に示している。図
２と図３の比較から、本実施例が水平方向及び半径方向
の溶け込み深さの均一性に優れていることが明らかであ
る。
【００２０】〈実施例３〉内径２３５mmφ，外径５３５
mmφ，高さ１７００mmのＣｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼円筒鋼塊を定
盤上に設置し、同じくＣｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼よりなる直径１
６０mmφの消耗電極を用い、フッ化カルシウム４０％−
酸化カルシウム３０％−アルミナ３０％からなるスラグ
を用いて、エレクトロスラグ再溶解を行った。集電用電
極は、定盤の周囲にほぼ等間隔に８個設けた。電圧は３
５〜４０Ｖ、電流は７〜８ｋＡとし、極性は逆極性（電
極プラス，定盤マイナス）とした。再溶解のスタートは
コールドスタート法で行った。
mmφ，高さ１７００mmのＣｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼円筒鋼塊を定
盤上に設置し、同じくＣｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼よりなる直径１
６０mmφの消耗電極を用い、フッ化カルシウム４０％−
酸化カルシウム３０％−アルミナ３０％からなるスラグ
を用いて、エレクトロスラグ再溶解を行った。集電用電
極は、定盤の周囲にほぼ等間隔に８個設けた。電圧は３
５〜４０Ｖ、電流は７〜８ｋＡとし、極性は逆極性（電
極プラス，定盤マイナス）とした。再溶解のスタートは
コールドスタート法で行った。
【００２１】スラグ浴には磁気作用によって平均速度
３.２rpmの回転流が生じた。これに対して、スラグ回転
流と反対方向に鋼塊を１０rpm の速度で回転し、そのま
まの回転数で再溶解を終了した。
３.２rpmの回転流が生じた。これに対して、スラグ回転
流と反対方向に鋼塊を１０rpm の速度で回転し、そのま
まの回転数で再溶解を終了した。
【００２２】そして、得られた複合鋼塊の縦断面におけ
る母材の溶け込み深さを測定した。図４は右側部分ａ及
び左側部分ｂの溶け込み深さを示している。また、鋼塊
を回転させなかったほかは実施例２と同じ条件でエレク
トロスラグ再溶解を行った結果を図５に示している。図
４と図５の比較から、本実施例が水平方向及び半径方向
の溶け込み深さの均一性に優れていることが明らかであ
る。
る母材の溶け込み深さを測定した。図４は右側部分ａ及
び左側部分ｂの溶け込み深さを示している。また、鋼塊
を回転させなかったほかは実施例２と同じ条件でエレク
トロスラグ再溶解を行った結果を図５に示している。図
４と図５の比較から、本実施例が水平方向及び半径方向
の溶け込み深さの均一性に優れていることが明らかであ
る。
【００２３】
【発明の効果】本発明は、直流エレクトロスラグ再溶解
中に電磁作用で生じるスラグ浴及び溶融金属浴の回転流
動を阻止するように、スラグ浴及び溶融金属浴の回転流
動と反対方向に鋼塊を回転するようにしたので、鋼塊の
水平方向及び高さ方向の溶け込み深さの均一性を高める
ことができる。
中に電磁作用で生じるスラグ浴及び溶融金属浴の回転流
動を阻止するように、スラグ浴及び溶融金属浴の回転流
動と反対方向に鋼塊を回転するようにしたので、鋼塊の
水平方向及び高さ方向の溶け込み深さの均一性を高める
ことができる。
【図１】本発明の装置の一実施例を示した断面図。
【図２】本発明の方法の一実施例による鋼塊の溶け込み
深さの説明図。
深さの説明図。
【図３】従来の技術による鋼塊の溶け込み深さの説明
図。
図。
【図４】本発明の方法のもう一つの実施例による鋼塊の
溶け込み深さの説明図。
溶け込み深さの説明図。
【図５】従来の技術による鋼塊の溶け込み深さの説明
図。
図。
１…ロータリジョイント、２…フランジ、３…ギヤ、４
…パイプ、５…定盤、６…絶縁板、７…押さえ板、８…
モータ、９…固定具、１０…鋼塊、１１…消耗電極、１
２…集電用電極 １３…電源装置、１４…給水パイプ、１５…排水パイプ １６…スラグ浴、１７…溶融金属浴、１８…凝固金属、
１９，２０…ケーブル。
…パイプ、５…定盤、６…絶縁板、７…押さえ板、８…
モータ、９…固定具、１０…鋼塊、１１…消耗電極、１
２…集電用電極 １３…電源装置、１４…給水パイプ、１５…排水パイプ １６…スラグ浴、１７…溶融金属浴、１８…凝固金属、
１９，２０…ケーブル。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｂ 9/187 (72)発明者 下タ村 修 茨城県勝田市堀口832番地の２ 株式会社 日立製作所素形材事業部内
Claims (6)
- 【請求項１】鋼塊と同心的に配置された空所に消耗電極
を挿入し、定盤上に載置された前記鋼塊に電気的に結合
された複数の集電用電極によって直流電流をとり出しな
がら通電してスラグ浴の下でエレクトロスラグ再溶解
し、凝固する複合鋼塊の製造法において、前記エレクト
ロスラグ再溶解中に前記消耗電極から前記集電用電極へ
流れる直流電流の流路を前記鋼塊の円周方向に移動させ
ることを特徴とする複合鋼塊の製造法。 - 【請求項２】請求項１において、前記エレクトロスラグ
再溶解中に直流電流の流路の移動を前記鋼塊を円周方向
に回転させることによって行い、前記鋼塊の回転方向を
直流電流の電磁力によって誘起されるスラグ浴及び溶融
金属の回転流動方向と反対方向とする複合鋼塊の製造
法。 - 【請求項３】請求項２において、前記鋼塊の回転数Ｎm
（rpm）と前記スラグ浴の回転数 Ｎs(rpm)とがＮs ≦
Ｎm ≦Ｎs ＋３０の関係にある複合鋼塊の製造法。 - 【請求項４】請求項１において、前記エレクトロスラグ
再溶解中に直流電流の流路の移動を前記集電用電極の鋼
塊円周方向の回転によって行う複合鋼塊の製造法。 - 【請求項５】請求項１において、前記エレクトロスラグ
再溶解中に直流電流の流路の移動を前記鋼塊の円周方向
の回転と、前記集電用電極の鋼塊円周方向における回転
との併用によって行う複合鋼塊の製造法。 - 【請求項６】同心的に形成された空所を有する鋼塊を載
せる定盤と、前記空所に挿入される消耗電極と、前記定
盤と前記鋼塊の一方の外周に電気的に結合された複数の
集電用電極と、前記消耗電極と前記集電用電極とに電力
を与える直流電源装置とを有する複合鋼塊製造装置にお
いて、前記鋼塊と前記集電用電極の少なくとも一方を円
周方向に回転させる手段を設けたことを特徴とする複合
鋼塊の製造装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4247572A JPH06100953A (ja) | 1992-09-17 | 1992-09-17 | 複合鋼塊の製造法およびその製造装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4247572A JPH06100953A (ja) | 1992-09-17 | 1992-09-17 | 複合鋼塊の製造法およびその製造装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06100953A true JPH06100953A (ja) | 1994-04-12 |
Family
ID=17165498
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4247572A Pending JPH06100953A (ja) | 1992-09-17 | 1992-09-17 | 複合鋼塊の製造法およびその製造装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06100953A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6368375B1 (en) * | 1996-06-24 | 2002-04-09 | General Electric Company | Processing of electroslag refined metal |
| JP2012504700A (ja) * | 2008-10-01 | 2012-02-23 | ティッセンクルップ ファオ デー エム ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 複合金属半製品を製造するための方法 |
| CN103862163A (zh) * | 2014-03-04 | 2014-06-18 | 上海交通大学 | 一种铝/铝合金复合板材的制造方法 |
| CN108543934A (zh) * | 2018-05-08 | 2018-09-18 | 丁信芳 | 一种电渣冶金的定向凝固工艺 |
-
1992
- 1992-09-17 JP JP4247572A patent/JPH06100953A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6368375B1 (en) * | 1996-06-24 | 2002-04-09 | General Electric Company | Processing of electroslag refined metal |
| JP2012504700A (ja) * | 2008-10-01 | 2012-02-23 | ティッセンクルップ ファオ デー エム ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 複合金属半製品を製造するための方法 |
| CN103862163A (zh) * | 2014-03-04 | 2014-06-18 | 上海交通大学 | 一种铝/铝合金复合板材的制造方法 |
| CN108543934A (zh) * | 2018-05-08 | 2018-09-18 | 丁信芳 | 一种电渣冶金的定向凝固工艺 |
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