JPH0610283A - スチールコード - Google Patents
スチールコードInfo
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- JPH0610283A JPH0610283A JP4185695A JP18569592A JPH0610283A JP H0610283 A JPH0610283 A JP H0610283A JP 4185695 A JP4185695 A JP 4185695A JP 18569592 A JP18569592 A JP 18569592A JP H0610283 A JPH0610283 A JP H0610283A
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- Japan
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- wire
- core
- strand
- diameter
- steel
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- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B1/00—Constructional features of ropes or cables
- D07B1/06—Ropes or cables built-up from metal wires, e.g. of section wires around a hemp core
- D07B1/0606—Reinforcing cords for rubber or plastic articles
- D07B1/062—Reinforcing cords for rubber or plastic articles the reinforcing cords being characterised by the strand configuration
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- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B1/00—Constructional features of ropes or cables
- D07B1/06—Ropes or cables built-up from metal wires, e.g. of section wires around a hemp core
- D07B1/0606—Reinforcing cords for rubber or plastic articles
- D07B1/062—Reinforcing cords for rubber or plastic articles the reinforcing cords being characterised by the strand configuration
- D07B1/0626—Reinforcing cords for rubber or plastic articles the reinforcing cords being characterised by the strand configuration the reinforcing cords consisting of three core wires or filaments and at least one layer of outer wires or filaments, i.e. a 3+N configuration
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- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
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- D07B2201/20—Rope or cable components
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- D07B2201/2006—Wires or filaments characterised by a value or range of the dimension given
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- D07B2201/20—Rope or cable components
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- D07B2201/2024—Strands twisted
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- D07B2201/2059—Cores characterised by their structure comprising wires
- D07B2201/2061—Cores characterised by their structure comprising wires resulting in a twisted structure
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- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B2401/00—Aspects related to the problem to be solved or advantage
- D07B2401/20—Aspects related to the problem to be solved or advantage related to ropes or cables
- D07B2401/208—Enabling filler penetration
Landscapes
- Ropes Or Cables (AREA)
- Tires In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 芯素線と側素線の線接触角を大幅に減少及び
適正化し、側素線間の隙間を適正化して、耐疲労性とと
もにゴムとの接着性能、タイヤ寿命を向上し生産性、品
質、信頼性を高めたスチールコードを提供する。 【構成】 ２又は３本の芯素線１を撚つて形成された芯
ストランド１ａと、その周囲に６ないし８本の側素線２
に撚り合わせて形成された外層２ａを備えた２層撚りス
チールコードにおいて、芯ストランドと外層の撚り方向
を同方向として線接触角αを１．５〜４．５度の範囲内
に形成するとともに、芯素線の素線径Ｄ1 を側素線の素
線径Ｄ2 より小さくして、側素線間の隙間間隔Ｓmmを素
線径Ｄ1 と素線径Ｄ2 さらに芯ストランドの層心径Ｄ0
及び側素線の素線数Ｎで表された０．０２５＜Ｓ＝（Ｄ
0 ＋Ｄ1 ＋Ｄ2 ）×Ｓin（１８０／Ｎ）−Ｄ2 ＜０．０
７の範囲内に構成し、各素線を高炭素鋼によつて構成し
た。
適正化し、側素線間の隙間を適正化して、耐疲労性とと
もにゴムとの接着性能、タイヤ寿命を向上し生産性、品
質、信頼性を高めたスチールコードを提供する。 【構成】 ２又は３本の芯素線１を撚つて形成された芯
ストランド１ａと、その周囲に６ないし８本の側素線２
に撚り合わせて形成された外層２ａを備えた２層撚りス
チールコードにおいて、芯ストランドと外層の撚り方向
を同方向として線接触角αを１．５〜４．５度の範囲内
に形成するとともに、芯素線の素線径Ｄ1 を側素線の素
線径Ｄ2 より小さくして、側素線間の隙間間隔Ｓmmを素
線径Ｄ1 と素線径Ｄ2 さらに芯ストランドの層心径Ｄ0
及び側素線の素線数Ｎで表された０．０２５＜Ｓ＝（Ｄ
0 ＋Ｄ1 ＋Ｄ2 ）×Ｓin（１８０／Ｎ）−Ｄ2 ＜０．０
７の範囲内に構成し、各素線を高炭素鋼によつて構成し
た。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車タイヤやコンベ
アベルト等におけるゴム構造物の補強に適用され、中で
もラジアルタイヤのベルト補強用として好適なスチール
コードに関するものである。
アベルト等におけるゴム構造物の補強に適用され、中で
もラジアルタイヤのベルト補強用として好適なスチール
コードに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、自動車用スチールラジアルタイヤ
において、トラックやバス用タイヤにおけるベルト補強
用のスチールコードには、例えば、図２に示すように３
本の芯素線１１を撚つて形成された芯ストランド１１ａ
と、芯ストランド１１ａの周囲に６本の側素線１２に撚
り合わせて形成された外層１２ａを備え、芯ストランド
１１ａの周囲に外層１２ａを逆方向に撚り合わせてＳ／
Ｚ撚りに形成するとともに、芯素線１１の素線径を側素
線１２よりも程良く小さく素線化して側素線１２間に適
度の隙間を形成し、ゴム浸透性、耐腐食性を高めた３＋
６構造のスチールコードが提案されている（例えば、特
開平３−４０８８３号公報等）。また、そのスチールコ
ードは、その芯ストランドをチユウブラー撚り線機又は
バンチャー撚り線機によつて撚り、その芯ストランドの
周囲に外層をチユウブラー撚り線機又はバンチャー撚り
線機によつて撚り上げ製造されており、その外層の撚り
上げにバンチャー撚り線機を使用する場合は、芯ストラ
ンドの当初の撚りピツチを仕上げ撚りピツチよりも短く
形成する必要が生じ、生産性低下の一因になつている
（例えば、特公昭５９−６３５号公報等）。
において、トラックやバス用タイヤにおけるベルト補強
用のスチールコードには、例えば、図２に示すように３
本の芯素線１１を撚つて形成された芯ストランド１１ａ
と、芯ストランド１１ａの周囲に６本の側素線１２に撚
り合わせて形成された外層１２ａを備え、芯ストランド
１１ａの周囲に外層１２ａを逆方向に撚り合わせてＳ／
Ｚ撚りに形成するとともに、芯素線１１の素線径を側素
線１２よりも程良く小さく素線化して側素線１２間に適
度の隙間を形成し、ゴム浸透性、耐腐食性を高めた３＋
６構造のスチールコードが提案されている（例えば、特
開平３−４０８８３号公報等）。また、そのスチールコ
ードは、その芯ストランドをチユウブラー撚り線機又は
バンチャー撚り線機によつて撚り、その芯ストランドの
周囲に外層をチユウブラー撚り線機又はバンチャー撚り
線機によつて撚り上げ製造されており、その外層の撚り
上げにバンチャー撚り線機を使用する場合は、芯ストラ
ンドの当初の撚りピツチを仕上げ撚りピツチよりも短く
形成する必要が生じ、生産性低下の一因になつている
（例えば、特公昭５９−６３５号公報等）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従来の前記３＋６構造
のスチールコードは、芯ストランドと外層を逆方向に撚
り合わせてＳ／Ｚ撚りに構成され、芯素線と側素線の線
接触角β（図２参照）が大きく形成されてフレツティン
グ摩耗を受け易く、芯素線の細線化とともに摩耗により
耐疲労性が低下しゴムとの接着性、タイヤ寿命の低下の
一因となる。またバンチャー撚り線機で外層を撚り上げ
る場合、芯ストランドの当初の撚りピツチを仕上げ撚り
ピツチよりも短くする必要が生じ、生産効率が低下し断
線が多くなり生産性、品質が疎害されるなどの問題点が
ある。なお、芯ストランドと外層の撚り方向を同方向に
して線接触角を大幅に減少すると、その構造に対応した
線接触角や、素線径比つまり側素線間の隙間の適正化な
どが課題となる。
のスチールコードは、芯ストランドと外層を逆方向に撚
り合わせてＳ／Ｚ撚りに構成され、芯素線と側素線の線
接触角β（図２参照）が大きく形成されてフレツティン
グ摩耗を受け易く、芯素線の細線化とともに摩耗により
耐疲労性が低下しゴムとの接着性、タイヤ寿命の低下の
一因となる。またバンチャー撚り線機で外層を撚り上げ
る場合、芯ストランドの当初の撚りピツチを仕上げ撚り
ピツチよりも短くする必要が生じ、生産効率が低下し断
線が多くなり生産性、品質が疎害されるなどの問題点が
ある。なお、芯ストランドと外層の撚り方向を同方向に
して線接触角を大幅に減少すると、その構造に対応した
線接触角や、素線径比つまり側素線間の隙間の適正化な
どが課題となる。
【０００４】本発明は、上記のような課題に対処するた
めに開発されたものであつて、その目的とする処は、芯
素線と側素線の線接触角を大幅に減少及び適正化し、側
素線間の隙間を適正化して、ゴムの浸透性を確保し耐疲
労性とともにゴムとの接着性能、タイヤ寿命を向上し生
産性、品質、信頼性を高めたスチールコードを提供する
にある。
めに開発されたものであつて、その目的とする処は、芯
素線と側素線の線接触角を大幅に減少及び適正化し、側
素線間の隙間を適正化して、ゴムの浸透性を確保し耐疲
労性とともにゴムとの接着性能、タイヤ寿命を向上し生
産性、品質、信頼性を高めたスチールコードを提供する
にある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、２又は３本の
芯素線を撚つて形成された芯ストランドと、芯ストラン
ドの周囲に６ないし８本の側素線に撚り合わせて形成さ
れた外層を備えたスチールコードにおいて、その芯スト
ランドと外層の撚り方向を同方向にして線接触角を１．
５〜４．５度の範囲内に形成するとともに、芯素線の素
線径Ｄ1 を側素線の素線径Ｄ2 より小さくして、側素線
間の隙間間隔Ｓmmを前記の素線径Ｄ1 と素線径Ｄ2 さら
に芯ストランドの層心径Ｄ0 及び側素線の素線数Ｎで表
された ０．０２５＜Ｓ＝（Ｄ0 ＋Ｄ1 ＋Ｄ2 ）×Ｓin（１８０／Ｎ）−Ｄ2 ＜０．０７ 上記式の範囲内に構成したことにより、芯素線と側素線
の線接触角を大幅に減少及び適正化するとともに側素線
間の隙間を適正化して、耐摩耗性、ゴム浸透性を効果的
に高めている。
芯素線を撚つて形成された芯ストランドと、芯ストラン
ドの周囲に６ないし８本の側素線に撚り合わせて形成さ
れた外層を備えたスチールコードにおいて、その芯スト
ランドと外層の撚り方向を同方向にして線接触角を１．
５〜４．５度の範囲内に形成するとともに、芯素線の素
線径Ｄ1 を側素線の素線径Ｄ2 より小さくして、側素線
間の隙間間隔Ｓmmを前記の素線径Ｄ1 と素線径Ｄ2 さら
に芯ストランドの層心径Ｄ0 及び側素線の素線数Ｎで表
された ０．０２５＜Ｓ＝（Ｄ0 ＋Ｄ1 ＋Ｄ2 ）×Ｓin（１８０／Ｎ）−Ｄ2 ＜０．０７ 上記式の範囲内に構成したことにより、芯素線と側素線
の線接触角を大幅に減少及び適正化するとともに側素線
間の隙間を適正化して、耐摩耗性、ゴム浸透性を効果的
に高めている。
【０００６】また、各芯素線及び各側素線を炭素含有量
０．７０〜１．００重量％の高炭素鋼で構成し、又は炭
素含有量０．７０〜１．００重量％及びクローム含有量
０．１〜０．３重量％の高炭素鋼で構成したことによ
り、素線の靭性を害さないで切断強度を効果的に高めて
いる。
０．７０〜１．００重量％の高炭素鋼で構成し、又は炭
素含有量０．７０〜１．００重量％及びクローム含有量
０．１〜０．３重量％の高炭素鋼で構成したことによ
り、素線の靭性を害さないで切断強度を効果的に高めて
いる。
【０００７】
【作用】芯ストランドと外層の撚り方向を同方向とし芯
素線と側素線の線接触角を１．５〜４．５度の範囲内に
形成して、線接触角を大幅に減少して適正化し、両素線
を線接触状にしてフレツテイング摩耗を著しく低減する
とともに、芯素線の素線径Ｄ1 と側素線の素線径Ｄ2 さ
らに芯ストランドの層心径Ｄ0 及び側素線の素線数Ｎで
表された ０．０２５＜Ｓ＝（Ｄ0 ＋Ｄ1 ＋Ｄ2 ）×Ｓin（１８０／Ｎ）−Ｄ2 ＜０．０７ 上記式により、側素線間の隙間間隔Ｓmmを容易に設定可
能にかつ適正化し、耐摩耗性、ゴム浸透性その信頼性を
高めている。また、各芯素線及び各側素線を炭素含有量
０．７０〜１．００重量％の高炭素鋼、又は炭素含有量
０．７０〜１．００重量％及びクローム含有量０．１〜
０．３重量％の高炭素鋼で構成して、切断強度を効果的
に高めている。さらに、芯ストランドの当初の撚りピツ
チを長く形成してバンチャー撚り線機による外層撚上げ
を可能とし、生産性、品質を高めている。
素線と側素線の線接触角を１．５〜４．５度の範囲内に
形成して、線接触角を大幅に減少して適正化し、両素線
を線接触状にしてフレツテイング摩耗を著しく低減する
とともに、芯素線の素線径Ｄ1 と側素線の素線径Ｄ2 さ
らに芯ストランドの層心径Ｄ0 及び側素線の素線数Ｎで
表された ０．０２５＜Ｓ＝（Ｄ0 ＋Ｄ1 ＋Ｄ2 ）×Ｓin（１８０／Ｎ）−Ｄ2 ＜０．０７ 上記式により、側素線間の隙間間隔Ｓmmを容易に設定可
能にかつ適正化し、耐摩耗性、ゴム浸透性その信頼性を
高めている。また、各芯素線及び各側素線を炭素含有量
０．７０〜１．００重量％の高炭素鋼、又は炭素含有量
０．７０〜１．００重量％及びクローム含有量０．１〜
０．３重量％の高炭素鋼で構成して、切断強度を効果的
に高めている。さらに、芯ストランドの当初の撚りピツ
チを長く形成してバンチャー撚り線機による外層撚上げ
を可能とし、生産性、品質を高めている。
【０００８】
【実施例】図１に本発明の実施例を示す。図中１は芯ス
トランド１ａを形成した芯素線、２は外層２ａを形成し
た側素線、Ｄ1 は芯素線１の素線径、Ｄ0 は芯ストラン
ド１ａの層心径（図１Ｂ参照）、Ｄ2 は側素線２の素線
径、Ｎは側素線の素線数、αは芯素線１と側素線２の線
接触角、Ｓは側素線２間に形成された隙間間隔（mm）で
あり、本発明は、２又は３本の芯素線１を撚つて形成さ
れた芯ストランド１ａと、芯ストランド１ａの周囲に６
ないし８本の側素線２を撚り合わせて形成された外層２
ａを備えたスチールコードにおいて、芯ストランド１ａ
と外層２ａの撚り方向を同方向Ｓ／Ｓ（又はＺ／Ｚ）に
して線接触角αを１．５〜４．５度の範囲内に形成する
とともに、芯素線１の素線径Ｄ1 を側素線２の素線径Ｄ
2 より小さくして、側素線２間の隙間間隔Ｓmmを素線径
Ｄ1 と素線径Ｄ2 さらに芯ストランドの層心径Ｄ0 及び
側素線の素線数Ｎで表された ０．０２５＜Ｓ＝（Ｄ0 ＋Ｄ1 ＋Ｄ2 ）×Ｓin（１８０／Ｎ）−Ｄ2 ＜０．０７ 上記式の範囲内に構成したスチールコーになつている。
トランド１ａを形成した芯素線、２は外層２ａを形成し
た側素線、Ｄ1 は芯素線１の素線径、Ｄ0 は芯ストラン
ド１ａの層心径（図１Ｂ参照）、Ｄ2 は側素線２の素線
径、Ｎは側素線の素線数、αは芯素線１と側素線２の線
接触角、Ｓは側素線２間に形成された隙間間隔（mm）で
あり、本発明は、２又は３本の芯素線１を撚つて形成さ
れた芯ストランド１ａと、芯ストランド１ａの周囲に６
ないし８本の側素線２を撚り合わせて形成された外層２
ａを備えたスチールコードにおいて、芯ストランド１ａ
と外層２ａの撚り方向を同方向Ｓ／Ｓ（又はＺ／Ｚ）に
して線接触角αを１．５〜４．５度の範囲内に形成する
とともに、芯素線１の素線径Ｄ1 を側素線２の素線径Ｄ
2 より小さくして、側素線２間の隙間間隔Ｓmmを素線径
Ｄ1 と素線径Ｄ2 さらに芯ストランドの層心径Ｄ0 及び
側素線の素線数Ｎで表された ０．０２５＜Ｓ＝（Ｄ0 ＋Ｄ1 ＋Ｄ2 ）×Ｓin（１８０／Ｎ）−Ｄ2 ＜０．０７ 上記式の範囲内に構成したスチールコーになつている。
【０００９】また、前記のスチールコードにおいて、各
芯素線１及び各側素線２を炭素含有量０．７０〜１．０
０重量％の高炭素鋼で構成したことを特徴とするスチー
ルコード、又は、各芯素線１及び各側素線２を炭素含有
量０．７０〜１．００重量％及びクローム含有量０．１
〜０．３重量％の高炭素鋼で構成したことを特徴とする
スチールコードになつている。
芯素線１及び各側素線２を炭素含有量０．７０〜１．０
０重量％の高炭素鋼で構成したことを特徴とするスチー
ルコード、又は、各芯素線１及び各側素線２を炭素含有
量０．７０〜１．００重量％及びクローム含有量０．１
〜０．３重量％の高炭素鋼で構成したことを特徴とする
スチールコードになつている。
【００１０】図１に示している実施例は、３本の芯素線
１を撚つて形成された芯ストランド１ａと、芯ストラン
ド１ａの周囲に６本の側素線２に撚り合わせて形成され
た外層２ａを備えたスチールコードになつており、この
実施例についてさらに詳述すると、その芯素線１及び側
素線２には、好ましくは炭素含有量０．７０〜１．００
重量％の高炭素鋼、又は、炭素含有量０．７０〜１．０
０重量％及びクローム含有量０．１〜０．３重量％の高
炭素鋼が適用され、これらの鋼材で形成されブラスめつ
きされたワイヤを所定の直径まで伸線加工して、所定の
強度と靭性を具備せしめた芯素線１及び側素線２を使用
して、優れた生産性、信頼性を有するバンチャー撚り線
機により前記のように構成された３＋６構造スチールコ
ードに製造される。
１を撚つて形成された芯ストランド１ａと、芯ストラン
ド１ａの周囲に６本の側素線２に撚り合わせて形成され
た外層２ａを備えたスチールコードになつており、この
実施例についてさらに詳述すると、その芯素線１及び側
素線２には、好ましくは炭素含有量０．７０〜１．００
重量％の高炭素鋼、又は、炭素含有量０．７０〜１．０
０重量％及びクローム含有量０．１〜０．３重量％の高
炭素鋼が適用され、これらの鋼材で形成されブラスめつ
きされたワイヤを所定の直径まで伸線加工して、所定の
強度と靭性を具備せしめた芯素線１及び側素線２を使用
して、優れた生産性、信頼性を有するバンチャー撚り線
機により前記のように構成された３＋６構造スチールコ
ードに製造される。
【００１１】例えば、表１のように０．７２重量％Ｃ
（炭素含有量）の鋼線で構成された素線径０．２０mmの
芯素線１と素線径０．３５mmの側素線２により形成され
たＳ／Ｓ撚り３×０．２０＋６×０．３５構造のスチー
ルコード（実施例１）、０．８２重量％Ｃの鋼線で構成
された素線径０．２０mmの芯素線１と素線径０．３５mm
の側素線２により形成されたＳ／Ｓ撚り３×０．２０＋
６×０．３５構造のスチールコード（実施例２）、及び
０．９２重量％Ｃ＋０．２０重量％Ｃr （クローム含有
量）の鋼線で構成された素線径０．２０mmの芯素線１と
素線径０．３５mmの側素線２により形成されたＳ／Ｓ撚
り３×０．２０＋６×０．３５構造のスチールコード
（実施例３）、さらに、０．７２重量％Ｃの鋼線で構成
された素線径０．２０mmの芯素線１と素線径０．３８mm
の側素線２により形成されたＳ／Ｚ撚り３×０．２０＋
６×０．３８構造のスチールコード（比較例１）、０．
７２重量％Ｃの鋼線で構成された素線径０．２０mmの芯
素線１と素線径０．３５mmの側素線２により形成された
Ｓ／Ｚ撚り３×０．２０＋６×０．３５構造のスチール
コード（比較例２）、０．７２重量％Ｃの鋼線で構成さ
れた素線径０．２０mmの芯素線１と素線径０．３８mmの
側素線２により形成されたＳ／Ｓ撚り３×０．２０＋６
×０．３８構造のスチールコード（比較例３）をそれぞ
れ製造して、これらの各スチールコードを試料として疲
労性、空気透過量等の試験をして表２のような評価が得
られた。
（炭素含有量）の鋼線で構成された素線径０．２０mmの
芯素線１と素線径０．３５mmの側素線２により形成され
たＳ／Ｓ撚り３×０．２０＋６×０．３５構造のスチー
ルコード（実施例１）、０．８２重量％Ｃの鋼線で構成
された素線径０．２０mmの芯素線１と素線径０．３５mm
の側素線２により形成されたＳ／Ｓ撚り３×０．２０＋
６×０．３５構造のスチールコード（実施例２）、及び
０．９２重量％Ｃ＋０．２０重量％Ｃr （クローム含有
量）の鋼線で構成された素線径０．２０mmの芯素線１と
素線径０．３５mmの側素線２により形成されたＳ／Ｓ撚
り３×０．２０＋６×０．３５構造のスチールコード
（実施例３）、さらに、０．７２重量％Ｃの鋼線で構成
された素線径０．２０mmの芯素線１と素線径０．３８mm
の側素線２により形成されたＳ／Ｚ撚り３×０．２０＋
６×０．３８構造のスチールコード（比較例１）、０．
７２重量％Ｃの鋼線で構成された素線径０．２０mmの芯
素線１と素線径０．３５mmの側素線２により形成された
Ｓ／Ｚ撚り３×０．２０＋６×０．３５構造のスチール
コード（比較例２）、０．７２重量％Ｃの鋼線で構成さ
れた素線径０．２０mmの芯素線１と素線径０．３８mmの
側素線２により形成されたＳ／Ｓ撚り３×０．２０＋６
×０．３８構造のスチールコード（比較例３）をそれぞ
れ製造して、これらの各スチールコードを試料として疲
労性、空気透過量等の試験をして表２のような評価が得
られた。
【００１２】表中の疲労性は、各試料のスチールコード
を長尺のゴムコンパウンドに埋め込み、加硫してゴムブ
ロツクサンプルとし、このゴムブロツクサンプルを３個
組のロールにかけて曲げ荷重を繰り返し付与し、その疲
労破断までの繰り返し回数を計測し指数として評価した
ものである。また、空気透過量は、従来公知（ＡＳＴＭ
Ｄ２２２９）の接着引抜き試験と同一の方法で作成し
たゴムブロツクサンプル（長さ１４mm）を水中に配置し
てその一端に圧縮エアを供給し、他端から出るリークエ
ア量（cc／分）の計測値に基づき評価したものである。
を長尺のゴムコンパウンドに埋め込み、加硫してゴムブ
ロツクサンプルとし、このゴムブロツクサンプルを３個
組のロールにかけて曲げ荷重を繰り返し付与し、その疲
労破断までの繰り返し回数を計測し指数として評価した
ものである。また、空気透過量は、従来公知（ＡＳＴＭ
Ｄ２２２９）の接着引抜き試験と同一の方法で作成し
たゴムブロツクサンプル（長さ１４mm）を水中に配置し
てその一端に圧縮エアを供給し、他端から出るリークエ
ア量（cc／分）の計測値に基づき評価したものである。
【００１３】
【表１】
【００１４】
【表２】
【００１５】表１及び表２から明らかなように、比較例
１，２は、芯ストランドと外層の撚り方向が逆方向、即
ちＳ／Ｚ撚りに構成されて線接触角β（図２参照）が大
きくてフレツテイング摩耗が生じ易く、磨耗度及び空気
透過量が大きい。また、比較例３のように撚り方向を同
方向のＳ／Ｓ撚りに構成しても、側素線間の隙間間隔が
不足（０．０２５mm）してゴム浸透が不十分となり疲労
性が悪いのに対し、実施例１では、芯ストランドと外層
の撚り方向を同方向のＳ／Ｓ撚りに構成し、線接触（交
差）角αが大幅に減少されかつ適性値（１．８度）に形
成されて、フレツテイング摩耗が効果的に低減されると
ともに、芯素線と側素線の適度の線接触角の確保によ
り、側素線の落込みなどによるコード変形が防止されて
おり、また、芯素線と側素線の素線径比つまり側素線間
の隙間間隔（０．０４mm）が適度に確保されて空気透過
量も大幅に低減され、優れたゴム浸透性を有し疲労性が
効果的に向上されている。さらに、実施例２，３に示す
ように、炭素含有量を０．８２重量％に高め、又は、炭
素含有量を０．９２重量％に高めかつクロームを０．２
０重量％添加した高炭素鋼の素線使用により、その素線
の靭性が格別に損なわないでコードの切断強度が効果的
に高められている。
１，２は、芯ストランドと外層の撚り方向が逆方向、即
ちＳ／Ｚ撚りに構成されて線接触角β（図２参照）が大
きくてフレツテイング摩耗が生じ易く、磨耗度及び空気
透過量が大きい。また、比較例３のように撚り方向を同
方向のＳ／Ｓ撚りに構成しても、側素線間の隙間間隔が
不足（０．０２５mm）してゴム浸透が不十分となり疲労
性が悪いのに対し、実施例１では、芯ストランドと外層
の撚り方向を同方向のＳ／Ｓ撚りに構成し、線接触（交
差）角αが大幅に減少されかつ適性値（１．８度）に形
成されて、フレツテイング摩耗が効果的に低減されると
ともに、芯素線と側素線の適度の線接触角の確保によ
り、側素線の落込みなどによるコード変形が防止されて
おり、また、芯素線と側素線の素線径比つまり側素線間
の隙間間隔（０．０４mm）が適度に確保されて空気透過
量も大幅に低減され、優れたゴム浸透性を有し疲労性が
効果的に向上されている。さらに、実施例２，３に示す
ように、炭素含有量を０．８２重量％に高め、又は、炭
素含有量を０．９２重量％に高めかつクロームを０．２
０重量％添加した高炭素鋼の素線使用により、その素線
の靭性が格別に損なわないでコードの切断強度が効果的
に高められている。
【００１６】図１及び表示の実施例は、３＋６構造のス
チールコードになつているが、前記のような構成及び作
用、効果は、３＋７構造、３＋８構造、あるいは２＋６
構造、２＋７構造等のスチールコードについても同様に
確認され、また、素線径の組合わせ構成として３×０．
２５＋７×０．３２（Ｓ／Ｓ撚り）構造、３×０．２８
＋７×０．３０（Ｓ／Ｓ撚り）構造、２×０．２５＋７
×０．３２（Ｓ／Ｓ撚り）構造、２×０．２８＋７×
０．３０（Ｓ／Ｓ撚り）構造等の各種のスチールコード
についても同様に確認されており、本発明は、２又は３
本の芯素線を撚つて形成された芯ストランドと、芯スト
ランドの周囲に６ないし８本の側素線に撚り合わせて形
成された外層を備えたスチールコードに適用され、芯ス
トランドと外層の撚り方向を同方向にして芯素線と側素
線の線接触角を１．５〜４．５度の範囲内とし、フレツ
テイング摩耗の効果的な低減とともにコードの保形性、
即ち構造のバランスを確保するとともに、側素線間の隙
間間隔Ｓmmは、芯素線の素線径Ｄ1 と側素線の素線径Ｄ
2 さらに芯ストランドの層心径Ｄ0 及び側素線の素線数
Ｎとの関連において ０．０２５＜Ｓ＝（Ｄ0 ＋Ｄ1 ＋Ｄ2 ）×Ｓin（１８０／Ｎ）−Ｄ2 ＜０．０７ 上記式により容易に設定されかつ適正化されている。隙
間間隔が０．０２５mm以下になるとゴム浸透が悪化し、
また、０．０７mm以上になるとコード構造のバランスが
損なわれる。前記のような線接触角及び隙間間隔の適正
化により耐摩耗性、ゴム浸透性その信頼性が効果的に向
上されている。
チールコードになつているが、前記のような構成及び作
用、効果は、３＋７構造、３＋８構造、あるいは２＋６
構造、２＋７構造等のスチールコードについても同様に
確認され、また、素線径の組合わせ構成として３×０．
２５＋７×０．３２（Ｓ／Ｓ撚り）構造、３×０．２８
＋７×０．３０（Ｓ／Ｓ撚り）構造、２×０．２５＋７
×０．３２（Ｓ／Ｓ撚り）構造、２×０．２８＋７×
０．３０（Ｓ／Ｓ撚り）構造等の各種のスチールコード
についても同様に確認されており、本発明は、２又は３
本の芯素線を撚つて形成された芯ストランドと、芯スト
ランドの周囲に６ないし８本の側素線に撚り合わせて形
成された外層を備えたスチールコードに適用され、芯ス
トランドと外層の撚り方向を同方向にして芯素線と側素
線の線接触角を１．５〜４．５度の範囲内とし、フレツ
テイング摩耗の効果的な低減とともにコードの保形性、
即ち構造のバランスを確保するとともに、側素線間の隙
間間隔Ｓmmは、芯素線の素線径Ｄ1 と側素線の素線径Ｄ
2 さらに芯ストランドの層心径Ｄ0 及び側素線の素線数
Ｎとの関連において ０．０２５＜Ｓ＝（Ｄ0 ＋Ｄ1 ＋Ｄ2 ）×Ｓin（１８０／Ｎ）−Ｄ2 ＜０．０７ 上記式により容易に設定されかつ適正化されている。隙
間間隔が０．０２５mm以下になるとゴム浸透が悪化し、
また、０．０７mm以上になるとコード構造のバランスが
損なわれる。前記のような線接触角及び隙間間隔の適正
化により耐摩耗性、ゴム浸透性その信頼性が効果的に向
上されている。
【００１７】また、各芯素線及び各側素線を炭素含有量
０．７０〜１．００重量％の高炭素鋼、又は炭素含有量
０．７０〜１．００重量％及びクローム含有量０．１〜
０．３重量％の高炭素鋼で構成すると、その炭素含有量
の適度の増加により鋼中のセメンタイト量が増加してス
チールコードの切断力が効果的に高められ、さらに、ク
ローム含有量の適度の添加により均質なセメンタイト量
の析出を促し伸線加工性を害さないように働き、素線の
靭性を損なわずにコードの切断強度が効果的に高められ
て疲労性が向上される。また、本発明は、芯ストランド
と外層の撚り方向を同方向としＳ／Ｓ（又はＺ／Ｚ）撚
りに構成され、芯ストランドの当初の撚りピツチを長く
形成しバンチャー撚り線で外層を容易に撚り合わせて製
造でき、高品質のスチールコードが能率良く製造され
る。
０．７０〜１．００重量％の高炭素鋼、又は炭素含有量
０．７０〜１．００重量％及びクローム含有量０．１〜
０．３重量％の高炭素鋼で構成すると、その炭素含有量
の適度の増加により鋼中のセメンタイト量が増加してス
チールコードの切断力が効果的に高められ、さらに、ク
ローム含有量の適度の添加により均質なセメンタイト量
の析出を促し伸線加工性を害さないように働き、素線の
靭性を損なわずにコードの切断強度が効果的に高められ
て疲労性が向上される。また、本発明は、芯ストランド
と外層の撚り方向を同方向としＳ／Ｓ（又はＺ／Ｚ）撚
りに構成され、芯ストランドの当初の撚りピツチを長く
形成しバンチャー撚り線で外層を容易に撚り合わせて製
造でき、高品質のスチールコードが能率良く製造され
る。
【００１８】
【発明の効果】本発明は、芯ストランドと外層の撚り方
向を同方向とし芯素線と側素線の線接触角を１．５〜
４．５度の範囲内に大幅に減少して適正化し、両素線を
線接触状にしてフレツテイング摩耗を著しく低減すると
ともに、芯素線の素線径Ｄ1 と側素線の素線径Ｄ2 さら
に芯ストランドの層心径Ｄ0 及び側素線の素線数Ｎとの
関連において表された ０．０２５＜Ｓ＝（Ｄ0 ＋Ｄ1 ＋Ｄ2 ）×Ｓin（１８０／Ｎ）−Ｄ2 ＜０．０７ 上記式により、側素線間の隙間間隔Ｓmmが容易に設定か
つ適正化されて、摩耗性、ゴム浸透性その信頼性が効果
的に高められ、また、各芯素線及び各側素線を炭素含有
量０．７０〜１．００重量％の高炭素鋼、又は炭素含有
量０．７０〜１．００重量％及びクローム含有量０．１
〜０．３重量％の高炭素鋼で構成して切断強度を効果的
に高め、さらに芯ストランドの当初の撚りピツチを長く
形成できバンチャー撚り線で能率良く高品質の製品が得
られるなど、耐疲労性とともにゴムとの接着性能、タイ
ヤ寿命を向上し、生産性、品質、信頼性が高められてい
る。
向を同方向とし芯素線と側素線の線接触角を１．５〜
４．５度の範囲内に大幅に減少して適正化し、両素線を
線接触状にしてフレツテイング摩耗を著しく低減すると
ともに、芯素線の素線径Ｄ1 と側素線の素線径Ｄ2 さら
に芯ストランドの層心径Ｄ0 及び側素線の素線数Ｎとの
関連において表された ０．０２５＜Ｓ＝（Ｄ0 ＋Ｄ1 ＋Ｄ2 ）×Ｓin（１８０／Ｎ）−Ｄ2 ＜０．０７ 上記式により、側素線間の隙間間隔Ｓmmが容易に設定か
つ適正化されて、摩耗性、ゴム浸透性その信頼性が効果
的に高められ、また、各芯素線及び各側素線を炭素含有
量０．７０〜１．００重量％の高炭素鋼、又は炭素含有
量０．７０〜１．００重量％及びクローム含有量０．１
〜０．３重量％の高炭素鋼で構成して切断強度を効果的
に高め、さらに芯ストランドの当初の撚りピツチを長く
形成できバンチャー撚り線で能率良く高品質の製品が得
られるなど、耐疲労性とともにゴムとの接着性能、タイ
ヤ寿命を向上し、生産性、品質、信頼性が高められてい
る。
【図１】本発明の一実施例を一部断面で示す側視図
（Ａ）とそのＸ−Ｘ断面図（Ｂ）
（Ａ）とそのＸ−Ｘ断面図（Ｂ）
【図２】従来例を一部断面で示す側視図（Ａ）とそのＹ
−Ｙ断面図（Ｂ）である。
−Ｙ断面図（Ｂ）である。
１ 芯素線 １ａ 芯ストランド ２ 側素線 ２ａ 外層 α 線接触角 Ｄ0 層心径（芯ストランド） Ｄ1 素線径（芯素線） Ｄ2 素線径（側素線） Ｎ 素線数（側素線） Ｓ 隙間間隔（側素線）
Claims (3)
- 【請求項１】 ２又は３本の芯素線を撚つて形成された
芯ストランドと、芯ストランドの周囲に６ないし８本の
側素線に撚り合わせて形成された外層を備えたスチール
コードにおいて、芯ストランドと外層の撚り方向を同方
向にして線接触角を１．５〜４．５度の範囲内に形成す
るとともに、芯素線の素線径Ｄ1 を側素線の素線径Ｄ2
より小さくして、側素線間の隙間間隔Ｓmmを素線径Ｄ1
と素線径Ｄ2 さらに芯ストランドの層心径Ｄ0 及び側素
線の素線数Ｎで表された ０．０２５＜Ｓ＝（Ｄ0 ＋Ｄ1 ＋Ｄ2 ）×Ｓin（１８０／Ｎ）−Ｄ2 ＜０．０７ 上記式の範囲内に構成したことを特徴とするスチールコ
ード。 - 【請求項２】 請求項１記載のスチールコードにおい
て、各芯素線及び各側素線を炭素含有量０．７０〜１．
００重量％の高炭素鋼によつて構成したことを特徴とす
るスチールコード。 - 【請求項３】 請求項１記載のスチールコードにおい
て、各芯素線及び各側素線を炭素含有量０．７０〜１．
００重量％及びクローム含有量０．１〜０．３重量％の
高炭素鋼によつて構成したことを特徴とするスチールコ
ード。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4185695A JPH0610283A (ja) | 1992-06-22 | 1992-06-22 | スチールコード |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4185695A JPH0610283A (ja) | 1992-06-22 | 1992-06-22 | スチールコード |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0610283A true JPH0610283A (ja) | 1994-01-18 |
Family
ID=16175252
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4185695A Pending JPH0610283A (ja) | 1992-06-22 | 1992-06-22 | スチールコード |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0610283A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100763761B1 (ko) * | 2006-02-20 | 2007-10-04 | 주식회사 효성 | 꼬임방향이 동일한 2층연 구조의 고강도 스틸 코드 |
| JP2014231648A (ja) * | 2013-05-28 | 2014-12-11 | 株式会社ブリヂストン | ゴム物品補強用スチールコードおよびそれを用いた空気入りラジアルタイヤ |
| WO2022222301A1 (zh) * | 2021-04-22 | 2022-10-27 | 江苏兴达钢帘线股份有限公司 | 一种具有渗胶结构的钢帘线及其制备方法 |
-
1992
- 1992-06-22 JP JP4185695A patent/JPH0610283A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100763761B1 (ko) * | 2006-02-20 | 2007-10-04 | 주식회사 효성 | 꼬임방향이 동일한 2층연 구조의 고강도 스틸 코드 |
| JP2014231648A (ja) * | 2013-05-28 | 2014-12-11 | 株式会社ブリヂストン | ゴム物品補強用スチールコードおよびそれを用いた空気入りラジアルタイヤ |
| WO2022222301A1 (zh) * | 2021-04-22 | 2022-10-27 | 江苏兴达钢帘线股份有限公司 | 一种具有渗胶结构的钢帘线及其制备方法 |
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