JPH06104858B2 - 高強度耐候性熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
高強度耐候性熱延鋼板の製造方法Info
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- JPH06104858B2 JPH06104858B2 JP1136625A JP13662589A JPH06104858B2 JP H06104858 B2 JPH06104858 B2 JP H06104858B2 JP 1136625 A JP1136625 A JP 1136625A JP 13662589 A JP13662589 A JP 13662589A JP H06104858 B2 JPH06104858 B2 JP H06104858B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は強度および耐候性が要求される鉄道車輌、コン
テナー、自動車、建築、土木等の鋼素材の製造方法に関
するものである。
テナー、自動車、建築、土木等の鋼素材の製造方法に関
するものである。
［従来の技術］ 従来、鉄道車輌は軽量、長寿命化を目的としてステンレ
ス車輌あるいはアルミ車輌が開発されてきたが、価格が
極めて高かった。このことは、車輌が30年以上の長寿命
であることからこれまでは大きな欠点ではなかった。し
かし、鉄道会社間および他の交通機関との競争激化にと
もない、多様化する乗客の要望こたえるため鉄道車輌に
も高速、軽量、ファッション性といった機能が要求され
るようになった。ファッション性を持った車輌には種々
の色に塗装が可能で、しかも好みに合わせた改造が容易
であることが必要で、このような車輌の素材としては古
くから使用され、しかも経済的な耐候性鋼が見直されて
きた。さらに軽量化の観点から高耐候性と同時に高強度
が得られれば理想的である。
ス車輌あるいはアルミ車輌が開発されてきたが、価格が
極めて高かった。このことは、車輌が30年以上の長寿命
であることからこれまでは大きな欠点ではなかった。し
かし、鉄道会社間および他の交通機関との競争激化にと
もない、多様化する乗客の要望こたえるため鉄道車輌に
も高速、軽量、ファッション性といった機能が要求され
るようになった。ファッション性を持った車輌には種々
の色に塗装が可能で、しかも好みに合わせた改造が容易
であることが必要で、このような車輌の素材としては古
くから使用され、しかも経済的な耐候性鋼が見直されて
きた。さらに軽量化の観点から高耐候性と同時に高強度
が得られれば理想的である。
高耐候性圧延鋼材として、JIS G3125（記号SPA−Ｈ）が
あるが、この鋼の引張強さは50kgf/mm2級であり、目的
とする強度が得られない。また、引張強さ60kgf/mm2級
として溶接構造用耐候性熱間圧延鋼材JIS G3114（SMA5
8）があるが、これは溶接性を重視し、やや耐候性が低
下するので鉄道車輌用としては用いられていなかった。
そこで、鉄道車輌用として、高耐候性の60kgf/mm2級以
上の鋼板の開発が必要になった。
あるが、この鋼の引張強さは50kgf/mm2級であり、目的
とする強度が得られない。また、引張強さ60kgf/mm2級
として溶接構造用耐候性熱間圧延鋼材JIS G3114（SMA5
8）があるが、これは溶接性を重視し、やや耐候性が低
下するので鉄道車輌用としては用いられていなかった。
そこで、鉄道車輌用として、高耐候性の60kgf/mm2級以
上の鋼板の開発が必要になった。
また、コンテナーは輸送システムに大きな経済効果をも
たらし、その需要市場は拡大の傾向にある。さらに輸送
効率を高めるためコンテナーの軽量化が注目され、その
代表としてアルミニウムコンテナーがある。しかし、ア
ルミニウムコンテナーは価格が高いことが欠点で、コン
テナー用としても経済的な高強度で耐候性の良い鋼板の
開発が必要となった。
たらし、その需要市場は拡大の傾向にある。さらに輸送
効率を高めるためコンテナーの軽量化が注目され、その
代表としてアルミニウムコンテナーがある。しかし、ア
ルミニウムコンテナーは価格が高いことが欠点で、コン
テナー用としても経済的な高強度で耐候性の良い鋼板の
開発が必要となった。
［発明が解決しようとする課題］ これまで、特開昭63−72853号で塗膜下腐食の少ないコ
ンテナー用耐蝕性熱延鋼板が提案されている。この鋼板
は海上コンテナー用として塗膜下腐食を改善した高強度
の耐蝕性熱延鋼板である。しかし、この鋼板は高強度化
に伴って低下する曲げ加工性の低下には考慮がはらわれ
ておらず、しかも、引張強さは最大68kgf/mm2までしか
得られていない。
ンテナー用耐蝕性熱延鋼板が提案されている。この鋼板
は海上コンテナー用として塗膜下腐食を改善した高強度
の耐蝕性熱延鋼板である。しかし、この鋼板は高強度化
に伴って低下する曲げ加工性の低下には考慮がはらわれ
ておらず、しかも、引張強さは最大68kgf/mm2までしか
得られていない。
本発明は加工性の良好な60kgf/mm2以上の高強度鋼板
で、しかも、高耐候性の熱延鋼板の製造方法を提供する
ものである。
で、しかも、高耐候性の熱延鋼板の製造方法を提供する
ものである。
［課題を解決するための手段］ 本発明は上述の課題を有利に解決したものでありその要
旨は以下の通りである。
旨は以下の通りである。
C:0.02〜0.12％,Si≦0.05％,Mn:0.10〜2.00％,P:0.070
〜0.150％,S≦0.020％,Al:0.010〜0.050％,Cu:0.25〜0.
55％,Cr:0.30〜1.25％,N≦0.0060％,Ti:0.06〜0.20％で
且つ12.1×Tieff（％）/Mn％）≧1.0（ここで、Ti
eff（％）＝Ti（％）−3.4×Ｎ（％）−1.5×Ｏ
（％））、残部不可避的成分および鉄を含有した鋳片を
連続鋳造で製造し、1180℃以上に再加熱後熱間圧延し、
熱間圧延温度を880〜950℃とし、巻取温度を650℃以下
とすることにより、引張強さ60kgf/mm2以上で冷間加工
性の良い耐候性熱延鋼板を得ることを特徴とする高強度
耐候性熱延鋼板の製造方法。
〜0.150％,S≦0.020％,Al:0.010〜0.050％,Cu:0.25〜0.
55％,Cr:0.30〜1.25％,N≦0.0060％,Ti:0.06〜0.20％で
且つ12.1×Tieff（％）/Mn％）≧1.0（ここで、Ti
eff（％）＝Ti（％）−3.4×Ｎ（％）−1.5×Ｏ
（％））、残部不可避的成分および鉄を含有した鋳片を
連続鋳造で製造し、1180℃以上に再加熱後熱間圧延し、
熱間圧延温度を880〜950℃とし、巻取温度を650℃以下
とすることにより、引張強さ60kgf/mm2以上で冷間加工
性の良い耐候性熱延鋼板を得ることを特徴とする高強度
耐候性熱延鋼板の製造方法。
以下、本発明の内容を詳述する。
高耐候性圧延鋼板であるJIS G3125（記号SPA−Ｈ）が普
通鋼に比べ４〜８倍の耐候性を持っている理由は、大気
中にさらされた初めの期間は普通鋼と同様に錆が発生す
るが、年月の経過と共にその錆の一部が徐々にきわめて
緻密な母材に密着した錆になり、その錆層が環境に対し
て保護膜となり腐食進行を阻止するようになるからであ
る。ＰやCu,Crなどを少量含むことによってこのような
錆ができることはよく知られている。その錆層の構造
は、岡田，細井，湯川，内藤：鉄と鋼55（1969）p.355
に示され、これを第１図に図示した。即ち、 耐候性鋼の錆層は地鉄上に密着したFeOOH（Fe2O3H
2O）がほとんどなく、FeOOH層と地鉄間に非常に緻密な
層が存在している。これに反し、普通鋼の錆層には地鉄
上にFeOOHがあり、かつ亀裂が多い。
通鋼に比べ４〜８倍の耐候性を持っている理由は、大気
中にさらされた初めの期間は普通鋼と同様に錆が発生す
るが、年月の経過と共にその錆の一部が徐々にきわめて
緻密な母材に密着した錆になり、その錆層が環境に対し
て保護膜となり腐食進行を阻止するようになるからであ
る。ＰやCu,Crなどを少量含むことによってこのような
錆ができることはよく知られている。その錆層の構造
は、岡田，細井，湯川，内藤：鉄と鋼55（1969）p.355
に示され、これを第１図に図示した。即ち、 耐候性鋼の錆層は地鉄上に密着したFeOOH（Fe2O3H
2O）がほとんどなく、FeOOH層と地鉄間に非常に緻密な
層が存在している。これに反し、普通鋼の錆層には地鉄
上にFeOOHがあり、かつ亀裂が多い。
耐候性鋼の錆の下層に存在する緻密な層は、非晶質で
ある。
ある。
ＰやCu,Crなどはこの非晶質層に濃縮されている。
即ち、耐候性には安定な非晶質層を形成することが必要
であり、そのためにＰやCu,Crの添加が有効である。第
１図（ａ）は耐候性鋼、（ｂ）は普通鋼を示す。図中１
はクラックを示す。
であり、そのためにＰやCu,Crの添加が有効である。第
１図（ａ）は耐候性鋼、（ｂ）は普通鋼を示す。図中１
はクラックを示す。
そこで、本発明者等は高強度耐候性鋼を開発するにあた
って、耐候性に必要な元素CuやP,CrはJIS G3125（記号S
PA−Ｈ）と同一とし、冷間曲げ加工性を低下させないで
強度を向上させる方法を鋭意検討した。
って、耐候性に必要な元素CuやP,CrはJIS G3125（記号S
PA−Ｈ）と同一とし、冷間曲げ加工性を低下させないで
強度を向上させる方法を鋭意検討した。
鋼の強度を増加する方法として、合金元素を添加する、
金属組織を制御する、あるいは微細析出物を利用するこ
とが良く知られている。このなかでＰ−Cu−Cr系鋼を基
本にしてTiCにより析出強化させる方法を適用し、そし
て成分および製造条件を最適に制御することによって、
高強度で冷間加工性の良い耐候性熱延鋼板を製造しうる
ことを種々実験の結果見出した。なお、Tiは安定錆生成
にも有効な元素であることは良く知られている。
金属組織を制御する、あるいは微細析出物を利用するこ
とが良く知られている。このなかでＰ−Cu−Cr系鋼を基
本にしてTiCにより析出強化させる方法を適用し、そし
て成分および製造条件を最適に制御することによって、
高強度で冷間加工性の良い耐候性熱延鋼板を製造しうる
ことを種々実験の結果見出した。なお、Tiは安定錆生成
にも有効な元素であることは良く知られている。
まず、冷間曲げ加工性は熱間圧延により圧延方向に伸ば
されたMnS系の介在物が鋼材中に存在すると低下するの
で、MnSをTi添加により熱間圧延時に変形しにくいTiSに
変えることが必要である。そのためにはTi/Mnを大きく
するとMnSからTiSへの変換割合が増える。
されたMnS系の介在物が鋼材中に存在すると低下するの
で、MnSをTi添加により熱間圧延時に変形しにくいTiSに
変えることが必要である。そのためにはTi/Mnを大きく
するとMnSからTiSへの変換割合が増える。
第２図は12.1×Tieff（％）/Mn（％）と限界曲げ半径／
板厚との関係を示した。これは、0.08％Ｃ−0.40％Si−
0.010％Ｓ−0.10％Ｐ−0.3％Cu−0.2％Ni−0.4％Cr鋼を
基本としてTi％およびMn％を種々変化させた種々の鋼を
製造し、加熱温度1280℃で加熱し、熱間圧延仕上温度を
880℃で板厚6mmに熱間圧延し、600℃で巻き取った熱延
鋼板を用いて実験が行われた。ここに、 Tieff（％）＝Ti（％）−3.4×Ｎ（％）−1.5×０
（％）である。これによると、12.1×Tieff（％）/Mn
（％）が小さいときは曲げ割れが発生するが、この比が
1.0以上になると密着曲げでも割れないことが明らかに
なった。そこでTi添加量は12.1×Tieff（％）/Mn（％）
≧1.0必要である。
板厚との関係を示した。これは、0.08％Ｃ−0.40％Si−
0.010％Ｓ−0.10％Ｐ−0.3％Cu−0.2％Ni−0.4％Cr鋼を
基本としてTi％およびMn％を種々変化させた種々の鋼を
製造し、加熱温度1280℃で加熱し、熱間圧延仕上温度を
880℃で板厚6mmに熱間圧延し、600℃で巻き取った熱延
鋼板を用いて実験が行われた。ここに、 Tieff（％）＝Ti（％）−3.4×Ｎ（％）−1.5×０
（％）である。これによると、12.1×Tieff（％）/Mn
（％）が小さいときは曲げ割れが発生するが、この比が
1.0以上になると密着曲げでも割れないことが明らかに
なった。そこでTi添加量は12.1×Tieff（％）/Mn（％）
≧1.0必要である。
鋼にTiを添加することによりTiはN,OおよびＳと結合す
るが、さらに過剰のTiはＣと結合して微細TiCとして析
出することにより強度を向上させる。Tiにより強度を向
上させるためには、まず熱間圧延前にはTiが固溶状態で
あることが必要がある。そのためには熱間圧延前の再加
熱温度をTiCの溶体化温度以上にする必要がある。この
ように溶体化しているTiが熱間圧延後の冷却時に微細析
出して強度を向上させると考えられる。
るが、さらに過剰のTiはＣと結合して微細TiCとして析
出することにより強度を向上させる。Tiにより強度を向
上させるためには、まず熱間圧延前にはTiが固溶状態で
あることが必要がある。そのためには熱間圧延前の再加
熱温度をTiCの溶体化温度以上にする必要がある。この
ように溶体化しているTiが熱間圧延後の冷却時に微細析
出して強度を向上させると考えられる。
第３図は加熱温度およびTi添加量と強度の関係を示す。
これによると、1280℃加熱の場合は、Ti添加量が多くな
ってもTiCの溶体化温度以上であるので、析出微細TiC量
が多くなり、従って強度が高くなり、0.17％Tiで85kgf/
mm2の引張強さを示す。また、加熱温度が1180℃の場合
は、Tiの添加量が0.07％で引張強さ65kgf/mm2を示し、
それ以上のTi添加でも引張強さは同じである。一方、加
熱温度が1100℃と低い場合はTiの添加量を増加させても
強度は殆ど向上しない。これは、Tiは鋳片製造時に大き
なTiCが析出し、低温では加熱時に有効に溶体化しない
ため、強度向上に有効に作用しない。このため、加熱温
度は1180℃以上にする必要がある。
これによると、1280℃加熱の場合は、Ti添加量が多くな
ってもTiCの溶体化温度以上であるので、析出微細TiC量
が多くなり、従って強度が高くなり、0.17％Tiで85kgf/
mm2の引張強さを示す。また、加熱温度が1180℃の場合
は、Tiの添加量が0.07％で引張強さ65kgf/mm2を示し、
それ以上のTi添加でも引張強さは同じである。一方、加
熱温度が1100℃と低い場合はTiの添加量を増加させても
強度は殆ど向上しない。これは、Tiは鋳片製造時に大き
なTiCが析出し、低温では加熱時に有効に溶体化しない
ため、強度向上に有効に作用しない。このため、加熱温
度は1180℃以上にする必要がある。
第４図は0.07％Ti鋼での熱間圧延仕上温度、巻取温度と
引張強さとの関係を示したものである。これに示すよう
に、熱間圧延仕上温度が880℃の場合は巻取温度650℃以
下で引張強さ60kgf/mm2以上を示すが、熱間圧延仕上温
度が800℃では引張強さ60kgf/mm2以下である。これは、
熱間圧延仕上温度が880℃以下ではTiCは熱間圧延中に粗
大析出して、引張強さを高めるために有効に働かず、ま
た、巻取温度が650℃より高い場合もTiCは粗大化し引張
強さを高めるために有効に働かないためである。
引張強さとの関係を示したものである。これに示すよう
に、熱間圧延仕上温度が880℃の場合は巻取温度650℃以
下で引張強さ60kgf/mm2以上を示すが、熱間圧延仕上温
度が800℃では引張強さ60kgf/mm2以下である。これは、
熱間圧延仕上温度が880℃以下ではTiCは熱間圧延中に粗
大析出して、引張強さを高めるために有効に働かず、ま
た、巻取温度が650℃より高い場合もTiCは粗大化し引張
強さを高めるために有効に働かないためである。
本発明者等はこれらの知見にもとづいて、Ｐ−Cu−Cr系
鋼を基本にして種々実験を行った結果、TiCの溶体化処
理に加えて熱延条件を最適に制御することにより、耐候
性が良く、60kgf/mm2以上の引張強さを持ち、しかも冷
間加工性が極めて優れた熱延鋼板を発明した。
鋼を基本にして種々実験を行った結果、TiCの溶体化処
理に加えて熱延条件を最適に制御することにより、耐候
性が良く、60kgf/mm2以上の引張強さを持ち、しかも冷
間加工性が極めて優れた熱延鋼板を発明した。
以下、本発明の鋼成分を限定した理について詳細に説明
する。
する。
Ｃは、TiCによる析出物による鋼の強度を増加せしめる
有効な成分として、0.02％以上を含有させる。しかし、
Ｃの過剰な含有は、鋼中に多量の炭化物を形成して腐食
発生の活性点となり、錆発生の安定化を遅らせたり、加
工性を低下させたりするので、その上限を0.12％とし
た。
有効な成分として、0.02％以上を含有させる。しかし、
Ｃの過剰な含有は、鋼中に多量の炭化物を形成して腐食
発生の活性点となり、錆発生の安定化を遅らせたり、加
工性を低下させたりするので、その上限を0.12％とし
た。
Siは、強度を向上させる成分として含有させるが、熱延
鋼板の表面性状を劣化させないために上限を0.5％とし
た。
鋼板の表面性状を劣化させないために上限を0.5％とし
た。
Mnは、鋼の耐蝕性に影響する度合いが小さく、鋼の強度
を向上するのに必要な元素である。しかし、過剰な含有
は加工性を損なうことがある。したがって、本発明にお
いてMnは0.10〜2.00％の含有量に規制した。
を向上するのに必要な元素である。しかし、過剰な含有
は加工性を損なうことがある。したがって、本発明にお
いてMnは0.10〜2.00％の含有量に規制した。
Ｐは、本発明において耐候性を支配する成分である。一
般にＰは、耐候性鋼の錆層に濃縮されることによって、
安定な錆の促進に効果があり、これらは必ずCu,Crの共
存によって安定錆が形成されることに基づいている。そ
こで、その添加量を0.070％以上とする。しかし、過剰
な含有は強度、靭性や溶接性など鋼に要求される諸特性
を損うのでその上限を0.150％とした。
般にＰは、耐候性鋼の錆層に濃縮されることによって、
安定な錆の促進に効果があり、これらは必ずCu,Crの共
存によって安定錆が形成されることに基づいている。そ
こで、その添加量を0.070％以上とする。しかし、過剰
な含有は強度、靭性や溶接性など鋼に要求される諸特性
を損うのでその上限を0.150％とした。
Ｓは、加工性を害するので、少ない程望ましいが、経済
的に達成可能な上限を0.020％とした。
的に達成可能な上限を0.020％とした。
Cuは、安定錆を形成させるのに有効な成として腐食環境
に応じて0.25％以上含有させる。しかし、過剰な含有は
熱延鋼板の表面性状を劣化させるために上限を0.5％と
した。
に応じて0.25％以上含有させる。しかし、過剰な含有は
熱延鋼板の表面性状を劣化させるために上限を0.5％と
した。
Crは、Cu同様に安定錆を形成させるのに有効な成分とし
て腐食環境に応じて0.30〜1.25％含有させる。
て腐食環境に応じて0.30〜1.25％含有させる。
Alは、清浄鋼を得るために脱酸剤として添加されるもの
であるが、必要量は0.010％以上で、0.050％を超える過
剰な含有量では鋼を脆化する。したがって、鋼に含まれ
るAlは0.010〜0.050％の含有量に規制した。
であるが、必要量は0.010％以上で、0.050％を超える過
剰な含有量では鋼を脆化する。したがって、鋼に含まれ
るAlは0.010〜0.050％の含有量に規制した。
Ｎは、加工性を害するので、少ない程望ましいが、経済
的に達成可能な上限を0.0050％とした。
的に達成可能な上限を0.0050％とした。
Tiは、本発明において加工性を損なわないで強度を向上
させる主要な元素である。すなわち、Tiは熱間圧延前に
溶体化していると熱間圧延後にTiCとして微細析出して
強度を向上させる。また、Tiは鋼中のＳと結合して熱間
圧延時に変形しにくいTiSとなり、圧延方向に延ばされ
た介在物がなくなり、圧延方向に沿った曲げ加工性を著
しく改善する。そこで、Tiは酸素（０）、窒素（Ｎ）と
結合するのに必要な等量を含有させた上で、Ｓと結合す
るのに必要な条件12.1×Tieff/Mn≧1.0を十分確保する
必要がある。
させる主要な元素である。すなわち、Tiは熱間圧延前に
溶体化していると熱間圧延後にTiCとして微細析出して
強度を向上させる。また、Tiは鋼中のＳと結合して熱間
圧延時に変形しにくいTiSとなり、圧延方向に延ばされ
た介在物がなくなり、圧延方向に沿った曲げ加工性を著
しく改善する。そこで、Tiは酸素（０）、窒素（Ｎ）と
結合するのに必要な等量を含有させた上で、Ｓと結合す
るのに必要な条件12.1×Tieff/Mn≧1.0を十分確保する
必要がある。
Ti含有量が0.060％以下であると引張強さ60kgf/mm2以上
が確保できないのでその下限を0.060％とした。また、T
i含有量が0.20％を超えると現状の加熱条件では有効に
強度が上昇しないので、上限を0.20％とした。
が確保できないのでその下限を0.060％とした。また、T
i含有量が0.20％を超えると現状の加熱条件では有効に
強度が上昇しないので、上限を0.20％とした。
また、強度上昇に有効に働く微細なTiCを熱間圧延後に
析出させるために、加熱圧延条件を以下のように限定し
た。
析出させるために、加熱圧延条件を以下のように限定し
た。
再加熱圧延の場合は連続鋳造後の冷却課程でTiCが析出
しているので、再加熱時に溶体化する必要がある。溶体
化に必要な再加熱温度は下限が1180℃である。
しているので、再加熱時に溶体化する必要がある。溶体
化に必要な再加熱温度は下限が1180℃である。
熱間圧延温度は強度に影響する重要な条件である。Ar3
変態点以上でも880℃以下では引張強さが低下してい
る。これは、圧延温度が低いと熱間圧延中にTiCが析出
してしまい、引張強さ向上に有効に働かないためであ
る。そこで、熱間圧延温度の下限を880℃とした。しか
し、熱間圧延温度が高すぎるとスケールの発生が多くな
り表面性状を害するので上限を950℃とした。
変態点以上でも880℃以下では引張強さが低下してい
る。これは、圧延温度が低いと熱間圧延中にTiCが析出
してしまい、引張強さ向上に有効に働かないためであ
る。そこで、熱間圧延温度の下限を880℃とした。しか
し、熱間圧延温度が高すぎるとスケールの発生が多くな
り表面性状を害するので上限を950℃とした。
巻取温度は高すぎるとTiCが粗大化し強度向上に有効に
働かないので、上限を650℃とした。
働かないので、上限を650℃とした。
上記のようにP,Cu,Cr添加で安定錆を形成して耐候性を
向上させ、かつ、Tiにより硫化物を制御して冷間曲げ加
工性を向上させると同時にTiCが微細析出するよう熱延
条件を制御して強度を向上させた、高強度耐候性熱延鋼
板が製造できる。
向上させ、かつ、Tiにより硫化物を制御して冷間曲げ加
工性を向上させると同時にTiCが微細析出するよう熱延
条件を制御して強度を向上させた、高強度耐候性熱延鋼
板が製造できる。
［実施例］ 第１表は供試材の化学成分、加熱温度と引張強さ、圭げ
性を示す。
性を示す。
試験番号１番から９番は本発明例を示し、試験番号10番
から18番は比較例を示す。試験番号１番〜２番および８
番〜９番はTiを0.07〜0.09％添加した60kgf/mm2級、試
験番号３番〜４番はTiを0.09〜0.12％添加した70kgf/mm
2級、試験番号５番〜７番はTiを0.15〜0.17％添加した8
0kgf/mm2級の耐候性熱延鋼板である。これらはいずれも
加熱温度が1280℃でTiCは十分固溶している。また、試
験番号10番〜13番は比較例で化学成分は試験番号２番か
ら５番までと同じであるが加熱温度が1100℃と低かった
場合で、強度が60kgf/mm2を満足していない。また、試
験番号14番は巻取温度が700℃と高く、試験番号15番〜1
6番は熱延仕上温度が800℃と低いため強度が60kgf/mm2
を満足していない。つぎに、試験番号17番〜18番は比較
例でTi添加量が少なく曲げ加工性を満足していない鋼で
ある。
から18番は比較例を示す。試験番号１番〜２番および８
番〜９番はTiを0.07〜0.09％添加した60kgf/mm2級、試
験番号３番〜４番はTiを0.09〜0.12％添加した70kgf/mm
2級、試験番号５番〜７番はTiを0.15〜0.17％添加した8
0kgf/mm2級の耐候性熱延鋼板である。これらはいずれも
加熱温度が1280℃でTiCは十分固溶している。また、試
験番号10番〜13番は比較例で化学成分は試験番号２番か
ら５番までと同じであるが加熱温度が1100℃と低かった
場合で、強度が60kgf/mm2を満足していない。また、試
験番号14番は巻取温度が700℃と高く、試験番号15番〜1
6番は熱延仕上温度が800℃と低いため強度が60kgf/mm2
を満足していない。つぎに、試験番号17番〜18番は比較
例でTi添加量が少なく曲げ加工性を満足していない鋼で
ある。
［発明の効果］ 引張強さ60kgf/mm2以上でしかも冷間曲げ加工性の良い
耐候性熱延鋼板が製造されることにより軽量な鉄道車輌
およびコンテナー用の素材が提供できる。
耐候性熱延鋼板が製造されることにより軽量な鉄道車輌
およびコンテナー用の素材が提供できる。
第１図（ａ），（ｂ）は耐候性鋼と普通鋼の錆層の模式
図、第２図は12.1×Tieff/Mnと限界曲げ半径／板厚との
関係を示す図、第３図は加熱温度、Ti添加量と引張強さ
の関係を示す図、第４図は圧延仕上温度、巻取温度と引
張強さの関係を示す図である。 Ｃ……クラック
図、第２図は12.1×Tieff/Mnと限界曲げ半径／板厚との
関係を示す図、第３図は加熱温度、Ti添加量と引張強さ
の関係を示す図、第４図は圧延仕上温度、巻取温度と引
張強さの関係を示す図である。 Ｃ……クラック
Claims (1)
- 【請求項１】C:0.02〜0.12％， Si≦0.50％， Mn:0.10〜2.00％， P:0.070〜0.150％， Ｓ≦0.020％， Al:0.010〜0.050％， Cu:0.25〜0.55％， Cr:0.30〜1.25％， Ｎ≦0.0060％， Ti:0.06〜0.20％で且つ 12.1×Tieff（％）/Mn（％）≧1.0 （ここで、Tieff（％）＝Ti（％）−3.4×Ｎ（％）−1.
5×Ｏ（％））、 残部不可避的成分および鉄を含有した鋳片を連続鋳造で
製造し、1180℃以上に再加熱後熱間圧延し、熱間圧延温
度を880〜950℃とし、巻取温度を650℃以下とすること
により、引張強さ60kgf/mm2以上で冷間加工性の良い耐
候性熱延鋼板を得ることを特徴とする高強度耐候性熱延
鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1136625A JPH06104858B2 (ja) | 1989-05-30 | 1989-05-30 | 高強度耐候性熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1136625A JPH06104858B2 (ja) | 1989-05-30 | 1989-05-30 | 高強度耐候性熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH032321A JPH032321A (ja) | 1991-01-08 |
| JPH06104858B2 true JPH06104858B2 (ja) | 1994-12-21 |
Family
ID=15179679
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1136625A Expired - Fee Related JPH06104858B2 (ja) | 1989-05-30 | 1989-05-30 | 高強度耐候性熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06104858B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1297681C (zh) * | 2002-02-27 | 2007-01-31 | 新日本制铁株式会社 | 弯曲加工性优良的耐候性高强度钢板及其制造方法 |
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|---|---|---|---|---|
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| CN109881090A (zh) * | 2019-02-21 | 2019-06-14 | 江苏沙钢集团有限公司 | 一种低成本耐候钢及其生产方法 |
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| CN116516253B (zh) * | 2023-04-28 | 2025-02-18 | 首钢集团有限公司 | 一种550MPa级热轧高强度高耐候钢及其制备方法和应用 |
| CN116516254B (zh) * | 2023-04-28 | 2025-01-14 | 首钢集团有限公司 | 一种热轧高强度高耐候钢及其制备方法和应用 |
| CN118600325A (zh) * | 2024-06-28 | 2024-09-06 | 武汉钢铁有限公司 | 一种短流程耐候钢及制备方法 |
-
1989
- 1989-05-30 JP JP1136625A patent/JPH06104858B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1297681C (zh) * | 2002-02-27 | 2007-01-31 | 新日本制铁株式会社 | 弯曲加工性优良的耐候性高强度钢板及其制造方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH032321A (ja) | 1991-01-08 |
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