JPH0610697A - 動力を発生させる方法 - Google Patents

動力を発生させる方法

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JPH0610697A
JPH0610697A JP5015868A JP1586893A JPH0610697A JP H0610697 A JPH0610697 A JP H0610697A JP 5015868 A JP5015868 A JP 5015868A JP 1586893 A JP1586893 A JP 1586893A JP H0610697 A JPH0610697 A JP H0610697A
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JP
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gas
lng
line
range
heat
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JP5015868A
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English (en)
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Edward T Child
エドワード・テイラー・チャイルド
Jr William L Lafferty
ウィリアム・ローレンス・ラファティ，ジュニア
Robert M Suggitt
ロバート・マレイ・サジット
Frederick C Jahnke
フレデリック・チャールズ・ジャンク
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Texaco Development Corp
Original Assignee
Texaco Development Corp
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    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
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Abstract

(57)【要約】 【目的】 コストのかかる接触メタン化工程あるいは乾
燥工程を必要としないで乾燥した硫黄を含まないメタン
含有量の高い合成または燃料ガスで動力を得ることを課
題とする。 【構成】 燃焼タービン廃ガスからの熱は以下のように
利用される。すなわち、（１）蒸気タービンにおいて使
用するための蒸気を過熱すること、（２）補助的にメタ
ン含有量を高めることを伴うかまたは伴わないで、水が
飽和された清浄な硫黄を含まない合成または燃料ガスを
予熱すること、（３）前記部分酸化領域のために酸化ガ
スを予熱すること、および（４） LNGを蒸発させること
に利用される。空気圧縮器のプレステージ、インタース
テージおよびアフタステージは、LNGとの間接的な熱交
換によって冷却され、このことによってLNGは加温され
または蒸発される。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は液化天然ガス(LNG) およ
び合成または燃料ガスを使用しながら動力を発生させる
ための方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】液化天然ガス(LNG) は一般に遠く離れた
場所からタンカによって運んで来られて海水との熱交換
によって慣用的に再ガス化される。運搬は通常は大気圧
の下で約-240゜F〜-270゜Fの温度において運搬され、再ガ
ス化しなければ燃料として使用できない。唯一つの多成
分起動流体が米国特許第 3,479,832号において液化天然
ガス交換媒体として使用された。当時の部分酸化による
硫黄を含む発掘燃料から製造された実質的にはH2、CO、
CO2、N2、H2O、H2SおよびCOSの混合物よりなる合成生ガ
スは約０〜２モル％の範囲のメタン含有量と約300BTU/S
CFの最大正味発熱量を有する。ある用途においては合成
ガスのメタン含有量を増大させること、例えば燃料ガス
として使用するためのその総発熱量を増大させることが
望ましい。共同譲渡された米国特許第 3,688,438号にお
いては比較的高い蒸気／燃料重量比を適用した炭化水素
系燃料の部分酸化を行いそれに続く接触メタン化段階な
しに26容量％までのメタンを含有する合成ガスが造られ
た。生成ガスからコストのかかる水の除去が必要であっ
た。共同譲渡された米国特許第 3,709,669号において
は、部分酸化ガス発生器から出てきた合成ガスは接触メ
タン化の前に H2/COのモル比を好ましくは３に調節する
ために接触水ガスシフト反応を含む新たな工程にかけら
れる。
【０００３】本発明は、コストのかかる接触メタン化工
程あるいは乾燥工程を必要としないで乾燥した硫黄を含
まないメタン含有量の高い合成または燃料ガスで動力を
得ることを課題とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は動力を発生させ
るための方法であって、(1) 合成または燃料ガスよりな
る流出ガス流を製造するための部分酸化およびガス洗浄
および精製領域からの熱含有流(a)および／または(a)に
おける領域と一体的な燃焼および／または蒸気タービン
領域からの熱含有流(b)との間接的な熱交換によって液
化天然ガス(LNG)を蒸発させるか、あるいは液化または
蒸発されたLNG を加温する工程、(2) 空気および随意に
窒素とともにガスタービンの燃焼器中の蒸気LNG との混
合物を伴うかまたは伴わない(1) からの前記流出ガス流
を燃焼させて廃ガスを生成させる工程、および(3) 機械
的動力および／または電気を発生させる工程を含んでい
る。
【０００５】上記(1) における熱含有流は全体として約
40゜F〜1200゜Fの範囲、例えば略周囲温度から600゜Fま
で、大抵は400゜F以下の温度を有することが好ましい。
これらの流れは(c) 急冷温水および／またはフラッシュ
ガスおよび約150゜F〜600゜Fの範囲の温度を有する加圧急
冷水からの蒸気であって前記急冷水は(1)(a)からの前記
流出ガス流を冷却するために使用されるもの、(d)ボイ
ラ供給水と(1)からの流出ガス流との間の間接的な熱交
換によって生成される蒸気、(e) 前記一体化された蒸気
タービン、(f)(1)からの前記流出ガス流を洗浄するため
に使用される洗浄水、(g)大量の熱が取除かれた後の前
記一体化燃焼タービンからの廃ガス、(h) (1)における
前記ガス精製領域からの酸性ガス含有量の高い溶媒吸収
剤と蒸気との間の間接的な熱交換によって生成される凝
縮水、(i)遊離酸素を含むガスおよび(j)これらの組合わ
せよりなる群から選ばれる。
【０００６】本発明は燃料として液化天然ガス(LNG) ま
たはメタン含有量の高い硫黄を含まない合成ガスを使用
しながら動力を発生するための改良された連続的な方法
を含んでいる。ガス燃料は廃ガスを放出する燃焼器中で
燃焼される。廃ガスは膨張タービンに通過され、このこ
とによって機械的および／または電気的動力および熱廃
ガスを発生する。この方法の熱効率は工程中の様々の流
れと随意に蒸発するLNG を加熱して廃ガスからの熱を引
出すことによって著しく増大する。本発明の方法におい
ては液化天然ガス(LNG) が蒸発または液化されるか、ま
たは蒸発したLNGが加温される。蒸発されたLNGが住宅お
よび工業的な利用者に配送するために管路に導入され
る。一体化燃焼タービン中の燃料ガスとして使用される
メタン含有量の高い合成ガスを生成させるために LNGは
合成ガスと混合されることも有利である。
【０００７】一体化燃焼および／または蒸気タービンを
伴うかまたは伴わない部分酸化法はよく知られた方法で
ある。追加情報のために共同譲渡された米国特許第3,70
9,669号、第3,868,817号、第3,998,609号および第4,05
2,176号が参照され参考のためにここに取入れられてい
る。部分酸化法によって造られるガス混合物は化学組成
に応じて合成ガス、還元ガスまたは燃料ガスと呼ばれ
る。これらのガスはすべて実質的にH2、CO、CO2およびN
2 よりなっている。洗浄および精製の前にはこれらのガ
スは少量の粒状物質と硫黄を含むガスを含んでいる。合
成ガスは実質的に様々な比率でH2とCOを含んでいる。還
元ガスはH2の含有量が高く燃料ガスはメタンガスをより
多く含んでいる。熱を含む流れはここでは合成ガス、還
元ガスまたは燃料ガス、例えばH2とCOよりなるガス混合
物を製造するために固形炭素系燃料のポンプ移送可能な
スラリを含むガス状または液状炭化水素系燃料または固
形炭素系燃料を部分酸化する方法において製造されるガ
ス状あるいは液状の流れとして定義される。ガス冷却、
洗浄、精製および部分酸化ガス化装置に使用するために
酸素を生成させる空気流を含む部分酸化法に関連する工
程からの熱を含む流れも含まれる。部分酸化工程から通
常放出される低レベルのエネルギは LNGを加温するか蒸
発させることを助長するために使用されることが有利で
あり、このことによってこの工程の熱効率が改善され
る。さらにLNG を蒸発させるためのエネルギ源として海
水を提供するために通常使用される高価でエネルギを浪
費する海水ポンプが必要でなくなる。また機械的および
／または電気的動力を発生させるために燃焼および／ま
たは蒸気タービンが部分酸化工程と一体化されるときに
生成されるガス状および液状の流れをも含まれる。これ
らの流れの温度は約40°Ｆ〜1200°Ｆの範囲、例えば略
周囲温度〜600°Ｆの範囲の温度、大抵は約400°Ｆ以下
の温度である。熱を含む流れは ａ．急冷温水および／またはフラッシュガスおよび約15
0〜600°Ｆの範囲の温度を有する加圧急冷水からの蒸気
であって前記急冷水は水のプール中の部分酸化反応から
の熱い流出ガス流を急冷することによって生成されるも
の、 ｂ．ボイラ供給水と部分酸化反応領域からの熱い流出ガ
ス流との間の間接的な熱交換によって廃熱ボイラ中で生
成される約600°Ｆ〜 1200°Ｆの範囲の温度を有する蒸
気、 ｃ．作動流体として蒸気タービンからｂにおいて生成さ
れるような通過蒸気によって生成される約35°Ｆ〜90°
Ｆの範囲の温度における蒸気凝縮液、 ｄ．ｂからの合成ガスの部分的に冷却された流れを洗浄
することによって生成される約300°Ｆ〜500°Ｆの範囲
の温度における洗浄水、 ｅ．大量の熱が取除かれた後、約200°Ｆ゜F〜300°Ｆの
範囲の温度における燃焼タービンからの廃ガス、 ｆ．酸性ガス含有量の多い溶媒吸収剤と蒸気との間の間
接的な熱交換によって生成される約50°Ｆ〜150°Ｆの
範囲の温度における凝縮水、 ｇ．約40°Ｆ〜400°Ｆの範囲の温度における遊離酸素
を含むガス よりなる群から選ばれる。
【０００８】
【実施例】本発明の方法の幾つかの実施態様を詳細に示
す添付された略図を参照することによって本発明のより
完全な理解が得られる。約0.7〜1.2気圧の範囲の圧力、
約-270°Ｆ〜-240°Ｆの範囲の温度における極低温貯蔵
庫１からの液化天然ガス(LNG) がポンプ３によって管路
２から管路４にポンプ移送される。このとき管路４にお
けるLNGはポンプ３によって約40〜200気圧の範囲の圧力
に増大される。 LNGをガスとして圧縮することと比較し
て液体としてポンプ移送することによって LNGの圧力を
上げることがより経済的である。管路４のLNGは二つの
部分、すなわち(a)熱交換器８〜11のための間接的な冷
却液として使用されるマニホールド管路５〜７中のLNG
と、(b)部分酸化ガス化プラントにおける様々の熱交換
器、例えば23〜25のための間接的な冷却液として、熱交
換器27中で蒸発される蒸気凝縮器26用の間接冷却液とし
て、そして管路28および29中での直接的冷却液として使
用されたマニホールド管路18〜22中のLNG とに分割され
る。
【０００９】例えば管路４、５および34からのLNGの一
部は略周囲温度から130°Ｆの範囲の温度における環境
から得られる管路30中の空気を予冷するために使用され
る。空気分離ユニット(ASU)16に入る空気を冷却するた
めに冷液化LNGを使用することはASU の熱効率を向上さ
せ、資本および運転コストを減少させる。圧縮段階の前
および／または圧縮段階の間に空気を冷却すると圧縮器
の効率を向上させるが、圧縮段階の後での冷却はASU の
熱効率を向上させる。コイル33中に不活性冷媒、例えば
窒素を収容したループによって熱交換器８に熱的に連結
された熱交換器32に空気が通過する。管路中にもれがあ
るとしてもこのことはLNG が空気を含まないようにする
ための安全手段である。液相のLNG が管路４、５および
34を通過し、熱交換器８を通過するときに約-116.5°Ｆ
まで加温されて液体として熱交換器８を通過する。そう
でなければLNG は、蒸発されて約32゜F〜60゜Fの範囲の温
度になる。蒸発されるか液体のLNG は交換器８を出て管
路35を経てコイル37中に不活性冷媒、例えば窒素を収容
したループによって熱的に熱交換器36に連結されたイン
ターステージ空冷器９を通過する。液状LNGは熱交換器
９を通過してそこで約-116.5°Ｆまで加温されるか、ま
たはそうでなければ蒸発したLNGが熱交換器９中で約32
°Ｆ〜100°Ｆの範囲の温度まで加熱される。熱交換後
のLNGの物理的な状態はLNG の初期温度および圧力、熱
交換流体の温度および熱交換器の設計によって決定され
る。蒸発したLNGはマニホールド管38、管路54、44、バ
ルブ39および管17、40〜42を通過してLNGガス消費者に
配送するための管路に到達する。管42における蒸発した
LNGの温度は約32゜F〜60゜Fの範囲にあり、圧力は約20〜2
00気圧の範囲にある。熱交換器９と36の間の熱交換ルー
プ37中の不活性ガス例えば窒素は交換器９中のLNG が交
換器36中の空気中にもれる可能性を最低限にする。管路
38中の空気は圧縮器の効率を向上させるために各段階の
間に含まれる冷却段階を有する空気圧縮器中で幾つかの
段階で圧縮される。一つの代表的なインターステージの
冷却は冷媒ループ37を有する熱交換器９および36によっ
て行われる。ある程度圧縮された熱空気が管路45を経て
圧縮器43から除去されてループ37中に窒素を有する熱交
換によって熱交換器中で冷却されて管路44を経由してさ
らに圧縮するために圧縮器43に戻される。ループ37中の
温かいN2は管路35からのLNG と間接的に熱交換すること
によって熱交換器９中で冷却される。唯一つのインター
ステージを有する冷却器が示されて説明されているが、
多段空気圧縮器における複数の段の間を通過する圧縮空
気を冷却するために同様のインターステージ冷却器が使
用されることが理解される。約70〜300psiaの範囲の圧
力と約70°Ｆ〜200°Ｆの範囲の温度において管路46を
経て圧縮器43から出て行く圧縮空気は随意に管路47から
の空気の一部と混合される。管路46および47中の空気の
温度と圧力は実質的に同じである。管路48中の空気混合
物は管路47からの空気の約０〜75容量％を含んでいる。
管路48中の空気は冷凍ループコイル50を通過する窒素な
どの不活性冷却ガスを使用した熱交換器49中でさらに冷
却され、ループコイル50は管路51からのLNG によって熱
交換器10中で冷却される。不活性の冷却ガスが前述と同
じ理由で安全装置として使用される。熱交換器10中のLN
G は蒸発されて管路52および53から出て行きマイホール
ド管54、バルブ39および管40〜42を通過して蒸発したLN
Gの消費者に配送するための管路に到達する。約35°Ｆ
〜60°Ｆの範囲の温度の管路17中の圧縮されて予冷され
た空気が通常の空気分離ユニット16に入り、そこでジュ
ール−トンプソン効果を利用して蒸留してさらに中間冷
却を導くことによって窒素から酸素が分離される。空気
分離ユニットについてのその他の説明は参考のためにこ
こに取入れられているキルク・オスマーの化学技術事典
の第３版、227〜233頁を参照されたい。
【００１０】約-290°Ｆ〜-270°Ｆの範囲の温度で管路
55から空気分離ユニット16を出た液体酸素はポンプ50を
通過して部分酸化ガス発生器57の圧力以上の10〜16気圧
に上昇される。しかしながら、ガス化装置に入る前に管
路58中の液体酸素は熱交換器中で約40°Ｆ〜 700°Ｆの
範囲の温度に加熱されて蒸発される。ガス化装置の入口
圧力以上の約５〜 100psiaの範囲の圧力において、酸素
ガスが管路60およびガス化装置57の頂部に配置されてガ
ス化装置57の中心軸に沿った上部入口に向かって下方に
延在しているバーナー61を通過する。
【００１１】部分酸化ガス発生器57は自然流下垂直型耐
火物内張り鋼壁圧力容器であり、ここで部分酸化反応が
起こる。代表的なガス発生器は共同譲渡された米国特許
第3,998,609 号に示されて説明されており、参考のため
にここに取入れられている。廃熱ボイラを伴った輻射冷
却器中での熱流出生ガス流を冷却する他の一つの構成は
参考のためにここに取入れられている共同譲渡された米
国特許第 4,863,489号の図面に示されている。
【００１２】参考のためにここに取入れられている共同
譲渡米国特許第 3,847,564号および第 4,525,175号に示
され説明された３〜４流環状型バーナーが、供給流を部
分酸化ガス発生器に導入するために使用される。米国特
許第 3,847,564号に関しては実質的に純粋な酸素ガスが
前記バーナーの中央導管18と外側環状通路14を同時に通
過させられる。実質的に純粋な酸素は95モル％以上のO2
を含むものである。酸素は燃焼効率を向上させ、空気か
らの窒素が生成ガスを希釈することを防止するために使
用される。酸素ガスは約 100°Ｆ〜1000°Ｆの範囲の温
度における配管60から供給される。例えば固形炭素系燃
料、例えば石炭および／または石油コークスの水性スラ
リ、あるいは H20を伴うポンプ移送可能な液状炭化水素
または液状炭化水素系燃料よりなる供給燃料は略周囲温
度〜 650°Ｆの範囲の温度における中間環状通路16に通
過させられる。有機物質を含む広範囲の可燃性炭素が随
意に温度調節ガスの存在下で部分酸化ガス発生装置中で
遊離の酸素を含むガスと反応させられて合成または燃料
ガスの生流を生成する。
【００１３】部分酸化ガス発生装置への様々の好適な供
給原料を記載するためにここで使用される炭化水素系と
いう用語はガス状、液状および固形炭化水素、炭素系物
質およびこれらの混合物を含むことを意味するものであ
る。実際、実質的には任意の可燃性炭素を含む有機物
質、発掘燃料またはこれらのスラリが、「炭化水素系」
という用語の定義内に含まれる。例えば (1)石炭、亜
炭、粒状炭素、石油コークス、濃縮下水スラッジなどの
固形炭素系燃料とこれらの混合物の水または液状炭化水
素中のポンプ移送可能なスラリ、 (2)温度調節ガスかガ
ス状炭化水素中に分散された微粉砕固形炭化水素系燃料
などの気体−固体サスペンションおよび (3)温度調節ガ
ス中に分散された霧化された液状炭化水素燃料または水
および粒状炭素などの気体−液体−固体分散液がある。
炭化水素系燃料は０〜10重量％の範囲の硫黄含量と約０
〜50重量％の範囲の灰分含量を有する。
【００１４】好適な液状供給原料を説明するためにここ
で使用されている液状炭化水素または液状炭化水素系燃
料という用語は液化石油ガス、石油留出分および残留
物、ガソリン、ナフサ、ケロシン、原油、アスファル
ト、ガスオイル、残油、ターンサンド油およびシェール
油、石炭に由来する油、芳香族炭化水素（ベンゼン、ト
ルエン、キシレン留分など）、コールタール、流体接触
クラッキング操作からのサイクルガス油、コーカーガス
油のフルフラール抽出、タイヤオイルおよびこれらの混
合物などの様々の物質を含むことを意味している。好適
なガス状供給原料を説明するためにここで使用されるガ
ス状炭化水素はメタン、エタン、プロパン、ブタン、ペ
ンタン、天然ガス、水性ガス、コークス炉ガス、精油所
ガス、アセチレン廃ガス、エチレンオフガス、合成ガス
およびこれらの混合物を含んでいる。ガスおよび液体の
両方の供給原料は同時に混合および使用されて、パラフ
ィン系、オレフィン系ナフテン系および芳香族化合物が
任意の比率で含まれる。炭化水素系という用語の定義に
は炭水化物、セルロース系物質、アルデヒド、有機酸ア
ルコール、ケトン、酸化燃料油、酸化炭化水素系有機物
質およびこれらの混合物を含む化学的工程からの廃液お
よび副生物を含む酸化炭化水素系有機物質も包含され
る。
【００１５】液状およびガス状供給原料の場合には炭化
水素系供給原料は室温であるか、あるいは約600°Ｆ〜1
200°Ｆの高さまでの温度に、大抵は800°Ｆしかし好ま
しくはそれより低い温度で予熱されることが好ましい。
炭化水素系供給原料は液相であるいは温度調節剤との蒸
発混合物としてバーナーに導入される。好適な温度調節
剤としては蒸発、水、CO2 含有量の高いガス、空気中の
窒素、通常の空気分離ユニットからの副生物窒素、およ
び前述の温度調節剤の混合物がある。反応領域における
温度を調節するための温度調節剤の使用は一般に供給原
料の炭素／水素の比率と酸化剤の流れの酸素含有量に応
じて決定される。温度調節剤はある種のガス状炭化水素
燃料については必要ではないが、一般には液状炭化水素
燃料および実質的に純粋な酸素とともに使用される。温
度調節剤はどちらかまたは両方の反応剤流と混合して導
入される。あるいは、温度調節剤は燃料バーナー中の個
別の導管によってガス発生装置の反応領域に導入され
る。この導入は略周囲温度〜1200°Ｆの範囲の温度で、
大抵は300°Ｆ〜600°Ｆの範囲の温度で行われる。好ま
しい温度調節剤はH2Oである。
【００１６】バーナー集成装置61は非接触合成ガス発生
装置57の頂部の同軸入口ポートから下方に挿入される。
バーナーは燃料、酸素ガスおよび温度調節剤、例えば H
2Oよりなる多相混合物を反応領域中に直接に放出する下
流端を有するガス発生装置の中央長軸に沿って延在して
いる。ガス発生装置への供給流中の固体、液体、または
ガス状燃料、水および酸素の相対的な比率は燃料中の炭
素の実質的な部分、例えば約90重量％かそれ以上を酸化
炭素に変換し、約1800°Ｆ〜3500°Ｆの範囲に自己生産
反応領域温度を維持するように注意深く調整される。ガ
ス発生装置の温度は溶融プラグが生成されるように約22
00°Ｆ〜2800°Ｆの範囲内でなければならない。部分酸
化反応領域中の圧力は約１〜 250気圧の範囲の範囲にな
ければならない。供給燃料中の炭素に対する H2Oの重量
比は約0.2〜3.0の範囲、例えば約1.0〜1.2の範囲にあ
る。反応領域における滞留時間は約１〜10秒間の範囲に
あり約２〜８秒間の範囲であることが好ましい。ガス発
生装置に対して実質的に純粋な酸素が供給されるときに
は乾燥基準でのモル％で示したガス発生装置からの流出
ガスの組成は、H210〜60、CO20〜60、CO2５〜40、CH4
0.01〜５、H2S＋COS０〜５、N2０〜５およびAr０〜1.5
である。合成または燃料ガス部分酸化ガス発生装置にお
ける酸化剤として空気が供給されるときに、乾燥基準で
のモル％で示した流出ガスの組成は、H2２〜20、CO５〜
35、CO2５〜25、CH4０〜２、H2S＋COS０〜３、N245〜80
およびAr0.5〜1.5である。変換されない炭素、灰分また
は溶融スラッグは流出ガス流中に含まれている。組成お
よび用途に応じて流出ガス流は合成ガス、還元ガスある
いは燃料ガスと呼ばれる。例えば合成ガスはH2とCOの含
量が高く、還元ガスはH2含量が高く、燃料ガスは H2、C
OおよびCH4の含量が高い。石炭は例えば約10〜30重量％
の高い灰分含量を有する。スラグは実質的に不活性な溶
融スラグとしてガス発生装置の反応領域から流出しガス
化装置57の底部における急冷水62中で急冷される。周期
的にスラグは（図示しない）スラグホッパーと管路63、
バルブ64および管路65によって除去される。
【００１７】合成ガス発生装置の反応領域からの熱流出
ガス流は水62中で直接に急冷することによって約250°
Ｆ〜700°Ｆの範囲の温度に反応温度以下に急冷され
る。移送管路66における熱合成ガスは例えば管路67から
の水における間接的な熱交換によって冷却されてガス冷
却器69中の管路68において蒸気を生成させる。管路70に
おける冷却ガス流はスクラバ71において水によって洗浄
される。水は管路99からスクラバ71に入り水と粒状物質
は管路72、バルブ73および管路74を通って底部から出て
行く。約250°Ｆ〜700°Ｆの範囲の温度の水が飽和され
たガスは管路75を通って熱交換器に入り、ここでその温
度は約 60°Ｆ〜130°Ｆの範囲の温度に冷媒による熱交
換によって露点以下の温度に低下させられる。冷媒はLN
G または水であればよい。冷却されたガスは管路 105に
よってノックアウトポット76に入る。凝縮された水は、
管路77、バルブ78および管路79を通ってポット76から除
去される。
【００１８】水ノックアウトポット76から出てきた合成
または燃料ガスは約 60°Ｆ〜130°Ｆの範囲の温度にお
いて管路 106を経由して熱交換器25に入る。そこでガス
は管路118からの液体 LNGとの間接的な熱交換によって
冷却される。LNGは蒸発されて約-100°Ｆ〜50°Ｆの範
囲の温度において管路 122を経由して熱交換器25から出
て行く。約 40°Ｆ〜100°Ｆの範囲の温度において熱交
換器25から出てきた合成または燃料ガスは管路190およ
び28を通ってノックアウトポット190に到達する。随意
に管路 190中のガス流の温度は約35°Ｆ〜50°Ｆの範囲
の温度まで低下され管路151、バルブ158、管路152を通
って管路20から液状LNGを導入することによってガス流
のメタン含有量が増大されて管路190からの合成または
燃料ガスと管路28中で混合される。ノックアウトポット
191の底部にたまる水は管路192、バルブ193および管路
194から周期的に排出される。随意に合成または燃料ガ
ス流の追加的冷却が必要なときには、例えば、酸性ガス
吸収器 200の操作を改良するためには、液相のLNGは管
路21および195、バルブ159、管路 196を通過して管路19
7からの合成または燃料ガスの流れと管路29中で混合さ
れる。約 -75°Ｆ〜60°Ｆの範囲の温度における管路29
中の合成または燃料ガスの CH4含有量が高い流れが酸性
ガス吸収器200に導入される。モノエタノールアミン(ME
A)、ジエタノールアミン(DEA)、トリエタノールアミン
(TEA)、ジイソプロパノールアミンまたはメタノールな
どの酸性ガス吸収性の乏しい冷液体溶媒が吸収カラム20
0の頂部近くの管路198から導入される。合成生ガスがカ
ラム 200を上昇するときに、このガスはカラムを下降す
る吸収性液体溶媒と接触する。液体溶媒の種類に応じ
て、合成ガス中のH2S、残留水分およびCOSは実質的にす
べてが溶媒によって吸収される。この場合には、CO2の
大部分が燃焼器81中で燃える合成または燃料ガス流中に
残留する。管路82中の廃ガスの SOx含有量はこの結果と
して実質的に減少する。吸収性の高い溶媒は管路202、
バルブ203および管路 204から取出されて溶媒再生ユニ
ットに送られる。再生された吸収性の低い溶媒はそれか
ら管路 198を経由して酸性ガス吸収器 200中に導入され
る。溶媒再生ユニットに入る前の図示されない一つの実
施態様においては、吸収性の高い溶媒は蒸気による間接
的な熱交換によって酸性ガス、例えば H2S、COSおよびC
O2を追出すのに十分な程度に高い温度にまで加熱され
る。約 212°Ｆ〜340°Ｆの範囲の温度における蒸気凝
縮液はここではLNGを蒸発させるための蒸気を含む熱と
して利用される。酸性ガス吸収工程に関連したLNGの利
用のより詳細な論議は同時係属共同譲渡米国特許出願番
号 07/900,388に見出され、参考のためにここに取入れ
られている。
【００１９】約60°Ｆ〜100°Ｆの範囲の温度にある管
路205中の硫黄を含まない清浄な合成または燃料ガスが
約120°Ｆ〜230°Ｆの範囲の温度にある管路207からの
蒸発LNGとの間接的な熱交換を行いながら熱交換器 206
を通過する。ここで使用される硫黄を含まないという用
語は合成または燃料ガス中に本来存在する硫黄を含むガ
スを少なくとも95モル％除去することを意味する。蒸発
した LNGは約135°Ｆ〜250°Ｆの範囲の温度において管
路208から熱交換器206を出てきて、管路17からの蒸発さ
れたLNGと管路40中で混合される。蒸発されたLNGの混合
物はそこから管路41および42を通過して消費者に配送す
る管路に到達する。
【００２０】一つの実施態様においては部分酸化ガス発
生装置57の底部からの熱い急冷水62が液状 LNGを蒸発す
るために熱を含む蒸気として利用される。例えば管路18
中の液相のLNGが管路210、バルブ211および管路212を通
過して熱交換器23中に入り、そこで部分酸化ガス発生装
置57の底部からの熱い急冷水62と間接的に熱交換しなが
ら通過する。約 250°Ｆ〜700°Ｆの範囲の温度におけ
る管路213から出てくる急冷水は熱交換器23中で冷却さ
れて約80°Ｆ〜 200°Ｆの範囲の温度における管路214
を経由してガス化装置57の底部に戻る。液状LNGは熱交
換器23中で蒸発され、約100°Ｆ〜300°Ｆの範囲の温度
で管路207を通過して熱交換器206に到達し、そこで管路
205からの硫黄を含まない合成または燃焼ガスを約 120
°Ｆ〜250°Ｆの範囲の温度に予熱する。約135°Ｆ〜25
0°Ｆの範囲の温度における管路 208の蒸発されたLNGが
管路17からの蒸発したLNGの流れと配管40中で混合され
る。
【００２１】合成または燃料ガスの硫黄を含まない冷却
された流れは約120°Ｆ〜230°Ｆの範囲の温度において
管路215から熱交換器216から出て行く。この温度は随意
に管路180において管路179からの新たな蒸発 LNGと混合
することによってさらに上昇され、この温度上昇は添加
される蒸発したLNGの量によって定まる。管路180におけ
る硫黄を含まない CH4含有量の高い合成または燃料ガス
の流れは通常の水飽和器181に入る。水は管路216から飽
和器に入って管路217、バルブ218および管路219から出
て行く。少なくとも一つの水流選択管路79、194および
172からの少なくとも一部が管路14を経由して部分酸化
ガス発生装置57に導入される水性石炭スラリ供給原料の
製造に使用される。
【００２２】管路80を経由して約-100゜F〜60゜Fの範囲の
温度における空気分離ユニット16から出て行く副生物窒
素ガスは反応温度を低下させるために導入され、このこ
とによって管路82から出て行く廃ガス中のNOxの量が減
少する。窒素ガスもNOxを抑制するために使用される蒸
気の少なくとも一部を代替えし、さらに総熱効率を増大
させる。このような場合には、大気に通ずる排出管路84
および 102のバルブ83が閉じられ、そして管路86のバル
ブ85が開かれる。管路87における窒素ガスは圧縮器88中
で管路89における約200〜600psiaの範囲の圧力に圧縮さ
れる。窒素圧縮器88のインターステージ冷却は管路７か
らの LNGと窒素圧縮器88中の上流段からの部分圧縮熱窒
素との間の熱交換によって行われる。管路90の空気およ
び管路91のLNG含有量の高い清浄合成ガスも同じ範囲の
温度で燃焼器に入るので、約100°Ｆ〜600°Ｆの範囲の
温度における管路89の圧縮窒素は少なくとも400°Ｆ、
好ましくは 900°Ｆまでの温度に加熱されて燃焼タービ
ンの熱効率を向上させる。例えば、管路93と94、バルブ
95および管路96からの熱圧縮空気との熱交換器92中での
間接的な熱交換によって、随意に管路89の窒素ガスが前
記温度まで加熱される。図示されていないが、管路89中
の圧縮窒素からのスリップストリームを燃焼タービン 1
25のタービンステージの冷却を実施するために使用する
ことができるだろう。三つの供給流のそれぞれは約250
〜400psiaの範囲の圧力において燃焼器81に導入され
る。
【００２３】管路110における周囲条件での空気は冷却
され、軸方向の空気圧縮器111中で圧縮されて燃焼器81
における完全な燃焼反応のために酸化剤を提供する。管
路 110における空気は二重交換器11および 112中で約35
°Ｆ〜50°Ｆの範囲の温度まで予冷される。ループコイ
ル 113中に示される不活性ガス媒体は熱交換部分11から
の LNGが圧縮器111に供給される空気と混合される可能
性を最低限にする。LNG冷媒は管路７から得られる。管
路７も LNGマニホールド管路６、５、４および２に連結
される。市販の強力な軸方向空気圧縮器 111はインター
ステージ冷却を有しないので、二重熱交換器システム11
および112は管路110中の空気の流入冷却だけを示すと説
明されている他のシステムとは異なる。しかしながら、
流入空気を例えば35°Ｆまで冷却することによって周囲
温度が60°Ｆのときよりも約５容量％多い空気が通過す
る。さらに周囲温度が90°Ｆのときよりも約10容量％多
い空気が通過する。空気のこの追加体積は例えば管路93
と制御バルブ95を通って中間点において圧縮器から引出
されて空気分離ユニット16のための追加空気を提供し、
そして空気分離ユニット圧縮器43の比較可能な寸法減少
を可能にする。圧縮器111から出てくる空気の圧力は管
路46における圧縮器43 からの空気圧力よりも約40〜150
psiaだけ高い。管路47中の空気が熱交換器92中で冷却
された後、この圧力は常にポジティブフローを維持す
る。熱交換器112中で空気を管路109において約35°Ｆ〜
50°Ｆの範囲の温度にまで冷却することは、管路７か
らのLNGの一部とその熱を交換し、管路 114中で蒸発LNG
を生成させ、そして空気圧縮器111の効率を増大させる
という利点を持っている。これらの熱交換器のすべてか
らの蒸発 LNGは、管路 114、53、54およびバルブ39およ
び管路17、40〜42を含む単一の管路中への排出するよう
に図面に示されているが、 LNGを蒸発させるためのこれ
らの熱交換器のどれか一つまたは何等かの組合わせは本
発明の中に含まれる。同様に本発明は前述の方法を単独
で、あるいは組合わせて説明され図示された LNGを蒸発
させる他の方法を含んでいる。
【００２４】燃焼器81からの管路82中の廃ガスは作動流
体として燃焼タービン 125に導入される。タービンシャ
フト 126を回転させることによって得られる動力は機械
的装置、例えばポンプまたは圧縮器、および／または電
気的装置、例えば発電機 127を運転させるために利用さ
れる。約 600°Ｆ〜1400°Ｆの範囲の温度における管路
128中の膨張された廃ガスが廃ガス冷却器129に導入され
て、そこで別個の熱交換器コイル130〜134の複数、例え
ば５個に対して熱源を提供する。したがって、約 600°
Ｆ〜1000°Ｆの範囲の温度における廃熱ボイラ69から出
て管路68に入る高圧蒸気が管路135および廃ガス冷却器1
29のコイル130を通過し、約1000°Ｆ〜1200°Ｆの範囲
の温度における廃ガスとの間接的な熱交換によって約80
0°Ｆ〜1300°Ｆの範囲の温度まで過熱される。管路136
中の過熱蒸気は蒸気タービン137のための作動流体であ
る。軸方向のシャフト138を回転させることによって発
電機139が駆動される。約35°Ｆ〜60°Ｆの範囲の温度
において管路140を経由してタービン137から出て行く廃
蒸気は約 -240°Ｆ〜-270°Ｆの範囲の温度、約20〜200
気圧の範囲の圧力で入ってくる管路22および150からの
LNGとの間接的な熱交換によって蒸気凝縮器中で冷却さ
れ凝縮される。管路 140を経由して蒸気タービンから出
て行く低圧蒸気の凝縮圧力および温度は約0.2〜0.5イン
チHgの真空圧力と約35°Ｆ〜59°Ｆの対応する温度まで
低下される。後者は北ヨーロッパにおいて蒸気タービン
凝縮器用の冷媒として海水を使用する設計について得ら
れる温度よりも約10°Ｆ低い。冷却塔からの水を使用す
る蒸気凝縮器については真空圧力は約 1.5インチHgに温
度は約92°Ｆに設定される。蒸気を凝縮させるのに利用
される LNGは蒸発されて約20〜200気圧の範囲の圧力に
おいて管路141および142を通過して収集マニホールド42
に到達し、そこで管路41からの蒸発したLNGと混合され
る。管路142中の蒸発 LNGは随意に管路141において約０
〜75容量％の管路143からの蒸発LNGと混合される。管路
42は蒸発した LNGを消費者に配送する管路に至る。LNG
ガスは約 32°Ｆ〜100°Ｆの範囲の温度および約40〜50
0psiaの範囲の圧力において提供される。
【００２５】廃ガス冷却器 129を熱交換器145に熱的に
リンクするループコイル131中の熱交換流体、例えば H2
Oが、約500°Ｆ〜700°Ｆの範囲の温度における冷却器
の領域において廃ガス冷却器129を通過する廃ガスから
熱を吸収する。バルブ144を開放すると、熱交換器145中
の熱い熱交換流体が約 400°Ｆ〜650°Ｆの範囲の温度
において管路146からの水が飽和された合成または燃料
ガスと管路 185および147からの膨張された蒸発LNGとの
混合物を加熱する。管路148におけるガス状混合物は約2
00°Ｆ〜400°Ｆの範囲の温度と約10〜80モル％の範囲
のメタン含有量を有する。管路148中のCH4含有量の高い
合成ガスにおいてメタン含有量が増加すると管路82中の
廃ガスのNOxの放出が減少する。燃焼タービン125からの
動力は増大する。合成または燃料ガスに含まれるCO2に
起因して加熱速度は低下する。熱交換器145を通過した
後、管路191におけるガス状混合物は約 400°Ｆ〜650°
Ｆの範囲の温度と約200〜600psiaの範囲の圧力を有す
る。このガス混合物は管路90からの空気とともに、随意
に管路97からの窒素の存在下に燃焼器81中で燃焼され
る。
【００２６】管路91を経由して燃焼器81に供給される燃
料ガスの混合物における蒸発 LNGの量はバルブ144、15
8、159および175によって制御される。例えば燃料ガス
は約10〜80容量％の蒸発 LNGと合成または燃料ガスより
なる残余のガスを含んでいる。合成または燃料ガスに直
接に LNGを添加すると燃焼タービンに入る合成または燃
料ガスの BTU（熱量）は高くなる。空気によるガス化に
よって生成された合成または燃料ガスは通常、酸化剤と
して酸素を使用して生成されたガスよりも低い熱含量を
有する。ループコイル132中の熱交換流体、例えば水は
廃ガス冷却器129を熱交換器59に熱的にリンクする。熱
交換流体は約300°Ｆ〜500°Ｆの範囲の温度にある領域
において廃ガス冷却器 129を通過する廃ガスから熱を吸
収する。液体酸素が約-191°Ｆまでの範囲の温度および
約 10〜260気圧の範囲の圧力において管路58から熱交換
器59に入る。液体酸素は約40°Ｆ〜400°Ｆの範囲の温
度、約10〜260気圧の範囲の圧力まで加熱されて蒸発さ
れる。管路60中の蒸気酸素はバーナー61を通過して部分
酸化ガス発生装置57の反応領域に入る。より高い熱効率
が得られるので酸素は部分酸化反応のための好ましい酸
化剤である。しかしながら、他の実施態様においては他
の遊離酸素を含むガスは部分酸化反応において95モル％
以上の酸素を含む実質的に純粋な酸素の代替えになる。
例えば空気および21モル％以上の酸素を含む酸素含量の
高い空気が使用される。空気ガス化の利用は空気分離プ
ラントを必要としないので魅力的である。
【００２７】管路 157中の蒸気凝縮器26からの凝縮液は
約35°Ｆ〜60°Ｆの範囲の温度にある。この液はポンプ
160によって管路161から廃ガス冷却器129の熱交換コイ
ル133中にポンプ移送されて、そこで約150°Ｆ〜300°
Ｆの範囲の温度に加熱される。熱水はコイル 133から出
てボイラ供給水として管路67を経由して廃熱ボイラ69に
導入される。一つの実施態様においては、廃ガス冷却器
129から出る直前に廃ガスとの熱交換によって極低温液
状 LNGが蒸発される。このような場合には、管路22中の
液相のLNGは管路162、バルブ163および管路164を通過し
て熱交換器27に入る。熱交換器27はループコイル 134中
を流れる熱交換流体、例えば液体窒素（またはブライン
を含む他の不活性冷媒）あるいはH2Oによって廃ガス冷
却器129に熱的に連結されている。コイル134中の熱交換
流体は約60°Ｆ〜150°Ｆの範囲の温度において廃ガス
冷却器129の頂部から出て行こうとする廃ガスから熱を
吸収する。LNGは管路165と41を通って熱交換器27から出
て行き蒸発したLNGを消費者に配送するための管路に導
く管路42に入る。管路 166中で廃ガス冷却器から出て行
く冷却廃ガスは水を飽和される。この水はノックアウト
ポット167中で廃ガスから分離される。乾燥された廃ガ
スは管路 168から大気中に排出される。塩基性剤、例え
ばNa、CaおよびMgよりなる群から選ばれた金属の炭酸塩
および／または炭酸水素塩およびこれらの混合物は管路
169を経由してノックアウトポット167中に導入される。
Na、CaおよびMgの亜硫酸塩、硝酸塩、亜硝酸塩およびこ
れらの混合物を含む凝縮水が管路170、バルブ171および
管路 172から取出され、部分酸化ガス化装置57のための
石炭の水性スラリ供給原料を調整するのに使用される。
【００２８】廃ガス冷却器 129から出て行くガスタービ
ン廃ガス中の水の凝縮はこの流れの中に存在する少量の
SOxおよびNOxを洗い出す効果を有する。塩基性剤、すな
わちNa2CO3、CaCO3、MgCO3などを凝縮液に添加すると酸
性ガスの大部分が僅かしか検出できない程度まで除去さ
れる。また、水酸化物の代わりに炭酸塩を使用すると有
意の量の CO2が凝縮水中に溶解されず、凝縮水は石炭の
スラリに直接に添加するために再循環されて全工程に通
じて水ゼロの必要条件に従う。その上、石炭スラリ中に
カルシウム、マグネシウムおよび／またはナトリウム塩
はガス化装置57中で石炭をガス化する間に形成されるス
ラグの融剤として作用するのを助ける。廃ガスに由来す
るSOxおよびNOxから発生する亜硝酸塩、硝酸塩および亜
硫酸塩中の酸素が存在すると、部分酸化反応における特
定の酸素必要量を減少させることに有効であろう。廃ガ
ス冷却器129を通過する燃焼タービン125廃ガス中の水の
量は石炭をスラリ化するために必要な量の２〜５倍であ
るので、廃ガス冷却器 129の出口端には幾つかの凝縮領
域が設定されるだろう。出口ガスがその露点まで冷却さ
れる第１の領域 167は実質的に全部のSOxとNOxが凝縮水
中に化学的に吸収されるように炭酸塩添加剤を有する。
この起源からの水はガス化装置に排出される石炭スラリ
を調整するために使用される。廃ガス冷却器 129から出
てくる燃焼ガスをさらに冷却することから集められる新
たな水分は添加剤が添加される第２の領域において凝縮
される。この水は化学的な純度が高く清浄合成ガス飽和
器 181に直接注入するために使用することができ、ほと
んどまたは全く処理しないで管路67中でボイラ供給水と
して使用されて水ゼロの必要条件をプラントに提供す
る。実際、供給石炭の水分含有量に応じてプラントが副
産物として正味過剰量の飲料水を提供するように設計す
ることができる。
【００２９】合成または燃料ガスはここでは石油精製
流、特に重質残留物、例えば真空残渣またはビスブレー
カ残液、オリマルションおよび水または液状炭化水素に
よる石炭および／または石油コークススラリの部分酸化
によって造られる。結果としての熱反応は管路63、バル
ブ64および管路65を経由して除去するために水急冷室62
の底部にたまる生物学的に不活性なスラグを生成する。
合成生ガスは水浴62中で急冷することによって約250°
Ｆ〜700°Ｆの範囲の温度にまで冷却された後、廃熱ボ
イラ69中で約250°Ｆ〜350°Ｆの範囲の温度まで冷却さ
れる。約30〜135psia の圧力における蒸気が管路68から
出て行く。参考のためにここに取入れられている共同譲
渡米国特許第 4,863,489号に示されている他の一つの実
施態様においては、部分酸化反応領域からの熱流出生ガ
ス流はまず輻射冷却器中で約1000°Ｆ〜1500°Ｆの範囲
の温度まで冷却された後、対流冷却器中で約 400°Ｆ〜
1000°Ｆの範囲の温度まで冷却される。一つの実施態様
においては、図示されないが管路75中の水が飽和され洗
浄された合成または燃料ガスが通常の接触水ガスシフト
反応器に導入されてH2/COの比率とガス流中のCO2の量が
増大する。H2と CO2を生成させるために COとH2Oとの反
応において任意の水−ガスシフト触媒が使用される。炭
酸ガスを追加すると燃焼器81からの廃ガス中の NOxの生
成が減少し、燃焼タービン 125からより大きな動力が提
供され、シフト変換反応から熱が提供されて廃熱ボイラ
69中で発生される蒸気が過熱される。管路75中の合成ま
たは燃料ガスは水−ガスシフトされるか、シフトされな
いで冷却器24に入る。
【００３０】冷却ガス流は管路 105を通解してノックア
ウトポット76に入る。一つの実施態様においては、管路
106中の洗浄されてある程度脱水された合成または燃料
ガスは熱交換器25中に到達して、そこで液相または蒸気
相の LNGとの間接的な熱交換によって約40°Ｆ〜 100°
Ｆの範囲にある温度まで温度が低下する。例えば、バル
ブ119が閉じられると、管路19からの液相LNGは管路11
5、バルブ116および管路117〜118を通過して熱交換器25
の管胴側に入る。そうでなければ、バルブ 116が閉じら
れて管路120中のバルブ119が開かれると、約-240°Ｆ〜
-270°Ｆの範囲の温度における管路54からの蒸発 LNGは
管路121と118を通過して冷媒として熱交換器中に入る。
約100°Ｆ〜300°Ｆの範囲の温度におけるLNG蒸気が約2
0〜200気圧の範囲の圧力において管路122を経由して熱
交換器25から出て行く。
【００３１】管路122中の蒸気 LNGは管路176中のバルブ
175および／または管路178中のバルブ177を制御するこ
とによって少なくとも一つの方向に進む。例えば管路12
2中の蒸発 LNGは管路176、バルブ175および管路179を通
過して水飽和器181に入る前に管路180中の合成または燃
料ガスと混合される。管路122中の蒸発LNGも管路178、
バルブ177および管路182を通過してLNG膨張器に入る。
蒸発LNGの圧力は膨張器183によって約100〜800psiaの範
囲の数値にまで低下される。膨張器は発電機184を駆動
する。管路185中のバルブ144と管路187中のバルブ189を
制御することによって、管路188中の蒸発LNGが管路188
および187、バルブ189、管路143、142および42を通過し
て消費者に配送するための管路に到達する。管路188中
の膨張および蒸発されたLNGも管路185、バルブ144およ
び管路147を通過し、管路148中で管路146からの合成ま
たは燃料ガスと混合された後、熱交換器 145中で予熱さ
れて前述のようにして燃焼器81中に供給される。
【００３２】LNG を直接に合成または燃料ガスに導入す
ることによる直接的な冷却は、メタンの添加によって合
成ガスの熱含量を高めながら冷凍ユニットを設置しなく
てもよいという利点を有する。 LNGの直接の注入によっ
て圧縮器などの冷凍ユニットに関連する多くの装置が必
要でなくなる。しかしながら、ある実施態様においては
管路197中の合成ガスを間接的に冷却するためのLNGの使
用は望ましいことである。このような場合には、LNGは
酸性ガス吸収器200の上流に配置された図示しない熱交
換器を通過することになるだろう。この場合には冷媒と
して使用されるLNGは蒸発されて、蒸発されたLNGは管路
42および工業的および家庭的な外部の使用者に配送する
ための管路に到達する。管路190中の合成ガス流はそれ
を-75°Ｆ〜+60°Ｆまで冷却することによって脱水され
た酸性ガス吸収器における酸性ガス除去工程の効率を向
上させるが、合成または燃料ガスがガスタービン中の燃
焼器81に入る前にこのガスに熱水を飽和させることが通
常は極めて望ましい。燃焼器に入る燃料ガスまたは空気
または窒素はガス混合物により大きなマスおよび熱容量
を付与する。このことはタービンの効率を向上させ NOx
の放出を減少させるのに役に立つ。同時にシステムにお
ける過大な低温熱が熱水からそれを燃料ガスに移動する
ことによって効果的に利用される。また、圧縮器からの
過剰の空気要求量が減少するので、空気圧縮器の動力消
費量が減少する。窒素、空気その他の非可燃性ガスを追
加する代わりにシステムに過剰の水または蒸気を添加す
ることの利点は圧縮器に関連してコストが高くなること
を避けることである。合成または燃料ガス流180は約 10
0°Ｆ〜300°Ｆの範囲の温度を有する。このガスは清浄
合成ガス飽和器 181中で約325°Ｆ〜450°Ｆの温度で熱
水に接触することによって水分を飽和される。このこと
によってガスが燃焼器81中で燃焼されるときに CH4含有
量の高い合成ガスにより大きなマスと熱容量が付与され
る。
【００３３】図示されていない一つの実施態様におい
て、燃焼タービン125と蒸気タービン137は同軸上にあっ
て発電機を駆動する。図示されていない一つの実施態様
において、蒸気タービン137は発電機139を駆動するため
にすべて同軸上に設けられた高圧ステージ、中圧ステー
ジおよび低圧ステージを備えている。必要な蒸気は廃ガ
ス冷却器 129中の様々のコイルから導かれる。他の蒸気
源は部分酸化ガス発生装置と組合わされた通常の輻射ボ
イラあるいは廃熱ボイラを含んでいる。本発明の方法は
一般的にそして明確化と説明だけのために特定の組成の
炭化水素系供給原料に関連する実施例によって記載され
てきた。以上に説明されたことから、ここに開示された
方法と原料の様々の変更が本発明の精神から外れること
なく行われ得ることはこの技術分野の熟練者には自明の
ことであろう。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の方法の幾つかの実施態様を詳細に示す
工程系統図である。
【符号の説明】
３，４ 流環状型バ−ナ− ５，６，７，２２，３４ 管路 １１，１１２ 二重交換器 １６ 中間環状通路 ２５ 熱交換器 ５７ 非接触合成ガス発生装置 ６１ バ−ナ−集成装置 ６２ 急冷水 ６６ 移送管路 ６９ 廃熱ボイラ− ７６ ノックアウトポット ７８ バルブ ８１ 燃焼器 ８８ 窒素圧縮器 １１３ ル−プコイル １２９ 廃ガス冷却器
フロントページの続き (72)発明者 ウィリアム・ローレンス・ラファティ，ジ ュニア アメリカ合衆国 12533 ニューヨーク 州・ホープウェル ジャンクション・フラ ワー ロード・41 (72)発明者 ロバート・マレイ・サジット アメリカ合衆国 12590 ニューヨーク 州・ワッピンジャーズ フォールズ・トン プソン テラス・６ (72)発明者 フレデリック・チャールズ・ジャンク アメリカ合衆国 10580 ニューヨーク 州・ライ・ウィンスロップ ストリート・ ２

Claims (1)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 動力を発生させるための方法において、
    （１）合成または燃料ガスよりなる流出ガス流を製造す
    るための部分酸化ガス化およびガス洗浄および精製領域
    からの熱含有流(a)および／または(a)における領域と一
    体的な燃焼および／または蒸気タービン領域からの熱含
    有流(b) との間接的な熱交換によって液化天然ガス(LN
    G) を蒸発させるか、あるいは液化または蒸発されたLNG
    を加温する工程、（２）空気および随意に窒素とともに
    ガスタービンの燃焼器中の蒸気 LNGとの混合物を伴うか
    または伴わない（１）からの前記流出ガス流を燃焼させ
    て廃ガスを生成させる工程、および（３）機械的動力お
    よび／または電気を発生させるための膨張タービンで前
    記廃ガスを膨張させる工程を含むことを特徴とする動力
    を発生させる方法。
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