JPH06116568A - オレフィン製造の為の分離炉に於ける処理制御方法 - Google Patents
オレフィン製造の為の分離炉に於ける処理制御方法Info
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- JPH06116568A JPH06116568A JP4079426A JP7942692A JPH06116568A JP H06116568 A JPH06116568 A JP H06116568A JP 4079426 A JP4079426 A JP 4079426A JP 7942692 A JP7942692 A JP 7942692A JP H06116568 A JPH06116568 A JP H06116568A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
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- C10G9/20—Tube furnaces
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 最も少ないエネルギー消費量で炭化水素投入
物から出来るだけ良好な収量を得られるようにして種々
の炭化水素投入物からオレフィンを製造する為に分離炉
内の対流区域及び放射区域の間の遷移温度を調整する方
法を提供する。 【構成】 投入物流（導管１）を対流区域内に導入する
前に２つの部分流（導管２）及び（導管３）に分割し
て、第１の部分流を先ず予熱（Ｂ）し、引続いて処理蒸
気（導管４ａ）と混合させ、然る後に第２の、この時ま
で処理されていなかった部分流（導管３）と混合させ、
このようにして作られた全処理流（導管５）を更に加熱
及び／又は蒸発（熱交換器Ｄ、Ｆ）させた後で放射区域
内に導入する（導管７）。
物から出来るだけ良好な収量を得られるようにして種々
の炭化水素投入物からオレフィンを製造する為に分離炉
内の対流区域及び放射区域の間の遷移温度を調整する方
法を提供する。 【構成】 投入物流（導管１）を対流区域内に導入する
前に２つの部分流（導管２）及び（導管３）に分割し
て、第１の部分流を先ず予熱（Ｂ）し、引続いて処理蒸
気（導管４ａ）と混合させ、然る後に第２の、この時ま
で処理されていなかった部分流（導管３）と混合させ、
このようにして作られた全処理流（導管５）を更に加熱
及び／又は蒸発（熱交換器Ｄ、Ｆ）させた後で放射区域
内に導入する（導管７）。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は種々の炭化水素投入物か
らオレフィンを製造する為に分離炉（Ｓｐａｌｔｏｆｅ
ｎ）内の対流区域及び放射区域の間の遷移温度の調整方
法に関する。
らオレフィンを製造する為に分離炉（Ｓｐａｌｔｏｆｅ
ｎ）内の対流区域及び放射区域の間の遷移温度の調整方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】オレフィンの製造の為に炭化水素の熱分
離を行う際には、炭化水素を放射区域と称される分離区
域内で大体５５０℃乃至９００℃の間の高温に加熱し、
この区域を通る炭化水素の短時間の通過によって所望の
変換を行わせることが必要である。このことを行う為に
は、炭化水素を放射区域に導入する前に既に比較的高温
に予熱しなければならない。分離は不活性の希釈剤とし
て水蒸気の存在下で行われるから、放射区域の入口温度
まで予熱しなければならないのである。
離を行う際には、炭化水素を放射区域と称される分離区
域内で大体５５０℃乃至９００℃の間の高温に加熱し、
この区域を通る炭化水素の短時間の通過によって所望の
変換を行わせることが必要である。このことを行う為に
は、炭化水素を放射区域に導入する前に既に比較的高温
に予熱しなければならない。分離は不活性の希釈剤とし
て水蒸気の存在下で行われるから、放射区域の入口温度
まで予熱しなければならないのである。
【０００３】分離区域に於ける必要な高温は通常投入物
を燃焼装置で加熱される分離炉の放射区域に配置される
分離管（ｓｐａｌｔｒｏｈｒｅ）を通過させることによ
って行われる。燃焼の際に生じる高温の煙道ガスは放射
区域を出た後でなお大きい熱の貯蔵体を形成し、これが
炭化水素投入物及び場合によっては更に他の流体の予熱
の為に利用され、この目的の為に熱交換器を設けられた
対流区域を通して導かれるようになされるのである。
を燃焼装置で加熱される分離炉の放射区域に配置される
分離管（ｓｐａｌｔｒｏｈｒｅ）を通過させることによ
って行われる。燃焼の際に生じる高温の煙道ガスは放射
区域を出た後でなお大きい熱の貯蔵体を形成し、これが
炭化水素投入物及び場合によっては更に他の流体の予熱
の為に利用され、この目的の為に熱交換器を設けられた
対流区域を通して導かれるようになされるのである。
【０００４】正確に規定された変化しない炭化水素投入
物が変化されない定常的駆動状態で稼働される理想的な
前提条件に於ては、対流区域並びに放射区域の設計は熱
交換器の数、導管の長さ、滞留時間等の点で理想的に決
定されることが出来る。しかし、時間的及び組成の点で
殆ど一定の投入物の場合にも、実際上は複雑で未だ完全
には研究し尽くされていない個々の稼働パラメーターの
相互の関係によって稼働の間の調整の干渉生じることが
不可避であることを示している。更に稼働の実際の状態
は、殆ど総ての場合に炭化水素投入物の生成物の組成が
更に大きい範囲で変動し、これにより分離の条件の適当
な順応性、即ち特に温度経過曲線（Ｔｅｍｐｅｒａｔｕ
ｒｐｒｏｆｉｌ）の順応性が望ましいものに見えること
を示している。
物が変化されない定常的駆動状態で稼働される理想的な
前提条件に於ては、対流区域並びに放射区域の設計は熱
交換器の数、導管の長さ、滞留時間等の点で理想的に決
定されることが出来る。しかし、時間的及び組成の点で
殆ど一定の投入物の場合にも、実際上は複雑で未だ完全
には研究し尽くされていない個々の稼働パラメーターの
相互の関係によって稼働の間の調整の干渉生じることが
不可避であることを示している。更に稼働の実際の状態
は、殆ど総ての場合に炭化水素投入物の生成物の組成が
更に大きい範囲で変動し、これにより分離の条件の適当
な順応性、即ち特に温度経過曲線（Ｔｅｍｐｅｒａｔｕ
ｒｐｒｏｆｉｌ）の順応性が望ましいものに見えること
を示している。
【０００５】ドイツ国公開公報１５ ６８ ９６６は如
何にしてこのような調整が可能であるかの教義を示して
いる。この教義は、分離炉の対流部分及び放射部分の間
の遷移温度が制御され、高温の煙道ガスの一部分又は予
熱される炭化水素の一部分が対流区域の廻りを導かれる
ようになされている炭化水素の分離の為の調整方法に関
するものである。
何にしてこのような調整が可能であるかの教義を示して
いる。この教義は、分離炉の対流部分及び放射部分の間
の遷移温度が制御され、高温の煙道ガスの一部分又は予
熱される炭化水素の一部分が対流区域の廻りを導かれる
ようになされている炭化水素の分離の為の調整方法に関
するものである。
【０００６】この公知の方法は、対流区域及び引続く放
射区域を貫通する分離管の内部の温度経過曲線を制御す
ることに指向されている。この場合放射区域内の温度経
過曲線の更に大きい急峻性は、対流区域内の分離投入物
の予熱が減少され、対流区域から放射区域内への遷移温
度が低下されて、先ず放射区域内で更に予熱が続けられ
ることによって得られるようになっている。この方法の
本質的な観点は、この場合に行われる調整が、分離管の
出口端で固定された終端温度ＴＥに達するように作動す
る点に見られるのである。しかし、前述で引用されたド
イツ国公開公報は、例えばベンジンからガス油への移行
のような全く異なる分離投入物への移行を行うの際の方
法の実施に際して行うべき変化に対する示唆を与えてい
ないのである。
射区域を貫通する分離管の内部の温度経過曲線を制御す
ることに指向されている。この場合放射区域内の温度経
過曲線の更に大きい急峻性は、対流区域内の分離投入物
の予熱が減少され、対流区域から放射区域内への遷移温
度が低下されて、先ず放射区域内で更に予熱が続けられ
ることによって得られるようになっている。この方法の
本質的な観点は、この場合に行われる調整が、分離管の
出口端で固定された終端温度ＴＥに達するように作動す
る点に見られるのである。しかし、前述で引用されたド
イツ国公開公報は、例えばベンジンからガス油への移行
のような全く異なる分離投入物への移行を行うの際の方
法の実施に際して行うべき変化に対する示唆を与えてい
ないのである。
【０００７】投入物の欠乏及び／又は価格の上昇を来す
恐れのある常に増大するオレフィンに対する要求が存在
するから、数年来種々の炭化水素投入物の最良の活用を
可能になす方法を発展させることに努力がなされて来た
のである。
恐れのある常に増大するオレフィンに対する要求が存在
するから、数年来種々の炭化水素投入物の最良の活用を
可能になす方法を発展させることに努力がなされて来た
のである。
【０００８】しかし、炭化水素投入物の交換は殆どの場
合に方法の経過を変化させることを必要とした。更にそ
の他に蒸気の希釈を変化させることを必要としたのであ
る。このような変化は対流区域内に配置される熱交換器
を通る流過量の大なる変化を生じさせ、このことは駆動
技術的な問題を生じる恐れがあるのである。
合に方法の経過を変化させることを必要とした。更にそ
の他に蒸気の希釈を変化させることを必要としたのであ
る。このような変化は対流区域内に配置される熱交換器
を通る流過量の大なる変化を生じさせ、このことは駆動
技術的な問題を生じる恐れがあるのである。
【０００９】ドイツ国特許公報２８ ５４ ０６１によ
って燃焼によって加熱される分離炉の本質的区域内に於
ける熱分離の前に炭化水素を予熱する方法が公知である
が、この方法に於ては、炭化水素及びその他の流体が分
離炉の対流区域内に配置された熱交換器を通って煙道ガ
スによって加熱されるようになっている。種々の炭化水
素の投入物の分離の為の分離炉の設計は、炭化水素及び
その他の流体を一連の管束に分割された熱交換器を通し
て導き、その際に流過順序及び／又は個々の管束を流過
する流体が切換え装置によって分離投入物に関係して変
化され得るようになす可能性から得られるようになって
いる。このことは、熱交換器の管束が少なくとも一部分
切換え機構を設けられた導管によって互いに連結される
ことにより可能になされるのである。
って燃焼によって加熱される分離炉の本質的区域内に於
ける熱分離の前に炭化水素を予熱する方法が公知である
が、この方法に於ては、炭化水素及びその他の流体が分
離炉の対流区域内に配置された熱交換器を通って煙道ガ
スによって加熱されるようになっている。種々の炭化水
素の投入物の分離の為の分離炉の設計は、炭化水素及び
その他の流体を一連の管束に分割された熱交換器を通し
て導き、その際に流過順序及び／又は個々の管束を流過
する流体が切換え装置によって分離投入物に関係して変
化され得るようになす可能性から得られるようになって
いる。このことは、熱交換器の管束が少なくとも一部分
切換え機構を設けられた導管によって互いに連結される
ことにより可能になされるのである。
【００１０】最も少ないエネルギー消費量によって夫々
の場合の炭化水素投入物から出来るだけ良好な収量を得
られるようになす為に、分離炉、熱分解炉或いは分留炉
の対流区域及び放射区域の間のクロス・オーバー温度と
も称される遷移温度の調整が必要である。
の場合の炭化水素投入物から出来るだけ良好な収量を得
られるようになす為に、分離炉、熱分解炉或いは分留炉
の対流区域及び放射区域の間のクロス・オーバー温度と
も称される遷移温度の調整が必要である。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】従って、本発明は上述
の種類の方法を、種々の炭化水素投入物に於ける対流区
域及び放射区域の間の遷移温度が処理技術的に簡単な方
法で、処理の経過状態を更に改良された経済性で可能に
なすように適合させることを目的とする。
の種類の方法を、種々の炭化水素投入物に於ける対流区
域及び放射区域の間の遷移温度が処理技術的に簡単な方
法で、処理の経過状態を更に改良された経済性で可能に
なすように適合させることを目的とする。
【００１２】
【課題を解決する為の手段】上述の目的は、本発明によ
って、投入物流を対流区域内への導入の前に２つの部分
流に分割し、第１の部分流を先ず予熱し、引続いて処理
蒸気と混合させ、然る後に第２の、この時まで処理され
ていなかった部分流と混合させ、このようにして作られ
た全処理流を更に加熱及び／又は蒸発させた後で放射区
域内に導入することによって解決されるのである。
って、投入物流を対流区域内への導入の前に２つの部分
流に分割し、第１の部分流を先ず予熱し、引続いて処理
蒸気と混合させ、然る後に第２の、この時まで処理され
ていなかった部分流と混合させ、このようにして作られ
た全処理流を更に加熱及び／又は蒸発させた後で放射区
域内に導入することによって解決されるのである。
【００１３】本発明による方法の１つの構成は、処理蒸
気を第１の部分流と混合する前に過熱することにある。
この処理蒸気の過熱は一方では、分離炉の対流区域の、
高温の、分離炉の放射区域から来る煙道ガスとの向流の
熱交換にて、又他方では分離炉の外側で他の任意の種類
及び方法で行うことが出来る。第１の構成は就中液化炭
化水素投入物を利用するものである。何故ならばこの場
合最初に第１の部分流の部分的な蒸発が生じ、過熱され
た処理蒸気及び第１の部分流との混合によって炭化水素
に対する過熱された処理蒸気の熱の付与により始めて殆
ど完全な蒸発が行われるからである。
気を第１の部分流と混合する前に過熱することにある。
この処理蒸気の過熱は一方では、分離炉の対流区域の、
高温の、分離炉の放射区域から来る煙道ガスとの向流の
熱交換にて、又他方では分離炉の外側で他の任意の種類
及び方法で行うことが出来る。第１の構成は就中液化炭
化水素投入物を利用するものである。何故ならばこの場
合最初に第１の部分流の部分的な蒸発が生じ、過熱され
た処理蒸気及び第１の部分流との混合によって炭化水素
に対する過熱された処理蒸気の熱の付与により始めて殆
ど完全な蒸発が行われるからである。
【００１４】本発明による方法の更に他の構成は処理蒸
気及び第１の部分流を先ず混合し、このようにして作ら
れたガス混合物を引続いて熱交換器に導入し、こゝで、
熱交換器がガス混合物の過熱を生じるまで加熱されるよ
うになすことを企図するものである。
気及び第１の部分流を先ず混合し、このようにして作ら
れたガス混合物を引続いて熱交換器に導入し、こゝで、
熱交換器がガス混合物の過熱を生じるまで加熱されるよ
うになすことを企図するものである。
【００１５】本発明による方法の更に他の構成は、第１
の部分流の予熱を処理蒸気との混合の前に１段階又は多
段階にて行う可能性を与えるものである。
の部分流の予熱を処理蒸気との混合の前に１段階又は多
段階にて行う可能性を与えるものである。
【００１６】同様にして、本発明の更に他の構成に於て
は、両方の部分流を混合した後で形成される全処理流の
加熱が１つ又は多数の段階で行われることが出来るよう
になされるのである。
は、両方の部分流を混合した後で形成される全処理流の
加熱が１つ又は多数の段階で行われることが出来るよう
になされるのである。
【００１７】本発明による方法の更に他の構成は、第１
の部分流の予熱並びに両方の部分流の混合によって形成
された全処理流の更に他の加熱を、放射区域から来る高
温の煙道ガスとの間接的な熱交換によって行うことより
成っている。
の部分流の予熱並びに両方の部分流の混合によって形成
された全処理流の更に他の加熱を、放射区域から来る高
温の煙道ガスとの間接的な熱交換によって行うことより
成っている。
【００１８】本発明による方法は、エタン、プロパン、
ブタン、液化ガス、ナフサ、ケロシン、大気圧のガス
油、水素添加された大気圧のガス油及び水素添加された
真空のガス油のような種々の炭化水素投入物に応用出来
る。この点に関して注目されることは、上述のものと共
に殆ど総ての公知の炭化水素投入物が応用出来ることで
ある。
ブタン、液化ガス、ナフサ、ケロシン、大気圧のガス
油、水素添加された大気圧のガス油及び水素添加された
真空のガス油のような種々の炭化水素投入物に応用出来
る。この点に関して注目されることは、上述のものと共
に殆ど総ての公知の炭化水素投入物が応用出来ることで
ある。
【００１９】本発明による方法は極めて種々の炭化水素
投入物に対する分離処理の処理技術的に比較的安価な適
合を可能になすのである。これによって最も少ないエネ
ルギーの消費量、この場合特に放射区域内への燃焼装置
の駆動の為の加熱ガス及びこれによって得られる煙道ガ
スの量及び温度を意味するのであるが、このような少な
いエネルギー消費量にて炭化水素投入物の最良の、従っ
て最大の活用が達成出来るのである。このようにして前
述にて引用された技術水準に対比して構造的及び駆動技
術的な費用が著しく低減され得るのである。
投入物に対する分離処理の処理技術的に比較的安価な適
合を可能になすのである。これによって最も少ないエネ
ルギーの消費量、この場合特に放射区域内への燃焼装置
の駆動の為の加熱ガス及びこれによって得られる煙道ガ
スの量及び温度を意味するのであるが、このような少な
いエネルギー消費量にて炭化水素投入物の最良の、従っ
て最大の活用が達成出来るのである。このようにして前
述にて引用された技術水準に対比して構造的及び駆動技
術的な費用が著しく低減され得るのである。
【００２０】このようにして本発明による方法は次のよ
うな改良、即ち種々の炭化水素投入物の場合の活用を最
良にし、種々の炭化水素投入物からのオレフィン製造の
為に必要な加熱媒体並びに分離炉の対流区域の構造的な
簡単化に基づいて、設備費用及び駆動費用を減少出来る
のである。
うな改良、即ち種々の炭化水素投入物の場合の活用を最
良にし、種々の炭化水素投入物からのオレフィン製造の
為に必要な加熱媒体並びに分離炉の対流区域の構造的な
簡単化に基づいて、設備費用及び駆動費用を減少出来る
のである。
【００２１】更に対流区域及び放射区域の間の遷移温度
の正確な調整は最後に全処理ガス流の流過する熱交換器
内のコークスの堆積の減少を可能になすのである。ガス
導管のコークス化速度は実質的に分離されるガス混合物
の温度のみでなく又分留性能 最後の熱交換器内に於ける本来的な分離処理の開始が回
避されることを意味する。ガス導管の迅速なコークス化
は分離炉の作動期間を著しく短縮される恐れがあるので
ある。
の正確な調整は最後に全処理ガス流の流過する熱交換器
内のコークスの堆積の減少を可能になすのである。ガス
導管のコークス化速度は実質的に分離されるガス混合物
の温度のみでなく又分留性能 最後の熱交換器内に於ける本来的な分離処理の開始が回
避されることを意味する。ガス導管の迅速なコークス化
は分離炉の作動期間を著しく短縮される恐れがあるので
ある。
【００２２】遷移温度の調整は、夫々の利用される炭化
水素投入物に対して対流区域内に於て正に何等のコーク
ス化をも生じさせないように選ばれる温度に調整するの
を可能になす。対流区域内のコークス剥離作業による駆
動の中断を回避することは分離炉の経済性の改善に導
く。
水素投入物に対して対流区域内に於て正に何等のコーク
ス化をも生じさせないように選ばれる温度に調整するの
を可能になす。対流区域内のコークス剥離作業による駆
動の中断を回避することは分離炉の経済性の改善に導
く。
【００２３】
【実施例】本発明は以下に２つの概略的に添付図に示さ
れた実施例によって更に詳細に説明される。
れた実施例によって更に詳細に説明される。
【００２４】図１は本発明による方法の原理的な図示で
ある。この図は種々の炭化水素投入物の熱分解を行う為
の分離炉の対流区域を示している。
ある。この図は種々の炭化水素投入物の熱分解を行う為
の分離炉の対流区域を示している。
【００２５】導管１を通って炭化水素投入物の流れが対
流区域の前に導かれ、所望の比率で第１の部分流（導管
２）及び第２の部分流（導管３）に分割される。その後
で第１の部分流は導管２を通って熱交換器Ｂに導入さ
れ、分離炉の放射区域からの冷却される煙道ガス（破線
矢印によって示されている）と向流にて加熱され、導管
２ａを通って排出される。炭化水素投入物の希釈に必要
な処理蒸気が導管４を通って熱交換器Ｃに導入され、こ
の熱交換器の中で冷却される煙道ガスとの向流にて過熱
される。過熱された処理蒸気は引続いて導管４ａを通っ
て排出され、導管２ａからの加熱された第１の部分流と
混合され、導管２ｃを通り、第２の、それまで処理され
なかった部分流と共に導管３内を導かれる。このように
して形成された全処理流は引続いて導管５を通って熱交
換器Ｄに導入され、こゝで全処理流は冷却される煙道ガ
スによって更に加熱、或いは蒸発される。以下に更に説
明されるような中間に配置される熱交換器Ｅを迂回した
後で、全処理流は導管６を通って対流区域内の最後の熱
交換器Ｆに導入され、この熱交換器内で、冷却される高
温の煙道ガスによって対流区域及び放射区域の間の所望
の遷移温度に加熱されて、然る後に導管７を通って放射
区域に導かれるのである。
流区域の前に導かれ、所望の比率で第１の部分流（導管
２）及び第２の部分流（導管３）に分割される。その後
で第１の部分流は導管２を通って熱交換器Ｂに導入さ
れ、分離炉の放射区域からの冷却される煙道ガス（破線
矢印によって示されている）と向流にて加熱され、導管
２ａを通って排出される。炭化水素投入物の希釈に必要
な処理蒸気が導管４を通って熱交換器Ｃに導入され、こ
の熱交換器の中で冷却される煙道ガスとの向流にて過熱
される。過熱された処理蒸気は引続いて導管４ａを通っ
て排出され、導管２ａからの加熱された第１の部分流と
混合され、導管２ｃを通り、第２の、それまで処理され
なかった部分流と共に導管３内を導かれる。このように
して形成された全処理流は引続いて導管５を通って熱交
換器Ｄに導入され、こゝで全処理流は冷却される煙道ガ
スによって更に加熱、或いは蒸発される。以下に更に説
明されるような中間に配置される熱交換器Ｅを迂回した
後で、全処理流は導管６を通って対流区域内の最後の熱
交換器Ｆに導入され、この熱交換器内で、冷却される高
温の煙道ガスによって対流区域及び放射区域の間の所望
の遷移温度に加熱されて、然る後に導管７を通って放射
区域に導かれるのである。
【００２６】熱交換器Ａ内に於ては導管１０を通って導
入される供給水が加熱され、然る後に導管１１を通って
図示されない高圧蒸気シリンダー（Ｈｏｃｈｄｒｕｃｋ
−Ｄａｍｐｆｔｒｏｍｍｅｌ）に導かれる。この供給水
は分離ガスの急冷を行うため冷却剤として役立つが、そ
の為に供給水は急冷冷却器に導入されるようになってい
る。高温の分離ガスとの熱交換によって、蒸気が発生
し、この蒸気は急冷冷却器の上方部分に集められ、高圧
蒸気シリンダーの蒸気室に戻されるようになっている。
こゝから、蒸気は導管１２を通って熱交換器Ｅに堆し、
こゝで蒸気は高温の煙道ガスによって過熱される。過熱
された蒸気は導管１３を通って排出され、例えばエネル
ギー回収用のタービンの駆動に利用され得るようになさ
れるのである。
入される供給水が加熱され、然る後に導管１１を通って
図示されない高圧蒸気シリンダー（Ｈｏｃｈｄｒｕｃｋ
−Ｄａｍｐｆｔｒｏｍｍｅｌ）に導かれる。この供給水
は分離ガスの急冷を行うため冷却剤として役立つが、そ
の為に供給水は急冷冷却器に導入されるようになってい
る。高温の分離ガスとの熱交換によって、蒸気が発生
し、この蒸気は急冷冷却器の上方部分に集められ、高圧
蒸気シリンダーの蒸気室に戻されるようになっている。
こゝから、蒸気は導管１２を通って熱交換器Ｅに堆し、
こゝで蒸気は高温の煙道ガスによって過熱される。過熱
された蒸気は導管１３を通って排出され、例えばエネル
ギー回収用のタービンの駆動に利用され得るようになさ
れるのである。
【００２７】煙道ガスは放射区域から対流区域への遷移
部分にて１０００℃乃至１２００℃の温度を有し、上端
にある図示されない対流区域を約１３０℃の温度で出て
行って、場合により清浄化された後で煙突を通って排出
されるのである。
部分にて１０００℃乃至１２００℃の温度を有し、上端
にある図示されない対流区域を約１３０℃の温度で出て
行って、場合により清浄化された後で煙突を通って排出
されるのである。
【００２８】図２は本発明による方法の更に他の構成を
示している。図１にて既に説明されたように、炭化水素
投入物は所望の比率にて第１の部分流（導管２）及び第
２の部分流（導管３）に分割される。この第１の部分流
はこゝでも導管２を通って熱交換器Ｂに導かれて、冷却
される煙道ガスによって加熱され、導管２ａを通って排
出される。導管４を通って希釈に必要な処理蒸気が導入
されて、第１の、既に加熱されている部分流とこの導管
２ａ内で混合され、このようにして形成されたガス混合
物は導管２ｂを通って更に他の熱交換器Ｃに導入され、
この熱交換器内で、ガス混合物が処理蒸気成分の過熱状
態になるまで加熱されるのである。ガス混合物は引続い
て導管２ｃを通って排出されて、第２の、それまで処理
されなかった部分流と導管３内で混合される。このよう
にして形成された全処理流は図１の場合と同様に導管
５、６及び７を通り、又熱交換器Ｄ及びＦを通って放射
区域に導かれるのである。
示している。図１にて既に説明されたように、炭化水素
投入物は所望の比率にて第１の部分流（導管２）及び第
２の部分流（導管３）に分割される。この第１の部分流
はこゝでも導管２を通って熱交換器Ｂに導かれて、冷却
される煙道ガスによって加熱され、導管２ａを通って排
出される。導管４を通って希釈に必要な処理蒸気が導入
されて、第１の、既に加熱されている部分流とこの導管
２ａ内で混合され、このようにして形成されたガス混合
物は導管２ｂを通って更に他の熱交換器Ｃに導入され、
この熱交換器内で、ガス混合物が処理蒸気成分の過熱状
態になるまで加熱されるのである。ガス混合物は引続い
て導管２ｃを通って排出されて、第２の、それまで処理
されなかった部分流と導管３内で混合される。このよう
にして形成された全処理流は図１の場合と同様に導管
５、６及び７を通り、又熱交換器Ｄ及びＦを通って放射
区域に導かれるのである。
【００２９】点２１及び２２は夫々導管２及び導管３内
の両方の部分流に於ける流量制御の為の測定点を示して
いる。点２３乃至２８は６つの温度測定点を示してい
る。
の両方の部分流に於ける流量制御の為の測定点を示して
いる。点２３乃至２８は６つの温度測定点を示してい
る。
【００３０】表１は６つの異なるように選択された両方
の部分流の比率によって何れの範囲内で測定点２８の温
度に対応する遷移温度が変化するかを示している。炭化
水素投入物としてはエタンが選択されている。
の部分流の比率によって何れの範囲内で測定点２８の温
度に対応する遷移温度が変化するかを示している。炭化
水素投入物としてはエタンが選択されている。
【００３１】
【表１】
【００３２】本発明による方法の好都合な作動態様が以
下に３つの例によって説明される。炭化水素投入物とし
ては第１の例に於ては１００／０の部分流比率を有する
大気圧のガス油が選択され、例２及び３に於ては夫々３
０／７０及び６０／４０の部分流の比率を有するエタン
が選択されている。これらの３つの例の説明は図１によ
って行われる。
下に３つの例によって説明される。炭化水素投入物とし
ては第１の例に於ては１００／０の部分流比率を有する
大気圧のガス油が選択され、例２及び３に於ては夫々３
０／７０及び６０／４０の部分流の比率を有するエタン
が選択されている。これらの３つの例の説明は図１によ
って行われる。
【００３３】例１：導管１及び２を通って５．４バール
の圧力及び８２℃の温度を有する液状のガス油が熱交換
器Ｂに導入された。３５７℃に加熱された後でこの既に
半分だけ蒸気になされたガス油は５．４バールの圧力で
導管２ａを通って排出された。導管４を通って熱交換器
Ｃに５．６バールの圧力で１７９℃の温度の水蒸気が導
入された。過熱が行われた後で、この水蒸気は５．４バ
ールの圧力及び４４９℃の温度にて導管４ａを通って排
出され、導管２ａからのガス油と混合された。こり混合
は作られた混合物の完全な蒸発を生じさせて、導管２ｃ
及び５を通って熱交換器Ｄに５．０バールの圧力及び３
６１℃の温度を有する混合物が導入された。この更に加
熱された混合物は４．９バールの圧力及び４４９℃の温
度で熱交換器Ｄを出て行き、導管６を通って引続いて対
流区域の最後の熱交換器Ｆに導入された。対流区域及び
放射区域の間の遷移温度に対応する４．８バールの圧力
及び５４０℃の温度にてこの混合物は導管７を通って熱
交換器Ｆから引出され、放射区域あぅちに導入される。
更に、熱交換器Ａ内にて１１０℃から１４０℃に予熱さ
れた供給水て、熱交換器Ｅ内でこの高圧蒸気は６２９℃
から５２７℃に過熱された。高温の煙道ガスは対流区域
への入口にて１１２４℃の温度を有し、７つの熱交換器
Ａ乃至Ｆを流過した後で１２２℃の温度でこの対流区域
を排出された。
の圧力及び８２℃の温度を有する液状のガス油が熱交換
器Ｂに導入された。３５７℃に加熱された後でこの既に
半分だけ蒸気になされたガス油は５．４バールの圧力で
導管２ａを通って排出された。導管４を通って熱交換器
Ｃに５．６バールの圧力で１７９℃の温度の水蒸気が導
入された。過熱が行われた後で、この水蒸気は５．４バ
ールの圧力及び４４９℃の温度にて導管４ａを通って排
出され、導管２ａからのガス油と混合された。こり混合
は作られた混合物の完全な蒸発を生じさせて、導管２ｃ
及び５を通って熱交換器Ｄに５．０バールの圧力及び３
６１℃の温度を有する混合物が導入された。この更に加
熱された混合物は４．９バールの圧力及び４４９℃の温
度で熱交換器Ｄを出て行き、導管６を通って引続いて対
流区域の最後の熱交換器Ｆに導入された。対流区域及び
放射区域の間の遷移温度に対応する４．８バールの圧力
及び５４０℃の温度にてこの混合物は導管７を通って熱
交換器Ｆから引出され、放射区域あぅちに導入される。
更に、熱交換器Ａ内にて１１０℃から１４０℃に予熱さ
れた供給水て、熱交換器Ｅ内でこの高圧蒸気は６２９℃
から５２７℃に過熱された。高温の煙道ガスは対流区域
への入口にて１１２４℃の温度を有し、７つの熱交換器
Ａ乃至Ｆを流過した後で１２２℃の温度でこの対流区域
を排出された。
【００３４】例２：導管１を通って炭化水素投入物とし
て３．９バールの圧力及び６８℃の温度を有するガス状
のエタンが導入された。この投入物の３０％が導管２を
通って熱交換器Ｂに導入され、この熱交換器内で６４６
℃に加熱され、導管２ａを通って３．９バールの圧力で
排出された。導管４を通って熱交換器Ｃに３．９バール
の圧力及び１７５℃の温度を有する水蒸気が導入され、
６２９℃に過熱されて、一定の圧力で導管４ａを通って
排出され、導管２ａからの加熱されたエタンと混合され
た。このようにして形成されたガス混合物はそれまで処
理されなかった炭化水素投入物の残余の７０％と共に導
管２ｃを通って導かれ、このようにして形成された混合
物は３．５バールの圧力及び３４７℃の温度で導管５を
通って熱交換器Ｄに導入された。この熱交換器内で４９
６℃までの更に他の加熱が行われ、然る後にガス混合物
は３．４バールの圧力で導管６を通って熱交換器Ｆに導
入された。こゝで６４９℃の遷移温度まで加熱され、そ
の後で混合物は導管７を通って放射区域に達した。更
に、熱交換器Ａ内で供給水は１１０℃から３０９℃まで
予熱され、又蒸発されて、熱交換器Ｅ内で３３０℃から
５０４℃まで高圧蒸気に過熱された。高温の煙道ガスは
対流区域の入口で１１８２℃の温度を有し、つの熱交換
器Ａ乃至Ｆを流過した後で１８３℃の温度でこの対流区
域を出て行った。
て３．９バールの圧力及び６８℃の温度を有するガス状
のエタンが導入された。この投入物の３０％が導管２を
通って熱交換器Ｂに導入され、この熱交換器内で６４６
℃に加熱され、導管２ａを通って３．９バールの圧力で
排出された。導管４を通って熱交換器Ｃに３．９バール
の圧力及び１７５℃の温度を有する水蒸気が導入され、
６２９℃に過熱されて、一定の圧力で導管４ａを通って
排出され、導管２ａからの加熱されたエタンと混合され
た。このようにして形成されたガス混合物はそれまで処
理されなかった炭化水素投入物の残余の７０％と共に導
管２ｃを通って導かれ、このようにして形成された混合
物は３．５バールの圧力及び３４７℃の温度で導管５を
通って熱交換器Ｄに導入された。この熱交換器内で４９
６℃までの更に他の加熱が行われ、然る後にガス混合物
は３．４バールの圧力で導管６を通って熱交換器Ｆに導
入された。こゝで６４９℃の遷移温度まで加熱され、そ
の後で混合物は導管７を通って放射区域に達した。更
に、熱交換器Ａ内で供給水は１１０℃から３０９℃まで
予熱され、又蒸発されて、熱交換器Ｅ内で３３０℃から
５０４℃まで高圧蒸気に過熱された。高温の煙道ガスは
対流区域の入口で１１８２℃の温度を有し、つの熱交換
器Ａ乃至Ｆを流過した後で１８３℃の温度でこの対流区
域を出て行った。
【００３５】例３：導管１を通って炭化水素投入物とし
て４．０バールの圧力及び６８℃の温度を有するガス状
のエタンが導入された。投入物の６０％が導管２を通っ
て熱交換器Ｂに導入され、この熱交換器内で６４３℃に
加熱され、導管２ａを通って３．９バールの圧力で排出
された。導管４を通って熱交換器Ｃに３．９バールの圧
力及び１７５℃の温度を有する水蒸気が導入されて、６
３６℃に過熱され、一定の圧力で導管４ａを通って排出
され、導管２ａからの過熱されたエタンと混合された。
このようにして形成されたガス混合物は残余の４０％の
それまで処理されなかった炭化水素投入物と共に導管２
ｃを通って導かれ、このようにして形成された混合物は
３．５バールの圧力及び４８２℃の温度で導管５を通っ
て熱交換器Ｄに導入された。この熱交換器内で更に５８
１℃まで加熱が行われ、然る後にガス混合物は３．５バ
ールの圧力で導管６を通って熱交換器Ｆに導入された。
こゝで７０９℃の遷移温度まで加熱が行われて、その後
で混合物は導管７を通って放射区域に達した。更に、熱
交換器Ａ内で供給水は１１０℃から２５６℃まで予熱さ
れ、蒸発されて、熱交換器Ｅ内で３２９℃から５２７℃
の高圧蒸気に過熱された。高温の煙道ガスは対流区域へ
の入口で１１６６℃を有し、７つの熱交換器Ａ乃至Ｆを
流過した後で１６２℃の温度で対流区域を出て行った。
て４．０バールの圧力及び６８℃の温度を有するガス状
のエタンが導入された。投入物の６０％が導管２を通っ
て熱交換器Ｂに導入され、この熱交換器内で６４３℃に
加熱され、導管２ａを通って３．９バールの圧力で排出
された。導管４を通って熱交換器Ｃに３．９バールの圧
力及び１７５℃の温度を有する水蒸気が導入されて、６
３６℃に過熱され、一定の圧力で導管４ａを通って排出
され、導管２ａからの過熱されたエタンと混合された。
このようにして形成されたガス混合物は残余の４０％の
それまで処理されなかった炭化水素投入物と共に導管２
ｃを通って導かれ、このようにして形成された混合物は
３．５バールの圧力及び４８２℃の温度で導管５を通っ
て熱交換器Ｄに導入された。この熱交換器内で更に５８
１℃まで加熱が行われ、然る後にガス混合物は３．５バ
ールの圧力で導管６を通って熱交換器Ｆに導入された。
こゝで７０９℃の遷移温度まで加熱が行われて、その後
で混合物は導管７を通って放射区域に達した。更に、熱
交換器Ａ内で供給水は１１０℃から２５６℃まで予熱さ
れ、蒸発されて、熱交換器Ｅ内で３２９℃から５２７℃
の高圧蒸気に過熱された。高温の煙道ガスは対流区域へ
の入口で１１６６℃を有し、７つの熱交換器Ａ乃至Ｆを
流過した後で１６２℃の温度で対流区域を出て行った。
【００３５】
【発明の効果】本発明は上述のように構成されているか
ら、炭化水素投入物の最良の活用を可能になす為に、最
も少ないエネルギー消費量によって夫々の場合の炭化水
素投入物から出来るだけ良好な収量を得られるようにな
し得るように種々の炭化水素投入物の対流区域及び放射
区域の間の遷移温度を処理技術的に簡単に、処理の経過
状態を更に改良して経済性を向上させることが出来る。
ら、炭化水素投入物の最良の活用を可能になす為に、最
も少ないエネルギー消費量によって夫々の場合の炭化水
素投入物から出来るだけ良好な収量を得られるようにな
し得るように種々の炭化水素投入物の対流区域及び放射
区域の間の遷移温度を処理技術的に簡単に、処理の経過
状態を更に改良して経済性を向上させることが出来る。
【図１】処理蒸気が先ず過熱され、引続いて第１の部分
流と混合されるようになされている本発明による方法を
示す循環回路の説明図。
流と混合されるようになされている本発明による方法を
示す循環回路の説明図。
【図２】処理蒸気及び第１の部分流が先ず混合され、引
続いてこのようにして形成されたガス混合物の処理成分
が過熱状態になるまで加熱されるようになされている本
発明による方法を示す循環回路の説明図。
続いてこのようにして形成されたガス混合物の処理成分
が過熱状態になるまで加熱されるようになされている本
発明による方法を示す循環回路の説明図。
Ａ 熱交換器 Ｂ 熱交換器 Ｃ 熱交換器 Ｄ 熱交換器 Ｅ 熱交換器 Ｆ 熱交換器
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ヴォルフガンク シュヴァーブ ドイツ連邦共和国 デー 8190 ヴォルフ ラーツハウゼン アステルンヴーク 18ア ー
Claims (9)
- 【請求項１】 種々の炭化水素投入物からオレフィンを
製造する分離炉に於ける対流及び放射区域の間の遷移温
度の調整方法に於て、投入物の流れを前記対流区域内に
導入する前に２つの部分流に分割し、第１の部分流を先
ず予熱し、引続いて処理蒸気と混合し、然る後に第２
の、この時まで処理されなかつた部分流と混合し、この
ようにして形成された全処理流を更に加熱及び／又は蒸
発させた後で前記放射区域に導くことを特徴とする調整
方法。 - 【請求項２】 前記処理蒸気を過熱し、引続いて前記第
１の部分流と混合させることを特徴とする請求項１に記
載された方法。 - 【請求項３】 前記処理蒸気を前記対流区域の熱交換器
内で高温の、前記分離炉の放射区域から来る煙道ガスに
よって過熱させることを特徴とする請求項２に記載され
た方法。 - 【請求項４】 前記分離炉の外側で既に過熱された処理
蒸気を導入することを特徴とする請求項２に記載された
方法。 - 【請求項５】 前記第１の部分流及び前記処理蒸気を先
ず混合し、引続いてこのようにして形成されたガス混合
物を過熱状態になるまで加熱することを特徴とする請求
項１に記載された方法。 - 【請求項６】 前記第１の部分流の予熱を前記処理蒸気
と混合する前に１段階又は多段階で行い得るようにした
ことを特徴とする請求項１乃至請求項５の何れか１項に
記載された方法。 - 【請求項７】 両方の前記部分流を混合した後で形成さ
れた全処理流の更に他の加熱を１段階又は多段階で行い
得るようにしたことを特徴とする請求項１乃至請求項６
の何れか１項に記載された方法。 - 【請求項８】 前記第１の部分流の予熱並びに前記両方
の部分流を混合した後に形成された全処理流の更に他の
加熱を前記放射区域から来る高温の煙道ガスとの間接的
な熱交換によって行うことを特徴とする請求項１乃至請
求項７の何れか１項に記載された方法。 - 【請求項９】 炭化水素投入物としてエタン、ブタン、
液化ガス、ナフサ、ケロシン、大気圧ガス油、水素添加
された大気圧ガス油及び水素添加された真空ガス油を利
用し得るようになされていることを特徴とする請求項１
乃至請求項８の何れか１項に記載された方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE4105095A DE4105095A1 (de) | 1991-02-19 | 1991-02-19 | Verfahren zur prozesssteuerung in spaltoefen zur olefinherstellung |
| DE4105095.9 | 1991-02-19 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06116568A true JPH06116568A (ja) | 1994-04-26 |
Family
ID=6425372
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4079426A Pending JPH06116568A (ja) | 1991-02-19 | 1992-02-18 | オレフィン製造の為の分離炉に於ける処理制御方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0499897B1 (ja) |
| JP (1) | JPH06116568A (ja) |
| AT (1) | ATE98668T1 (ja) |
| DE (2) | DE4105095A1 (ja) |
| MX (1) | MX9200527A (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007530729A (ja) * | 2004-03-22 | 2007-11-01 | エクソンモービル・ケミカル・パテンツ・インク | 重質炭化水素原料の水蒸気分解方法 |
| US11434586B2 (en) | 2010-07-02 | 2022-09-06 | The Procter & Gamble Company | Filaments comprising an active agent nonwoven webs and methods for making same |
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| US11925698B2 (en) | 2020-07-31 | 2024-03-12 | The Procter & Gamble Company | Water-soluble fibrous pouch containing prills for hair care |
| US11944696B2 (en) | 2010-07-02 | 2024-04-02 | The Procter & Gamble Company | Detergent product and method for making same |
| US11944693B2 (en) | 2010-07-02 | 2024-04-02 | The Procter & Gamble Company | Method for delivering an active agent |
| US12403083B2 (en) | 2021-08-30 | 2025-09-02 | The Procter & Gamble Company | Dissolvable solid structure comprising first and second polymeric structurants |
| US12416103B2 (en) | 2010-07-02 | 2025-09-16 | The Procter & Gamble Company | Dissolvable fibrous web structure article comprising active agents |
| US12527727B2 (en) | 2017-01-27 | 2026-01-20 | The Procter & Gamble Company | Compositions in the form of dissolvable solid structures |
| US12540238B2 (en) | 2022-03-10 | 2026-02-03 | The Procter & Gamble Company | Dissolvable solid structure having first and second layers |
| US12576013B2 (en) | 2021-12-17 | 2026-03-17 | The Procter & Gamble Company | Dissolvable solid fibrous shampoo articles containing salts |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT398428B (de) * | 1993-01-27 | 1994-12-27 | Oemv Ag | Vorrichtung zum thermischen spalten eines gemisches mit flüssigen und gasförmigen kohlenwasserstoffen |
| DE102012008038A1 (de) * | 2012-04-17 | 2013-10-17 | Linde Ag | Konvektionszone eines Spaltofens |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1568966A1 (de) * | 1966-10-12 | 1970-07-16 | Linde Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Prozesssteuerung in Spaltoefen fuer die thermische Spaltung von Kohlenwasserstoffen |
| DE2854061C2 (de) * | 1978-12-14 | 1987-04-02 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Verfahren zum Vorwärmen von Kohlenwasserstoffen vor deren thermischer Spaltung sowie Spaltofen zur Durchführung des Verfahrens |
| US4479869A (en) * | 1983-12-14 | 1984-10-30 | The M. W. Kellogg Company | Flexible feed pyrolysis process |
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1991
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