JPH0611883B2 - 溶融還元炉 - Google Patents
溶融還元炉Info
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- JPH0611883B2 JPH0611883B2 JP30518388A JP30518388A JPH0611883B2 JP H0611883 B2 JPH0611883 B2 JP H0611883B2 JP 30518388 A JP30518388 A JP 30518388A JP 30518388 A JP30518388 A JP 30518388A JP H0611883 B2 JPH0611883 B2 JP H0611883B2
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- Japan
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- slag
- smelting reduction
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 回転炉を用いて鉄鉱石を溶融還元して銑鉄を製造する溶
融還元炉に関するものである。
融還元炉に関するものである。
［従来の技術］ 近年、鉄鉱石を例えば転炉型の回転炉によって溶融還元
する技術が開発されている。
する技術が開発されている。
その製造プロセスとしては例えば予め種湯を装入し、炉
内に鉄鉱石を還元剤であるコークス、無煙炭、造滓剤で
ある石炭等と共に装入し、酸素を吹き込んで還元を行う
ものが一般的に知られている。
内に鉄鉱石を還元剤であるコークス、無煙炭、造滓剤で
ある石炭等と共に装入し、酸素を吹き込んで還元を行う
ものが一般的に知られている。
このプロセスは既に周知の通り上底吹きによる転炉製鋼
法がベースとなっており、溶融還元炉の内張り耐火物と
しては従来の転炉で使用実績の良好なMg0-C、Mg0-CaO-
C、MgO-MgCO3、CaCO3-C等のカーボンボンドの黒鉛含有
塩基性耐火物が多く使用されている。これらの耐火物
は、比較的広い範囲の塩基度（CaO/SiO2）のスラグに対
する耐食性に優れ、スラグ中に、MgOを富化することに
よって、さらに溶損量を小さくすることができる。又、
耐熱衝撃性に優れ、転炉では高耐用性を示している。し
かし、溶融還元炉用の耐火物としては適性充分なものと
は言いがたい。
法がベースとなっており、溶融還元炉の内張り耐火物と
しては従来の転炉で使用実績の良好なMg0-C、Mg0-CaO-
C、MgO-MgCO3、CaCO3-C等のカーボンボンドの黒鉛含有
塩基性耐火物が多く使用されている。これらの耐火物
は、比較的広い範囲の塩基度（CaO/SiO2）のスラグに対
する耐食性に優れ、スラグ中に、MgOを富化することに
よって、さらに溶損量を小さくすることができる。又、
耐熱衝撃性に優れ、転炉では高耐用性を示している。し
かし、溶融還元炉用の耐火物としては適性充分なものと
は言いがたい。
［発明が解決しようとする課題］ 前述した通り、カーボンボンドの黒鉛含有塩基性耐火物
は、比較的塩基度が高くMgO富化操業が可能な転炉にお
いては格段に優れた特性を発揮するものの溶融還元炉で
は次の問題がある。
は、比較的塩基度が高くMgO富化操業が可能な転炉にお
いては格段に優れた特性を発揮するものの溶融還元炉で
は次の問題がある。
鉄鉱石の還元について詳述すると鉄鉱石は、種湯面上に
おいてコークス、無煙炭、造滓剤と混合層を形成し、上
吹き酸素によるコークス、無煙炭の燃焼熱によって予熱
溶融し、この溶融鉄鉱石は、さらに混合層中のコークス
によってFe2O3+3C2[Fe]+3COの反応によって還元す
る。発生COは、上吹き酸素との反応によって、2CO+O2
2CO2の発熱反応が炉口炉で起こる。従って、スラグ浴面
上部では、高温且つ酸化雰囲気となる。
おいてコークス、無煙炭、造滓剤と混合層を形成し、上
吹き酸素によるコークス、無煙炭の燃焼熱によって予熱
溶融し、この溶融鉄鉱石は、さらに混合層中のコークス
によってFe2O3+3C2[Fe]+3COの反応によって還元す
る。発生COは、上吹き酸素との反応によって、2CO+O2
2CO2の発熱反応が炉口炉で起こる。従って、スラグ浴面
上部では、高温且つ酸化雰囲気となる。
スラグ浴のスラグ組成は還元速度を高める為に、スラグ
塩基度(CaO/SiO2)1.0〜1.3に調整され、Al2O3、MgO濃度
は鉄鉱石、炭材の品種により若干異なるが、それぞれ２
０％、５％前後である。
塩基度(CaO/SiO2)1.0〜1.3に調整され、Al2O3、MgO濃度
は鉄鉱石、炭材の品種により若干異なるが、それぞれ２
０％、５％前後である。
この条件下で、従来のMgO-C等のカーボンボンドの黒鉛
含有塩基性耐火物を内張りした場合、スラグ浴及びスラ
グ浴面下部の内張り煉瓦は、低塩基度の高Al2O3低MgOス
ラグに接触する。
含有塩基性耐火物を内張りした場合、スラグ浴及びスラ
グ浴面下部の内張り煉瓦は、低塩基度の高Al2O3低MgOス
ラグに接触する。
一般に、MgOを主成分とする塩基性煉瓦は低塩基度スラ
グに対して、モンティセライト(CaO・MgO・SiO2)等の低融
点鉱物を生成し、浸食される。
グに対して、モンティセライト(CaO・MgO・SiO2)等の低融
点鉱物を生成し、浸食される。
なお、煉瓦中のMgOのスラグ中への溶解量はCaO−SiO2−
Al2O3−MgOの４成分のMgO飽和溶解濃度に支配される。
すなわち、塩基度(CaO/SiO2)を一定とした場合Al2O3濃
度の増加と共に、MgO溶解濃度は増加し煉瓦中MgOの溶出
を増加させる。スラグ中へのMgO溶出濃度を低減させる
為には、ドロマイト等のMgO源をスラグ中へ富化するこ
とによって溶出量を抑制させる方法もあるが、スラグを
水砕して利用する場合にはMgO量の増加は好ましくない
（MgOの水和反応は、CaOの水和反応に比し、極めて反応
速度が小さく、施工後数年してコンクリート構造物が破
壊する可能性が高く、MgOが厳しく制約されている。従
って、高MgOのスラグ発生は、資源活用上問題とな
る。） 現行の製銑法である高炉法では、生成するスラグは、主
として路盤材とセメント原料として有効に利用されてい
る。
Al2O3−MgOの４成分のMgO飽和溶解濃度に支配される。
すなわち、塩基度(CaO/SiO2)を一定とした場合Al2O3濃
度の増加と共に、MgO溶解濃度は増加し煉瓦中MgOの溶出
を増加させる。スラグ中へのMgO溶出濃度を低減させる
為には、ドロマイト等のMgO源をスラグ中へ富化するこ
とによって溶出量を抑制させる方法もあるが、スラグを
水砕して利用する場合にはMgO量の増加は好ましくない
（MgOの水和反応は、CaOの水和反応に比し、極めて反応
速度が小さく、施工後数年してコンクリート構造物が破
壊する可能性が高く、MgOが厳しく制約されている。従
って、高MgOのスラグ発生は、資源活用上問題とな
る。） 現行の製銑法である高炉法では、生成するスラグは、主
として路盤材とセメント原料として有効に利用されてい
る。
溶融還元法は製銑法として高炉代替を目指すものであ
り、生成するスラグが多量のMgO分を含有していると次
の２つの問題を生ずる。
り、生成するスラグが多量のMgO分を含有していると次
の２つの問題を生ずる。
（イ）MgO飽和量近くまで含有していると、消化の傾向
を有するため路盤材としては好ましくない。
を有するため路盤材としては好ましくない。
（ロ）MgOを７％以上含有していると、セメント用原料
としては不適になる。従って、生成スラグを現行高炉法
のルートの中で有効利用するためには、スラグのMgO含
有量を高めることはできない。従って、このような理由
でスラグ中へのMgOの富化操業が不可能な状況下では、
従来の転炉で高耐用を示しているMgO７６％、Ｃ１７％
のMgO-C煉瓦を内張りした場合においては煉瓦中のMgOの
溶出が浸食を律速する。
としては不適になる。従って、生成スラグを現行高炉法
のルートの中で有効利用するためには、スラグのMgO含
有量を高めることはできない。従って、このような理由
でスラグ中へのMgOの富化操業が不可能な状況下では、
従来の転炉で高耐用を示しているMgO７６％、Ｃ１７％
のMgO-C煉瓦を内張りした場合においては煉瓦中のMgOの
溶出が浸食を律速する。
高炉操業下では、当該部位の溶損速度は0.04mm／吹酸時
間(min)であり溶損量は１ヒート4.8mmと大きく、内張り
層厚を600mmとした場合、120ヒートで炉止めとなり溶損
速度は従来転炉の場合の0.01mm／吹酸時間(min)に比し
約４倍大きい値となる。
間(min)であり溶損量は１ヒート4.8mmと大きく、内張り
層厚を600mmとした場合、120ヒートで炉止めとなり溶損
速度は従来転炉の場合の0.01mm／吹酸時間(min)に比し
約４倍大きい値となる。
一方、スラグ浴面上部では前記した還元生成ガスである
CO2及び上部吹込みO2ガスにより高温酸化雰囲気とな
り、MgO-C煉瓦の稼動面では黒鉛の優先的酸化が著しく
強度低下を生じ、溶損速度は0.2mm／吹酸時間(min)と大
きくなる。この対策としてAl、Si等の金属を添加し、こ
れらを優先酸化させることにより、耐酸化性の向上が試
みられたが抜本的な改善に至らなかった。
CO2及び上部吹込みO2ガスにより高温酸化雰囲気とな
り、MgO-C煉瓦の稼動面では黒鉛の優先的酸化が著しく
強度低下を生じ、溶損速度は0.2mm／吹酸時間(min)と大
きくなる。この対策としてAl、Si等の金属を添加し、こ
れらを優先酸化させることにより、耐酸化性の向上が試
みられたが抜本的な改善に至らなかった。
本発明は、鉄鉱石の溶融還元に適性の高いライニング構
造を有する溶融還元炉を提供するためになされたもので
ある。
造を有する溶融還元炉を提供するためになされたもので
ある。
［課題を解決するための手段］ 本発明は、炉内へ鉄鉱石を還元剤および造滓剤と共に、
提供しこの炉内に酸素を吹き込むことによって鉄鉱石を
溶融還元し、銑鉄を製造する溶融還元炉において操業状
態でスラグ浴面下に位置する炉壁、炉低部の内張りをカ
ーボンボンドの黒鉛含有中性煉瓦で構成し、操業状態で
スラグ浴面より上部に位置する側壁部の内張りを融点の
高いセラミックボンドの塩基性煉瓦で構成したことを特
徴とする溶融還元炉である。
提供しこの炉内に酸素を吹き込むことによって鉄鉱石を
溶融還元し、銑鉄を製造する溶融還元炉において操業状
態でスラグ浴面下に位置する炉壁、炉低部の内張りをカ
ーボンボンドの黒鉛含有中性煉瓦で構成し、操業状態で
スラグ浴面より上部に位置する側壁部の内張りを融点の
高いセラミックボンドの塩基性煉瓦で構成したことを特
徴とする溶融還元炉である。
本発明者らは、先ずスラグ浴面より上部の高温酸化雰囲
気用耐火物について炉内条件の解明実験等を行い、その
結果従来のカーボンボンド黒鉛含有塩基性耐火物より、
セラミックボンドの酸化物系耐火物が高耐用を示すこと
を確認した。具体的にはAl2O3-SiO2系耐火物では当該部
位の高温下で軟化するため酸化に対しては、安定である
が耐食性は低い。
気用耐火物について炉内条件の解明実験等を行い、その
結果従来のカーボンボンド黒鉛含有塩基性耐火物より、
セラミックボンドの酸化物系耐火物が高耐用を示すこと
を確認した。具体的にはAl2O3-SiO2系耐火物では当該部
位の高温下で軟化するため酸化に対しては、安定である
が耐食性は低い。
MgO-Cr2O3、MgO-MgO・Al2O3等のダイレクトボンドのセラ
ミックボンドを形成する塩基性耐火物が高耐用を示し
た。固定型の溶融還元炉においてはスラグ浴面より上部
は、溶融スラグや溶融金属に常時浸されることはなく、
スプラッシュ等が煉瓦表面に付着するのみで煉瓦内の気
孔を通って、スラグあるいは溶融金属が浸透することは
ないので、稼動面側に緻密な変質層を形成することはな
く、セラミックボンド塩基性耐火物の欠点である構造ス
ポールの発生は殆どない。
ミックボンドを形成する塩基性耐火物が高耐用を示し
た。固定型の溶融還元炉においてはスラグ浴面より上部
は、溶融スラグや溶融金属に常時浸されることはなく、
スプラッシュ等が煉瓦表面に付着するのみで煉瓦内の気
孔を通って、スラグあるいは溶融金属が浸透することは
ないので、稼動面側に緻密な変質層を形成することはな
く、セラミックボンド塩基性耐火物の欠点である構造ス
ポールの発生は殆どない。
一方、熱衝撃による損傷に対しては、操業−操業間の温
度変動を極力小さくする為に保熱を強化することによっ
て対処可能であり、カーボンボンドの黒鉛含有塩基性煉
瓦で発生したような黒鉛の酸化による組織劣化はなく、
スラグ浴面上部で高耐用を示す。
度変動を極力小さくする為に保熱を強化することによっ
て対処可能であり、カーボンボンドの黒鉛含有塩基性煉
瓦で発生したような黒鉛の酸化による組織劣化はなく、
スラグ浴面上部で高耐用を示す。
又、スラグ浴下部の低塩基度、高Al2O3低MgOスラグに浸
される部位の耐火物については当該スラグに対してMgO
よりも拡散速度の小さいAl2O3骨材をベースとし、スラ
グ浸潤を防止し、耐熱衝撃性が向上する黒鉛を含有さ
せ、さらに、Al、Siの単独あるいは２種を含有させ、黒
鉛の酸化防止を図ったカーボンボンドの黒鉛含有中性煉
瓦を適用すれば骨材の溶出が大幅に緩和され高耐用を示
すことを確認した。なお、Al2O3よりも融点は低いが、
当該部位の溶度はせいぜい1500℃程度であるため、骨材
の軟化による悪影響はない。
される部位の耐火物については当該スラグに対してMgO
よりも拡散速度の小さいAl2O3骨材をベースとし、スラ
グ浸潤を防止し、耐熱衝撃性が向上する黒鉛を含有さ
せ、さらに、Al、Siの単独あるいは２種を含有させ、黒
鉛の酸化防止を図ったカーボンボンドの黒鉛含有中性煉
瓦を適用すれば骨材の溶出が大幅に緩和され高耐用を示
すことを確認した。なお、Al2O3よりも融点は低いが、
当該部位の溶度はせいぜい1500℃程度であるため、骨材
の軟化による悪影響はない。
それ故、本発明の溶融還元炉においては、スラグ浴面よ
り下部の内張りを構成する煉瓦とスラグ浴面より、上部
の内張りを構成する煉瓦を異なる性質の煉瓦としてそれ
ぞれの煉瓦適性を充分にいかしたものである。
り下部の内張りを構成する煉瓦とスラグ浴面より、上部
の内張りを構成する煉瓦を異なる性質の煉瓦としてそれ
ぞれの煉瓦適性を充分にいかしたものである。
このカーボンボンドの黒鉛含有の中性耐火物としては、
Al2O3-C系、Al2O3-SiC-C系が好適であり、Al2O3-C系の
場合は重量％でAl2O3７５〜９０％、Ｃ７〜２２％含有
し、さらにAl、Si等を黒鉛の酸化抑制剤として１〜５％
含有させた場合耐スラグ性、耐酸化性、耐熱衝撃性、確
保の上で好適であり又、Al2O3-SiC-C系の場合は、重量
％でAl2O3７５〜９０％、Ｃ５〜２０％、SiC５〜１５％
を含有し、さらにAl、Si、等金属を黒鉛酸化抑制剤とし
て１〜５％含有させたものが耐スラグ性、耐酸化性、耐
熱衝撃性確保の上で好適である。
Al2O3-C系、Al2O3-SiC-C系が好適であり、Al2O3-C系の
場合は重量％でAl2O3７５〜９０％、Ｃ７〜２２％含有
し、さらにAl、Si等を黒鉛の酸化抑制剤として１〜５％
含有させた場合耐スラグ性、耐酸化性、耐熱衝撃性、確
保の上で好適であり又、Al2O3-SiC-C系の場合は、重量
％でAl2O3７５〜９０％、Ｃ５〜２０％、SiC５〜１５％
を含有し、さらにAl、Si、等金属を黒鉛酸化抑制剤とし
て１〜５％含有させたものが耐スラグ性、耐酸化性、耐
熱衝撃性確保の上で好適である。
なお、この場合のSiCは、操業状態下においてガラス化
して、煉瓦表面を被覆して、特に黒鉛の酸化を抑制し、
耐スポール性を向上する作用をする。
して、煉瓦表面を被覆して、特に黒鉛の酸化を抑制し、
耐スポール性を向上する作用をする。
又、Al2O3、SiC、Ｃ等は特にスラグとの反応を抑制する
上で純度９６％以上のものを用いることが好ましい。
又、Al源として、経済性の面からMg-Al、Cal-Al等Al合
金を用いる場合は、Hg、Caが２％程度含有するが、Mg、
Caはマイナスの要素が多いので、極力２％以下にするこ
とが好ましい。
上で純度９６％以上のものを用いることが好ましい。
又、Al源として、経済性の面からMg-Al、Cal-Al等Al合
金を用いる場合は、Hg、Caが２％程度含有するが、Mg、
Caはマイナスの要素が多いので、極力２％以下にするこ
とが好ましい。
［実施例］ 以下に本発明の実施例を第１図に基づいて説明する。
この実施例における溶融還元炉は、170ton/chの炉容を
有する転炉型溶融還元炉である。
有する転炉型溶融還元炉である。
第１図においてＡは溶融還元炉で、炉内は溶融金属浴Ｍ
と、鉄鉱石、コークス、スラグ、混合浴域Ｓ、さらに上
部の雰囲気域Ｂに大別される。
と、鉄鉱石、コークス、スラグ、混合浴域Ｓ、さらに上
部の雰囲気域Ｂに大別される。
この上部の雰囲気域Ｂの炉壁部にセラミックボンド塩基
性煉瓦であるMgO-Cr2O3のダイレクトボンド煉瓦１を内
張りし、その他にはAl2O3-SiC-Cのカーボンボンド黒鉛
含有中性煉瓦２を内張りした。なお、図中Ｌは上吹ラン
スＮは下吹ノズルである。
性煉瓦であるMgO-Cr2O3のダイレクトボンド煉瓦１を内
張りし、その他にはAl2O3-SiC-Cのカーボンボンド黒鉛
含有中性煉瓦２を内張りした。なお、図中Ｌは上吹ラン
スＮは下吹ノズルである。
ここで、用いたそれぞれの煉瓦の組成物特性を実験室的
にテストした結果を従来のMgO-C系のものと併せて表−
１に示す。
にテストした結果を従来のMgO-C系のものと併せて表−
１に示す。
特徴的なことは塩基度1.0、Al2O3２０％、MgO５％の溶
融還元相当スラグに対する浸食性は、Al2O3−C＝Al2O3
−SiC-C＞MgO＝Cr2O3ダイレクトボンド＞MgO-Cの順であ
り、Al2O3系の場合当該スラグ中への溶出速度が小さ
く、高温酸化雰囲気下では黒鉛含有煉瓦の酸化損耗が著
しいことである。
融還元相当スラグに対する浸食性は、Al2O3−C＝Al2O3
−SiC-C＞MgO＝Cr2O3ダイレクトボンド＞MgO-Cの順であ
り、Al2O3系の場合当該スラグ中への溶出速度が小さ
く、高温酸化雰囲気下では黒鉛含有煉瓦の酸化損耗が著
しいことである。
前述した炉容170ton/chの転炉型の溶融還元炉で約２時
間要して１チャージの溶融還元反応が完了した時の溶損
速度を従来のライニング構造と比較して表−２に示す。
従来に比較し、スラグ浴面より上部の炉壁溶損速度は1/
16に又、スラグ浴面より下部は1/2.4に低減出来、大幅
なライニング寿命の向上により炉材原単位の大幅な低減
と共に、生産性を向上し、製造コストの大巾低減ができ
る。
間要して１チャージの溶融還元反応が完了した時の溶損
速度を従来のライニング構造と比較して表−２に示す。
従来に比較し、スラグ浴面より上部の炉壁溶損速度は1/
16に又、スラグ浴面より下部は1/2.4に低減出来、大幅
なライニング寿命の向上により炉材原単位の大幅な低減
と共に、生産性を向上し、製造コストの大巾低減ができ
る。
Al2O3-C煉瓦の実施例については詳述しなかったが、表
−１におけるAl2O3-SiC-Cと同等の溶損速度が得られ
る。なお、Al2O3-C、Al2O3-SiC-Cに添加する。Al、Si等
金属は煉瓦中のＣと例えばAlの場合、Al4C3を生成し、
黒鉛の酸化抑制と共に、黒鉛マトリックス部の強度発現
に有効となる。
−１におけるAl2O3-SiC-Cと同等の溶損速度が得られ
る。なお、Al2O3-C、Al2O3-SiC-Cに添加する。Al、Si等
金属は煉瓦中のＣと例えばAlの場合、Al4C3を生成し、
黒鉛の酸化抑制と共に、黒鉛マトリックス部の強度発現
に有効となる。
なお本発明では操業〜操業間の炉口部からの放熱による
内張り煉瓦の急冷に伴うスポールを防止するために従来
のMgO-C系煉瓦で内張りした場合より保熱を強化して操
業した。
内張り煉瓦の急冷に伴うスポールを防止するために従来
のMgO-C系煉瓦で内張りした場合より保熱を強化して操
業した。
［発明の効果］ 本発明の溶融還元炉においては内張りライニング構造を
スラグ浴面より上部の高温酸化雰囲気部にセラミックボ
ンド塩基性耐火物を内張りし、それ以外の部分にカーボ
ンボンドの黒鉛含有中性煉瓦を内張りすることによっ
て、炉全体の内張りの損速度が均一となり、大幅な炉寿
命延長炉材コストの低減が図れる。
スラグ浴面より上部の高温酸化雰囲気部にセラミックボ
ンド塩基性耐火物を内張りし、それ以外の部分にカーボ
ンボンドの黒鉛含有中性煉瓦を内張りすることによっ
て、炉全体の内張りの損速度が均一となり、大幅な炉寿
命延長炉材コストの低減が図れる。
第１図は、本発明の溶融還元炉の一実施例を示す縦断面
説明図である。 １…セラミックボンド塩基性煉瓦、 ２…カーボンボンド黒鉛含有中性煉瓦、 Ｂ…雰囲気域、Ｌ…上吹ランス、 Ｍ…溶融金属浴、Ｎ…底吹ノズル、 Ｓ…鉄鉱石、コークス、無煙炭、スラグ管のスラグ浴。
説明図である。 １…セラミックボンド塩基性煉瓦、 ２…カーボンボンド黒鉛含有中性煉瓦、 Ｂ…雰囲気域、Ｌ…上吹ランス、 Ｍ…溶融金属浴、Ｎ…底吹ノズル、 Ｓ…鉄鉱石、コークス、無煙炭、スラグ管のスラグ浴。
フロントページの続き (72)発明者 中尾 淳 福岡県北九州市八幡東区枝光１―１―１ 新日本製鐵株式會社設備技術本部内 (72)発明者 片山 裕之 福岡県北九州市八幡東区枝光１―１―１ 新日本製鐵株式會社第３技術研究所内 (72)発明者 阪本 克彦 大阪府堺市築港八幡町１番地 新日本製鐵 株式會社堺製鐵所内
Claims (3)
- 【請求項１】炉内へ鉄鉱石を還元剤および造滓剤と共に
供給し、この炉内に酸素を吹き込むことによって鉄鉱石
を溶融還元して銑鉄を製造する溶融還元炉において、操
業状態でスラグ溶面下に位置する炉壁部内張りをカーボ
ンボンドの黒鉛含有中性煉瓦で構成し、操業状態でスラ
グ浴面より上部に位置する炉壁内張りをセラミックボン
ドの塩基性煉瓦で構成したことを特徴とする溶融還元炉 - 【請求項２】操業状態でスラグ浴面下に位置する炉壁部
内張りを重量％でAl2O3が７５〜９５％、Ｃ＝７〜２２
％範囲内の化学成分を含有し、さらにAl、Si１種又は２
種を１〜５％含有しているカーボンボンドの黒鉛含有中
性煉瓦で形成したことを特徴とする請求項１記載の溶融
還元炉 - 【請求項３】操業状態下でスラグ浴面下に位置する炉壁
部内張りを重量％でAl2O3が７５〜９０％、Ｃ＝７〜２
２％、SiCが５〜１５％範囲内の化学成分を有し、さら
に、Al、Siの１種又は２種を１〜５％含有しているカー
ボンボンドの黒鉛含有中性煉瓦で形成したことを特徴と
する請求項１記載の溶融還元炉
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30518388A JPH0611883B2 (ja) | 1988-12-02 | 1988-12-02 | 溶融還元炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30518388A JPH0611883B2 (ja) | 1988-12-02 | 1988-12-02 | 溶融還元炉 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02153011A JPH02153011A (ja) | 1990-06-12 |
| JPH0611883B2 true JPH0611883B2 (ja) | 1994-02-16 |
Family
ID=17942055
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30518388A Expired - Fee Related JPH0611883B2 (ja) | 1988-12-02 | 1988-12-02 | 溶融還元炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0611883B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4418734A1 (de) * | 1994-05-28 | 1995-11-30 | Abb Gadelius K K | Schmelzofen für Reststoffe aus Müllverbrennungsanlagen |
-
1988
- 1988-12-02 JP JP30518388A patent/JPH0611883B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02153011A (ja) | 1990-06-12 |
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