JPH06120044A - 低騒音変圧器鉄心 - Google Patents
低騒音変圧器鉄心Info
- Publication number
- JPH06120044A JPH06120044A JP3085571A JP8557191A JPH06120044A JP H06120044 A JPH06120044 A JP H06120044A JP 3085571 A JP3085571 A JP 3085571A JP 8557191 A JP8557191 A JP 8557191A JP H06120044 A JPH06120044 A JP H06120044A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- magnetic
- core
- iron core
- flux density
- permeability
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F3/00—Cores, Yokes, or armatures
- H01F3/10—Composite arrangements of magnetic circuits
- H01F2003/106—Magnetic circuits using combinations of different magnetic materials
Landscapes
- Regulation Of General Use Transformers (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、変圧器の騒音を低減する手法を提
供する。 【構成】 変圧器鉄心の内周部の材料の透磁率が外周部
の材料の透磁率よりも低くなるようにすることで、鉄心
内の磁束密度の分布が均一化される。これにより、鉄心
の磁歪値が低下し、騒音値を低減することができる。
供する。 【構成】 変圧器鉄心の内周部の材料の透磁率が外周部
の材料の透磁率よりも低くなるようにすることで、鉄心
内の磁束密度の分布が均一化される。これにより、鉄心
の磁歪値が低下し、騒音値を低減することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は変圧器鉄心の改良に関
し、さらに詳しくはその騒音値を低減する手法に関する
ものである。
し、さらに詳しくはその騒音値を低減する手法に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】一般の変圧器の鉄心５は、図３に示すよ
うに磁性材料を環状の閉じた形状にして製作される。こ
れを実際に使用する場合、鉄心内の磁束線３は図３の破
線で示すように、鉄心の外周あるいは内周とほぼ平行と
なるように位置する。すなわち、内周部と外周部の間で
は磁束線のやりとりはないため、内周部と外周部の磁気
回路は互いに独立している、すなわち分離して考えるこ
とができる。ところで、磁気回路の磁気抵抗は次の第１
式で表される。 Ｒ＝Ｌ／（μ・Ｓ） …………… （１） Ｒ：磁気抵抗 Ｌ：磁気回路の長さ（磁路長） μ：材料の透磁率 Ｓ：鉄心の断面積 磁気抵抗Ｒは、磁気回路の長さＬに比例するため、鉄心
内周部の磁気抵抗は外周部の磁気抵抗よりも低くなる。
従って、内周部の磁束密度は外周部の磁束密度よりも高
くなる。一般に、磁束密度−磁歪曲線は図４のような傾
向を示す。ここでの磁歪は、磁性材料が磁化の過程で最
も伸長した時点と収縮した時点での長さの差を示す。こ
の曲線の接線の傾きは、ほぼ全域にわたって単調増加す
る。
うに磁性材料を環状の閉じた形状にして製作される。こ
れを実際に使用する場合、鉄心内の磁束線３は図３の破
線で示すように、鉄心の外周あるいは内周とほぼ平行と
なるように位置する。すなわち、内周部と外周部の間で
は磁束線のやりとりはないため、内周部と外周部の磁気
回路は互いに独立している、すなわち分離して考えるこ
とができる。ところで、磁気回路の磁気抵抗は次の第１
式で表される。 Ｒ＝Ｌ／（μ・Ｓ） …………… （１） Ｒ：磁気抵抗 Ｌ：磁気回路の長さ（磁路長） μ：材料の透磁率 Ｓ：鉄心の断面積 磁気抵抗Ｒは、磁気回路の長さＬに比例するため、鉄心
内周部の磁気抵抗は外周部の磁気抵抗よりも低くなる。
従って、内周部の磁束密度は外周部の磁束密度よりも高
くなる。一般に、磁束密度−磁歪曲線は図４のような傾
向を示す。ここでの磁歪は、磁性材料が磁化の過程で最
も伸長した時点と収縮した時点での長さの差を示す。こ
の曲線の接線の傾きは、ほぼ全域にわたって単調増加す
る。
【０００３】ここで、鉄心内の磁束密度の不均一が、鉄
心の平均磁歪を増加させる現象を説明する。問題を単純
化するために、鉄心を内周部と外周部に二分割し、各部
分内で平均した磁気抵抗値を用いて検討する。それぞれ
の磁気回路の断面積は等しいものとする。外周部の磁束
密度をＢ１、内周部の磁束密度をＢ２とすると、前述の
ようにＢ１＜Ｂ２となる。鉄心全体で見たときの磁束密
度Ｂｔは次の第２式で表される。 Ｂｔ＝（Ｂ１＋Ｂ２）／２ …………… （２） この時の磁歪は図５から求められる。すなわちこの図か
ら、次の第３式が求められる。 λｔ＜λｂ＝（λ１＋λ２）／２ …………… （３） λｔ：磁束密度がＢｔのときの磁歪値 λｂ：鉄心の平均磁歪値 λ１，λ２：外周部，内周部での磁歪値 鉄心内の磁束密度が場所によらず一定であればその値は
Ｂｔとなるので磁歪はλｔとなるが、内周部と外周部で
磁束密度に差がある場合はλｂとなり、均一な場合より
も平均の磁歪値が高いことが分かる。
心の平均磁歪を増加させる現象を説明する。問題を単純
化するために、鉄心を内周部と外周部に二分割し、各部
分内で平均した磁気抵抗値を用いて検討する。それぞれ
の磁気回路の断面積は等しいものとする。外周部の磁束
密度をＢ１、内周部の磁束密度をＢ２とすると、前述の
ようにＢ１＜Ｂ２となる。鉄心全体で見たときの磁束密
度Ｂｔは次の第２式で表される。 Ｂｔ＝（Ｂ１＋Ｂ２）／２ …………… （２） この時の磁歪は図５から求められる。すなわちこの図か
ら、次の第３式が求められる。 λｔ＜λｂ＝（λ１＋λ２）／２ …………… （３） λｔ：磁束密度がＢｔのときの磁歪値 λｂ：鉄心の平均磁歪値 λ１，λ２：外周部，内周部での磁歪値 鉄心内の磁束密度が場所によらず一定であればその値は
Ｂｔとなるので磁歪はλｔとなるが、内周部と外周部で
磁束密度に差がある場合はλｂとなり、均一な場合より
も平均の磁歪値が高いことが分かる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】以上のように、鉄心の
内周と外周に、の磁路長差による磁気抵抗の差が有る場
合は、差がない場合よりも磁歪が大きくなる。この発明
は、鉄心の内周と外周の磁気抵抗の差をなくした低騒音
変圧器鉄心を目的とする。
内周と外周に、の磁路長差による磁気抵抗の差が有る場
合は、差がない場合よりも磁歪が大きくなる。この発明
は、鉄心の内周と外周の磁気抵抗の差をなくした低騒音
変圧器鉄心を目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】第１式より、内周と外周
の磁気抵抗の差をなくすためにはそれぞれの位置で材料
の透磁率を変更すれば良い。透磁率μを連続的に変化さ
せる場合には、次の第４式で決定することができる。 μ＝（ｋ・Ｌ） …………… （４） Ｌ：磁道長 ｋ：任意定数（透磁率の変化可能範囲を考慮して決定） 透磁率の連続的変化が困難な場合でも、鉄心を数分割し
て考えればよい。鉄心断面を内周部と外周部に二等分し
た場合を考えると、次の第５式が成り立つように材料の
μを選べば良い。 μ１／Ｌ１＝μ２／Ｌ２ …………… （５） μ１，μ２：外周部，内周部の材料の透磁率 Ｌ１，Ｌ２：外周部，内周部の平均磁路長 なお、磁性材料の磁歪は励磁磁束密度の最大値で決まる
ので、第４，５式のμは最大磁束密度のときの値を用い
れば良い。
の磁気抵抗の差をなくすためにはそれぞれの位置で材料
の透磁率を変更すれば良い。透磁率μを連続的に変化さ
せる場合には、次の第４式で決定することができる。 μ＝（ｋ・Ｌ） …………… （４） Ｌ：磁道長 ｋ：任意定数（透磁率の変化可能範囲を考慮して決定） 透磁率の連続的変化が困難な場合でも、鉄心を数分割し
て考えればよい。鉄心断面を内周部と外周部に二等分し
た場合を考えると、次の第５式が成り立つように材料の
μを選べば良い。 μ１／Ｌ１＝μ２／Ｌ２ …………… （５） μ１，μ２：外周部，内周部の材料の透磁率 Ｌ１，Ｌ２：外周部，内周部の平均磁路長 なお、磁性材料の磁歪は励磁磁束密度の最大値で決まる
ので、第４，５式のμは最大磁束密度のときの値を用い
れば良い。
【０００６】磁性材料の透磁率を変化させる方法の例と
して、磁気回路の一部分にギャップを設ける方法があ
る。また、けい素鋼板の場合では、レーザービーム照射
で透磁率を下げる方法等が考えられる。
して、磁気回路の一部分にギャップを設ける方法があ
る。また、けい素鋼板の場合では、レーザービーム照射
で透磁率を下げる方法等が考えられる。
【０００７】
【作用】この手法を用いれば、鉄心の内周部と外周部の
間の磁束密度の差をなくすことができ、磁歪を低下させ
ることができるので、騒音低減が可能である。
間の磁束密度の差をなくすことができ、磁歪を低下させ
ることができるので、騒音低減が可能である。
【０００８】
【実施例】単相積み鉄心変圧器で本発明の効果を検証し
た。透磁率を変更するために、方向性電磁鋼板にレーザ
ービームを照射する手法を用いた。レーザー照射によっ
て透磁率は低下するが、その低下量はビームエネルギー
と比例関係にある。
た。透磁率を変更するために、方向性電磁鋼板にレーザ
ービームを照射する手法を用いた。レーザー照射によっ
て透磁率は低下するが、その低下量はビームエネルギー
と比例関係にある。
【０００９】図１はその実施例を示すものである。鉄心
寸法は、幅４５０mm、高さ７５０mm、鋼板幅１５０mmと
した。この外周部を領域１、内周部を領域２とし、その
境界線は鋼板の中心線とした。領域１と２の平均磁路長
は、それぞれ２１００mm、１５００mmである。領域１に
２．５mJ／mm2 のエネルギーのレーザービームを照射す
ると、磁界−磁束密度特性は図２の条件１の曲線とな
る。
寸法は、幅４５０mm、高さ７５０mm、鋼板幅１５０mmと
した。この外周部を領域１、内周部を領域２とし、その
境界線は鋼板の中心線とした。領域１と２の平均磁路長
は、それぞれ２１００mm、１５００mmである。領域１に
２．５mJ／mm2 のエネルギーのレーザービームを照射す
ると、磁界−磁束密度特性は図２の条件１の曲線とな
る。
【００１０】鉄心の設計磁束密度を１．５Ｔとすると、
その時の透磁率は、０．０５２Ｈ／ｍである。第５式を
変形した第６式から、内周部の透磁率を求める。 μ２＝（λ１・Ｌ２）／Ｌ１ ＝（０．０５２・１５００）／２１００ ＝０．０３７（Ｈ／ｍ） …………… （６） 領域２でこの透磁率を得るためには、ビームエネルギー
４．０mJ／mm2 が最適であった。そのときの磁界−磁束
密度曲線を、図２の条件２に示す。この鉄心は、全体に
均一なエネルギーのレーザー照射を行った鉄心よりも騒
音が２．１db（Ａ）低く、騒音低減効果が確認された。
その時の透磁率は、０．０５２Ｈ／ｍである。第５式を
変形した第６式から、内周部の透磁率を求める。 μ２＝（λ１・Ｌ２）／Ｌ１ ＝（０．０５２・１５００）／２１００ ＝０．０３７（Ｈ／ｍ） …………… （６） 領域２でこの透磁率を得るためには、ビームエネルギー
４．０mJ／mm2 が最適であった。そのときの磁界−磁束
密度曲線を、図２の条件２に示す。この鉄心は、全体に
均一なエネルギーのレーザー照射を行った鉄心よりも騒
音が２．１db（Ａ）低く、騒音低減効果が確認された。
【００１１】
【発明の効果】鉄心内周部と外周部の磁性材料の透磁率
を、内周部が低くなるようにすることで、鉄心内の磁束
密度の不均一が解消し、磁歪を減少させることで騒音を
低減することができる。
を、内周部が低くなるようにすることで、鉄心内の磁束
密度の不均一が解消し、磁歪を減少させることで騒音を
低減することができる。
【図１】本発明の実施例として用いた鉄心の説明図であ
る。
る。
【図２】実施例で用いた磁界−磁束密度曲線の図表であ
る。
る。
【図３】変圧器鉄心の正面図である。
【図４】磁束密度−磁歪曲線の図表である。
【図５】磁束密度−磁歪曲線の拡大図表である。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成３年５月３０日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００５
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００５】
【課題を解決するための手段】第１式より、内周と外周
の磁気抵抗の差をなくすためにはそれぞれの位置で材料
の透磁率を変更すれば良い。透磁率μを連続的に変化さ
せる場合には、次の第４式で決定することができる。 μ＝（ｋ・Ｌ） …………… （４） Ｌ：磁路長 ｋ：任意定数（透磁率の変化可能範囲を考慮して決定） 透磁率の連続的変化が困難な場合でも、鉄心を数分割し
て考えればよい。鉄心断面を内周部と外周部に二等分し
た場合を考えると、次の第５式が成り立つように材料の
μを選べば良い。 μ１／Ｌ１＝μ２／Ｌ２ …………… （５） μ１，μ２：外周部，内周部の材料の透磁率 Ｌ１，Ｌ２：外周部，内周部の平均磁路長 なお、磁性材料の磁歪は励磁磁束密度の最大値で決まる
ので、第４，５式のμは最大磁束密度のときの値を用い
れば良い。
の磁気抵抗の差をなくすためにはそれぞれの位置で材料
の透磁率を変更すれば良い。透磁率μを連続的に変化さ
せる場合には、次の第４式で決定することができる。 μ＝（ｋ・Ｌ） …………… （４） Ｌ：磁路長 ｋ：任意定数（透磁率の変化可能範囲を考慮して決定） 透磁率の連続的変化が困難な場合でも、鉄心を数分割し
て考えればよい。鉄心断面を内周部と外周部に二等分し
た場合を考えると、次の第５式が成り立つように材料の
μを選べば良い。 μ１／Ｌ１＝μ２／Ｌ２ …………… （５） μ１，μ２：外周部，内周部の材料の透磁率 Ｌ１，Ｌ２：外周部，内周部の平均磁路長 なお、磁性材料の磁歪は励磁磁束密度の最大値で決まる
ので、第４，５式のμは最大磁束密度のときの値を用い
れば良い。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１０】鉄心の設計磁束密度を１．５Ｔとすると、
その時の透磁率は、０．０５２Ｈ／ｍである。第５式を
変形した第６式から、内周部の透磁率を求める。 μ２＝（μ１・Ｌ２）／Ｌ１ ＝（０．０５２・１５００）／２１００ ＝０．０３７（Ｈ／ｍ） …………… （６） 領域２でこの透磁率を得るためには、ビームエネルギー
４．０mJ／mm2 が最適であった。そのときの磁界−磁束
密度曲線を、図２の条件２に示す。この鉄心は、全体に
均一なエネルギーのレーザー照射を行った鉄心よりも騒
音が２．１db（Ａ）低く、騒音低減効果が確認された。
その時の透磁率は、０．０５２Ｈ／ｍである。第５式を
変形した第６式から、内周部の透磁率を求める。 μ２＝（μ１・Ｌ２）／Ｌ１ ＝（０．０５２・１５００）／２１００ ＝０．０３７（Ｈ／ｍ） …………… （６） 領域２でこの透磁率を得るためには、ビームエネルギー
４．０mJ／mm2 が最適であった。そのときの磁界−磁束
密度曲線を、図２の条件２に示す。この鉄心は、全体に
均一なエネルギーのレーザー照射を行った鉄心よりも騒
音が２．１db（Ａ）低く、騒音低減効果が確認された。
Claims (1)
- 【請求項１】 鉄心の内周部の透磁率が外周部の透磁率
よりも低い材料を配設したことを特徴とする変圧器鉄
心。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3085571A JPH06120044A (ja) | 1991-04-17 | 1991-04-17 | 低騒音変圧器鉄心 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3085571A JPH06120044A (ja) | 1991-04-17 | 1991-04-17 | 低騒音変圧器鉄心 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06120044A true JPH06120044A (ja) | 1994-04-28 |
Family
ID=13862502
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3085571A Withdrawn JPH06120044A (ja) | 1991-04-17 | 1991-04-17 | 低騒音変圧器鉄心 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06120044A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007180135A (ja) * | 2005-12-27 | 2007-07-12 | Hitachi Industrial Equipment Systems Co Ltd | 変圧器 |
| US7675398B2 (en) | 2005-07-08 | 2010-03-09 | Hitachi Industrial Equipment Systems Co., Ltd. | Iron core for stationary apparatus and stationary apparatus |
| WO2010026898A1 (ja) | 2008-09-03 | 2010-03-11 | 株式会社日立産機システム | 静止機器用巻鉄心、アモルファス変圧器及び変圧器用コイル巻枠 |
| JP2010087536A (ja) * | 2005-07-08 | 2010-04-15 | Hitachi Industrial Equipment Systems Co Ltd | 三相三脚巻鉄心 |
| JP2010114170A (ja) * | 2008-11-05 | 2010-05-20 | Hitachi Industrial Equipment Systems Co Ltd | 静止機器用鉄心 |
| JP2010263233A (ja) * | 2010-07-12 | 2010-11-18 | Hitachi Industrial Equipment Systems Co Ltd | 変圧器 |
| JP2011108981A (ja) * | 2009-11-20 | 2011-06-02 | Denso Corp | リアクトル |
| CN104124040A (zh) * | 2013-04-25 | 2014-10-29 | 台达电子工业股份有限公司 | 磁芯与应用其的磁性元件 |
| JP2020150089A (ja) * | 2019-03-12 | 2020-09-17 | 日本製鉄株式会社 | 鉄芯、巻鉄芯の製造方法、積鉄芯の製造方法及び鉄芯用電磁鋼板の製造方法 |
| JP2021163943A (ja) * | 2020-04-03 | 2021-10-11 | 日本製鉄株式会社 | 巻鉄芯、巻鉄芯の製造方法および巻鉄芯製造装置 |
-
1991
- 1991-04-17 JP JP3085571A patent/JPH06120044A/ja not_active Withdrawn
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012169666A (ja) * | 2005-07-08 | 2012-09-06 | Hitachi Industrial Equipment Systems Co Ltd | 静止機器用巻鉄心、及びそれを有する静止機器 |
| JP2010087536A (ja) * | 2005-07-08 | 2010-04-15 | Hitachi Industrial Equipment Systems Co Ltd | 三相三脚巻鉄心 |
| US8258912B2 (en) | 2005-07-08 | 2012-09-04 | Hitachi Industrial Equipment Systems Co., Ltd. | Iron core for stationary apparatus and stationary apparatus |
| US7675398B2 (en) | 2005-07-08 | 2010-03-09 | Hitachi Industrial Equipment Systems Co., Ltd. | Iron core for stationary apparatus and stationary apparatus |
| EP1742232A3 (en) * | 2005-07-08 | 2011-09-21 | Hitachi Industrial Equipment Systems Co., Ltd. | Iron core for stationary apparatus and stationary apparatus |
| JP2007180135A (ja) * | 2005-12-27 | 2007-07-12 | Hitachi Industrial Equipment Systems Co Ltd | 変圧器 |
| WO2010026898A1 (ja) | 2008-09-03 | 2010-03-11 | 株式会社日立産機システム | 静止機器用巻鉄心、アモルファス変圧器及び変圧器用コイル巻枠 |
| US9601256B2 (en) | 2008-09-03 | 2017-03-21 | Hitachi Industrial Equipment Systems Co., Ltd. | Wound iron core for static apparatus, amorphous transformer and coil winding frame for transformer |
| US9013263B2 (en) | 2008-09-03 | 2015-04-21 | Hitachi Industrial Equipment Systems Co., Ltd. | Wound iron core for static apparatus, amorphous transformer and coil winding frame for transformer |
| JP2010114170A (ja) * | 2008-11-05 | 2010-05-20 | Hitachi Industrial Equipment Systems Co Ltd | 静止機器用鉄心 |
| JP2011108981A (ja) * | 2009-11-20 | 2011-06-02 | Denso Corp | リアクトル |
| JP2010263233A (ja) * | 2010-07-12 | 2010-11-18 | Hitachi Industrial Equipment Systems Co Ltd | 変圧器 |
| CN104124040A (zh) * | 2013-04-25 | 2014-10-29 | 台达电子工业股份有限公司 | 磁芯与应用其的磁性元件 |
| JP2020150089A (ja) * | 2019-03-12 | 2020-09-17 | 日本製鉄株式会社 | 鉄芯、巻鉄芯の製造方法、積鉄芯の製造方法及び鉄芯用電磁鋼板の製造方法 |
| JP2021163943A (ja) * | 2020-04-03 | 2021-10-11 | 日本製鉄株式会社 | 巻鉄芯、巻鉄芯の製造方法および巻鉄芯製造装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6776952B2 (ja) | 巻鉄心 | |
| JPH06120044A (ja) | 低騒音変圧器鉄心 | |
| US10026533B2 (en) | Grain-oriented electrical steel sheet for iron core and method of manufacturing the same | |
| US8258912B2 (en) | Iron core for stationary apparatus and stationary apparatus | |
| SK285746B6 (sk) | Spôsob zlepšenia magnetických charakteristík kremíkových oceľových plechov s orientovanými zrnami na elektrotechnické účely pôsobením lasera | |
| US8021498B2 (en) | Magnetic core and applied product making use of the same | |
| JP5668795B2 (ja) | 方向性電磁鋼板およびそれを用いた変圧器鉄心 | |
| EP3836173A1 (en) | Reactor | |
| JP2020150089A (ja) | 鉄芯、巻鉄芯の製造方法、積鉄芯の製造方法及び鉄芯用電磁鋼板の製造方法 | |
| EP0779633A1 (en) | Magnetic core | |
| CN110300808A (zh) | 取向性电磁钢板 | |
| EP0385220A1 (en) | Coil device | |
| EP3409796B1 (en) | Grain-oriented electrical steel sheet and method for manufacturing same | |
| KR102221606B1 (ko) | 방향성 전기강판 및 그의 제조 방법 | |
| JPH11219832A (ja) | ノイズフィルタ用チョークコイル | |
| JPH03260020A (ja) | 電子ビーム照射による一方向性けい素鋼板の鉄損低減方法 | |
| KR102726378B1 (ko) | 권철심 | |
| JPH05101943A (ja) | 三相巻鉄心 | |
| WO2023007952A1 (ja) | 巻鉄心および巻鉄心の製造方法 | |
| JP2005136059A (ja) | 変圧器および変圧器の巻鉄心 | |
| US5026439A (en) | Process for preparing wound core having low core loss | |
| JP7318846B1 (ja) | 三相三脚巻鉄心およびその製造方法 | |
| CN117652005A (zh) | 卷铁心及卷铁心的制造方法 | |
| US20250182949A1 (en) | Three-phase three-legged wound core and method for production thereof | |
| JPH03241719A (ja) | Ａｃリアクター |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19980711 |