JPH06122543A - 耐火レンガおよびその製造方法 - Google Patents
耐火レンガおよびその製造方法Info
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- JPH06122543A JPH06122543A JP5042931A JP4293193A JPH06122543A JP H06122543 A JPH06122543 A JP H06122543A JP 5042931 A JP5042931 A JP 5042931A JP 4293193 A JP4293193 A JP 4293193A JP H06122543 A JPH06122543 A JP H06122543A
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-
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- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐火レンガおよびその製造方法
【構成】 フロート法による板ガラスの製造用の炉にお
ける大型スズ浴の底部レンガとして使用する、Ａｌ2 Ｏ
3 少なくとも３３ないし４３重量％およびアルカリ金属
酸化物１ないし３重量％を含有し、３５ないし６０Ｎ／
ｍｍ2 の圧縮強さおよび４ｎＰｍ以下のガス透過性を有
する耐火レンガであって、約２０ないし２５容量％の開
放気孔率、３ｎＰｍ以下、好ましくは０．５ないし２ｎ
Ｐｍのガス透過性および＜１５０ｍｍＷＳ、好ましくは
３０ないし１００ｍｍＷＳの水素拡散性を有することを
特徴とする。
ける大型スズ浴の底部レンガとして使用する、Ａｌ2 Ｏ
3 少なくとも３３ないし４３重量％およびアルカリ金属
酸化物１ないし３重量％を含有し、３５ないし６０Ｎ／
ｍｍ2 の圧縮強さおよび４ｎＰｍ以下のガス透過性を有
する耐火レンガであって、約２０ないし２５容量％の開
放気孔率、３ｎＰｍ以下、好ましくは０．５ないし２ｎ
Ｐｍのガス透過性および＜１５０ｍｍＷＳ、好ましくは
３０ないし１００ｍｍＷＳの水素拡散性を有することを
特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、フロート法(Floatverf
ahren)による板 ガラスの製造用の炉における大型スズ
浴の底部耐火レンガとして使用するためのＡｌ2 Ｏ3 少
なくとも３３ないし４３重量％およびアルカリ金属酸化
物１ないし３重量％を含有する耐火レンガに関する。こ
の耐火レンガは、３５ないし６０Ｎ／ｍｍ2 の圧縮強
さ、３，０００ないし１０，０００Ｎ／ｍｍ2 の圧縮弾
性率および４ｎＰｍ以下のガス透過性を有する。従っ
て、板ガラス製造の際のスズ浴のライニング用に使用さ
れる大型の耐火レンガが重要である。大型の耐火レンガ
とは、例えば、３００ｍｍ×６００ｍｍ×９００ｍｍの
寸法を有する。
ahren)による板 ガラスの製造用の炉における大型スズ
浴の底部耐火レンガとして使用するためのＡｌ2 Ｏ3 少
なくとも３３ないし４３重量％およびアルカリ金属酸化
物１ないし３重量％を含有する耐火レンガに関する。こ
の耐火レンガは、３５ないし６０Ｎ／ｍｍ2 の圧縮強
さ、３，０００ないし１０，０００Ｎ／ｍｍ2 の圧縮弾
性率および４ｎＰｍ以下のガス透過性を有する。従っ
て、板ガラス製造の際のスズ浴のライニング用に使用さ
れる大型の耐火レンガが重要である。大型の耐火レンガ
とは、例えば、３００ｍｍ×６００ｍｍ×９００ｍｍの
寸法を有する。
【０００２】
【従来の技術】板ガラスの製造における大型のスズ浴の
底部レンガとして使用するためのＡｌ 2 Ｏ3 ３３ないし
４３重量％およびアルカリ金属酸化物１ないし３重量％
を有する耐火レンガは、ドイツ特許出願公開第４，０１
３，２９４号から知られている。その際、諸性質、特に
耐アルカリ性、ガス透過性および機械的抵抗性を改善す
るために、１６ないし２０容量％の開放気孔率、３５な
いし６０Ｎ／ｍｍ2 の圧縮強さ、３，０００ないし１
０，０００Ｎ／ｍｍ2 の圧縮弾性率、１，３００ないし
１，４５０℃の圧縮耐火性ｔａ値および４ｎＰｍの最高
ガス透過性を有する耐火レンガが提案されている。この
耐火レンガは、低いガス透過性は、実質的に、緩和され
たアルカリによる攻撃の代償であるという知見に基づい
ている。もとより、提案されたガス透過性の範囲は、極
めて広い。それにもかかわらず、当業者にとっては、ド
イツ特許出願公開第４，０１３，２９４号において記載
された特徴によって４ｎＰｍ以下のガス透過性に達しう
るか否かという疑いがある。そこでは、ガス透過性は、
開放気孔率に関係があるものと思われる。開放気孔率が
１６ないし２０容量％である場合には、低いガス透過性
もまた現れる。灼熱温度の上昇もまた多孔性の低下をも
たらす。他方において、１６容量％という程度の低い気
孔率は、弾性の低い脆いレンガをもたらす。だがしか
し、この小型のレンガについて得られた知見が大型のレ
ンガの性質に適用されうるか否かは疑わしい。ガス透過
性ないしは空気透過性を用いることにより、耐アルカリ
性を示す簡単な試験値が示される。更に本質的なものと
して記載された圧縮耐火性は、従属的な意義しかないも
のと思われる。それに対して、水素透過性については、
何も説明されていない。
底部レンガとして使用するためのＡｌ 2 Ｏ3 ３３ないし
４３重量％およびアルカリ金属酸化物１ないし３重量％
を有する耐火レンガは、ドイツ特許出願公開第４，０１
３，２９４号から知られている。その際、諸性質、特に
耐アルカリ性、ガス透過性および機械的抵抗性を改善す
るために、１６ないし２０容量％の開放気孔率、３５な
いし６０Ｎ／ｍｍ2 の圧縮強さ、３，０００ないし１
０，０００Ｎ／ｍｍ2 の圧縮弾性率、１，３００ないし
１，４５０℃の圧縮耐火性ｔａ値および４ｎＰｍの最高
ガス透過性を有する耐火レンガが提案されている。この
耐火レンガは、低いガス透過性は、実質的に、緩和され
たアルカリによる攻撃の代償であるという知見に基づい
ている。もとより、提案されたガス透過性の範囲は、極
めて広い。それにもかかわらず、当業者にとっては、ド
イツ特許出願公開第４，０１３，２９４号において記載
された特徴によって４ｎＰｍ以下のガス透過性に達しう
るか否かという疑いがある。そこでは、ガス透過性は、
開放気孔率に関係があるものと思われる。開放気孔率が
１６ないし２０容量％である場合には、低いガス透過性
もまた現れる。灼熱温度の上昇もまた多孔性の低下をも
たらす。他方において、１６容量％という程度の低い気
孔率は、弾性の低い脆いレンガをもたらす。だがしか
し、この小型のレンガについて得られた知見が大型のレ
ンガの性質に適用されうるか否かは疑わしい。ガス透過
性ないしは空気透過性を用いることにより、耐アルカリ
性を示す簡単な試験値が示される。更に本質的なものと
して記載された圧縮耐火性は、従属的な意義しかないも
のと思われる。それに対して、水素透過性については、
何も説明されていない。
【０００３】しかしながら、フロート法による板ガラス
を製造するためのそのような炉において、ガラス溶融物
がその上を移送されるスズ浴を使用することが知られて
いる。この炉は、外部から閉鎖されそして還元性のＨ2
を含有したＮ2 の雰囲気下に保たれる。ガラスストリッ
プ、スズ浴および底部耐火レンガの間に相互作用が生ず
る。耐火レンガの表面上にガラスからアルカリが分離
し、そしてこの耐火レンガ中に多かれ少なかれ深く侵入
する。異なった熱膨張係数と関係のある無機相の変化が
現れる。従って、僅かな温度差においてさえ、耐火レン
ガの層の剥離が起り、それがスズ浴を貫いて上方に上昇
し、そしてガラスストリップの下面を汚染する。他方、
炉の雰囲気よりの水素が耐火レンガを貫いて拡散し、そ
してスズ浴中を上昇して、ガラスストリップの下面にお
いて泡を形成する。この輸送によって、耐火レンガの表
面よりのアルカリガラスの分離もまた惹起される。これ
らのことはすべて、連続的な板ガラス製造の際の障害と
なり、そして品質低下に導く。スズの側のガラス表面上
では、異なった原子価段階におけるスズの富化がもたら
される。その場合、まず第一に、液状のスズがガラスの
硫酸塩と反応する。この反応が激しければ激しいほどま
すます水素がスズの中に溶解する。
を製造するためのそのような炉において、ガラス溶融物
がその上を移送されるスズ浴を使用することが知られて
いる。この炉は、外部から閉鎖されそして還元性のＨ2
を含有したＮ2 の雰囲気下に保たれる。ガラスストリッ
プ、スズ浴および底部耐火レンガの間に相互作用が生ず
る。耐火レンガの表面上にガラスからアルカリが分離
し、そしてこの耐火レンガ中に多かれ少なかれ深く侵入
する。異なった熱膨張係数と関係のある無機相の変化が
現れる。従って、僅かな温度差においてさえ、耐火レン
ガの層の剥離が起り、それがスズ浴を貫いて上方に上昇
し、そしてガラスストリップの下面を汚染する。他方、
炉の雰囲気よりの水素が耐火レンガを貫いて拡散し、そ
してスズ浴中を上昇して、ガラスストリップの下面にお
いて泡を形成する。この輸送によって、耐火レンガの表
面よりのアルカリガラスの分離もまた惹起される。これ
らのことはすべて、連続的な板ガラス製造の際の障害と
なり、そして品質低下に導く。スズの側のガラス表面上
では、異なった原子価段階におけるスズの富化がもたら
される。その場合、まず第一に、液状のスズがガラスの
硫酸塩と反応する。この反応が激しければ激しいほどま
すます水素がスズの中に溶解する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明が解決すべき課
題は、一方では、機械的性質に結び付いた耐アルカリ性
に関連する改善された性質を有し、そして他方では、ガ
ラスストリップの下面における水素の泡の発生を減少せ
しめた、冒頭で述べた種類の大型の耐火レンガを提供す
ることに存する。
題は、一方では、機械的性質に結び付いた耐アルカリ性
に関連する改善された性質を有し、そして他方では、ガ
ラスストリップの下面における水素の泡の発生を減少せ
しめた、冒頭で述べた種類の大型の耐火レンガを提供す
ることに存する。
【０００５】
【課題を解決しようとする手段】本発明によれば、上記
の課題は、最初に述べた種類の耐火レンガにおいて、こ
の耐火レンガが約２０ないし２５容量％の開放気孔率、
３ｎＰｍ以下、好ましくは０．５ないし２ｎＰｍのガス
透過性、および＜１５０ｍｍＷＳ、好ましくは３０ない
し１００ｍｍＷＳの水素拡散性を有することによって達
成される。
の課題は、最初に述べた種類の耐火レンガにおいて、こ
の耐火レンガが約２０ないし２５容量％の開放気孔率、
３ｎＰｍ以下、好ましくは０．５ないし２ｎＰｍのガス
透過性、および＜１５０ｍｍＷＳ、好ましくは３０ない
し１００ｍｍＷＳの水素拡散性を有することによって達
成される。
【０００６】本発明は、低い気孔率は、必ずしもそれ自
体、低いガス透過性および高い耐アルカリ性に関連する
わけではないという知見に基づいている。従来技術に比
較してより大なる気孔率が推奨され、その際、他の手段
によってガス透過性を低下せしめるように留意される。
しかしながら、ガス透過性に関しては、極めて広い範囲
を規定することでは十分ではなく、この場合、比較的狭
い範囲が示される。しかしながら、例えば、４ｎＰｍか
ら３ｎＰｍまで低下せしめることにより、ガス透過性の
著しい低下をもたらすことを考慮に入れるべきである。
そのことは、スズ浴の底部耐火レンガにとっては、ガス
透過性の著しい低下を表す。それどころかむしろ、ガス
透過性が４ｎＰｍまで低下した場合には、驚くべきこと
には、耐アルカリ性は、著しく改善されるが、１０ｎＰ
ｍから８ｎＰｍまで低下した場合には、耐アルカリ性の
改善は、極めて少ない。
体、低いガス透過性および高い耐アルカリ性に関連する
わけではないという知見に基づいている。従来技術に比
較してより大なる気孔率が推奨され、その際、他の手段
によってガス透過性を低下せしめるように留意される。
しかしながら、ガス透過性に関しては、極めて広い範囲
を規定することでは十分ではなく、この場合、比較的狭
い範囲が示される。しかしながら、例えば、４ｎＰｍか
ら３ｎＰｍまで低下せしめることにより、ガス透過性の
著しい低下をもたらすことを考慮に入れるべきである。
そのことは、スズ浴の底部耐火レンガにとっては、ガス
透過性の著しい低下を表す。それどころかむしろ、ガス
透過性が４ｎＰｍまで低下した場合には、驚くべきこと
には、耐アルカリ性は、著しく改善されるが、１０ｎＰ
ｍから８ｎＰｍまで低下した場合には、耐アルカリ性の
改善は、極めて少ない。
【０００７】その後の知見によれば、そのような耐火レ
ンガのガス透過性ないし空気透過性は、水素透過性に比
較してあまり説明されていない。反対に、低い空気透過
性には、高い水素透過性が結び付いているものと思わ
れ、また逆もその通りである。それは、両方の値を低く
保つか否かにかかっている。
ンガのガス透過性ないし空気透過性は、水素透過性に比
較してあまり説明されていない。反対に、低い空気透過
性には、高い水素透過性が結び付いているものと思わ
れ、また逆もその通りである。それは、両方の値を低く
保つか否かにかかっている。
【０００８】同様に、従来技術に比較してより大きな開
放気孔率を許容することにより、熱的- 機械的な応力に
対して影響を受け難い弾性に富んだ耐火レンガが有利で
あることが明らかになっている。それは、より分離しに
くい耐火レンガ材(Floater)であり、そしてガラスの屑
がより少ないことが判明している。耐火レンガ材のスイ
ミング過程(Aufschwimmvorgang) もまた減少する。
放気孔率を許容することにより、熱的- 機械的な応力に
対して影響を受け難い弾性に富んだ耐火レンガが有利で
あることが明らかになっている。それは、より分離しに
くい耐火レンガ材(Floater)であり、そしてガラスの屑
がより少ないことが判明している。耐火レンガ材のスイ
ミング過程(Aufschwimmvorgang) もまた減少する。
【０００９】改善された耐アルカリ性は、また耐火レン
ガの表面内へのアルカリの浸透が減少し、その際アルカ
リがレンガの表面上へより多く堆積しそしてレンガ中に
あまり深く侵入しないことを意味する。このことは特
に、１ｎＰｍないし２ｎＰｍのガス透過性を有する耐火
レンガが製造される場合に妥当する。
ガの表面内へのアルカリの浸透が減少し、その際アルカ
リがレンガの表面上へより多く堆積しそしてレンガ中に
あまり深く侵入しないことを意味する。このことは特
に、１ｎＰｍないし２ｎＰｍのガス透過性を有する耐火
レンガが製造される場合に妥当する。
【００１０】有利により減少せしめられた水素の拡散
は、ガラスストリップの下面における泡の形成を減少せ
しめる。更に、還元生成物に対する移送機作が限定され
る。減少せしめられた水素の拡散は、低還元性の化学成
分（ＳｉＯ2 、Ｎａ2 Ｏ、Ｆｅ 2 Ｏ3 ）を減少せしめ、
そしてそれによって耐火レンガの表面もまたより少なく
移送されるということがもたらされる。最後に、耐火レ
ンガの表面からのアルカリガラスの分離の現象もまた減
少する。
は、ガラスストリップの下面における泡の形成を減少せ
しめる。更に、還元生成物に対する移送機作が限定され
る。減少せしめられた水素の拡散は、低還元性の化学成
分（ＳｉＯ2 、Ｎａ2 Ｏ、Ｆｅ 2 Ｏ3 ）を減少せしめ、
そしてそれによって耐火レンガの表面もまたより少なく
移送されるということがもたらされる。最後に、耐火レ
ンガの表面からのアルカリガラスの分離の現象もまた減
少する。
【００１１】有利には、耐火レンガは、１０ないし３０
重量％、好ましくは２０ないし２５容量％のＸ線無定形
部分を示す。それによって、改善された構造弾性が達成
され、従って、熱的- 機械的応力に対するより高い抵抗
性が達成される。
重量％、好ましくは２０ないし２５容量％のＸ線無定形
部分を示す。それによって、改善された構造弾性が達成
され、従って、熱的- 機械的応力に対するより高い抵抗
性が達成される。
【００１２】更に、本発明による耐火レンガは、２，０
００ないし４，０００──好ましくは約２，８００ない
し３，８００、特に約３，３００ないし３，６００ｍ／
ｓｅｃ──の超音波伝搬速度を有しうる。この超音波伝
搬速度は、あまり低過ぎてはならないが、他方ではまた
あまり高過ぎてはならない。それは焼結の尺度を示す
が、その際、低い超音波伝搬速度は、阻害された強度を
反映するものであり、一方あまり高い超音波伝搬速度
は、より低い弾性に結び付いた高いガラス部分を暗示す
る。
００ないし４，０００──好ましくは約２，８００ない
し３，８００、特に約３，３００ないし３，６００ｍ／
ｓｅｃ──の超音波伝搬速度を有しうる。この超音波伝
搬速度は、あまり低過ぎてはならないが、他方ではまた
あまり高過ぎてはならない。それは焼結の尺度を示す
が、その際、低い超音波伝搬速度は、阻害された強度を
反映するものであり、一方あまり高い超音波伝搬速度
は、より低い弾性に結び付いた高いガラス部分を暗示す
る。
【００１３】そのような耐火レンガの製造方法は、下記
のものよりなる混合物、すなわち、 ─０ないし５ｍｍの粒径のシヤモット粘土、 ─粘土部分に対して＞５０％の石英割合および５０μの
石英最大粒子径を有するケイ酸分に富んだ耐火性粘土、 ─３％までの全アルカリ金属分を有する微粒子状耐火性
粘土、 ─アルカリ金属アルミノケイ酸塩、および ─結合剤、 よりなる混合物を得、大型レンガへと成形し、乾燥しそ
して灼熱することを特徴とする。この混合物は、低いガ
ス透過性を低い水素拡散性を組合せて有する耐火レンガ
をもたらす。驚くべきことには、その際、高い開放気孔
率は、悪影響を及ぼさない。それどころか高い気孔率
は、弾性に積極的な作用を及ぼす。
のものよりなる混合物、すなわち、 ─０ないし５ｍｍの粒径のシヤモット粘土、 ─粘土部分に対して＞５０％の石英割合および５０μの
石英最大粒子径を有するケイ酸分に富んだ耐火性粘土、 ─３％までの全アルカリ金属分を有する微粒子状耐火性
粘土、 ─アルカリ金属アルミノケイ酸塩、および ─結合剤、 よりなる混合物を得、大型レンガへと成形し、乾燥しそ
して灼熱することを特徴とする。この混合物は、低いガ
ス透過性を低い水素拡散性を組合せて有する耐火レンガ
をもたらす。驚くべきことには、その際、高い開放気孔
率は、悪影響を及ぼさない。それどころか高い気孔率
は、弾性に積極的な作用を及ぼす。
【００１４】シヤモット粘土の一部は、天然産のケイ酸
アルミナによって置換えることができる。それによっ
て、水素拡散のそれ以上の低下が達成されうる。アルカ
リ金属- アルミノケイ酸塩として、＜６０μの粒径を有
する微細なＣ-ガラスが使用されうる。それによって、
より低廉な原料が有意義に使用されうる。 本発明によ
る耐火レンガは、１，２００ないし１，３５０℃の温度
において灼熱されることができ、その際、最高灼熱温度
は、少なくとも５時間にわたって保たれる。それによっ
て、耐火レンガを横断する、物理的性質の均一な分布が
達成され、このことは、弾性およびガス透過性に有利に
作用する。
アルミナによって置換えることができる。それによっ
て、水素拡散のそれ以上の低下が達成されうる。アルカ
リ金属- アルミノケイ酸塩として、＜６０μの粒径を有
する微細なＣ-ガラスが使用されうる。それによって、
より低廉な原料が有意義に使用されうる。 本発明によ
る耐火レンガは、１，２００ないし１，３５０℃の温度
において灼熱されることができ、その際、最高灼熱温度
は、少なくとも５時間にわたって保たれる。それによっ
て、耐火レンガを横断する、物理的性質の均一な分布が
達成され、このことは、弾性およびガス透過性に有利に
作用する。
【００１５】上記混合物は、４ないし７％──好ましく
は５．５ないし６．５％──の成形湿分に調整されう
る。それによって、押出し、スタンピングその他のよう
な種々の成形方法が考慮される。
は５．５ないし６．５％──の成形湿分に調整されう
る。それによって、押出し、スタンピングその他のよう
な種々の成形方法が考慮される。
【００１６】成形湿分の一部は、スラリー状で混合物の
中にもたらされ、その際、混合物の最も微細な成分がそ
の中に含有されている。
中にもたらされ、その際、混合物の最も微細な成分がそ
の中に含有されている。
【００１７】
【実施例】下記の表に記載されている３種の例の参照の
下に、本発明を更に詳細に説明する。
下に、本発明を更に詳細に説明する。
【００１８】 １ ２ ３ シヤモット粘土０−０．５ １９ ２９ ２９ シヤモット粘土０．５−５ ４０ ４５ ４５ 粘土、ＳｉＯ2-富有 １０ １５ ７ 粘土、アルカリ富有 １０ ５ １３ アルカリ- 金属アルミノケイ酸塩 ４ ５ ５ 天然産ケイ酸アルミナ １６ − − 結合剤 １ １ １ 湿分 ６．３ ６．０ ６．５ 灼熱温度 ℃ １，３１０ １，３００ １，３００ 粗密度 ｇ／ｍ3 ２．１８ ２．１２ ２．０８ 開放気孔率 Ｖｏｌ.-％ １９．７ ２２．１ ２４．３ １ ２ ３ ガス透過性ｎＰｍ １．２ ２．０５ ２．８ Ｈ2-拡散 ｍｍ ＷＳ ６５ ９５ ７０ ＫＤＦ ｎＰＭ ５８ ４７ ４２ 弾性率ＫＮ ９．８ ７．２ ５．３ ガラス相割合 ％ ２０ ２２ ２３ 超音波伝播速度 ｍ／ｓｅｃ ３，７００ ３，５００ ３，２００ ＳｉＯ2 Ｇｅｗ.-％ ５３ ５６．１ ５５．３ Ａｌ2 Ｏ3 Ｇｅｗ.-％ ４２．７ ３９．３ ４０．５ Ｎａ2 Ｏ Ｇｅｗ.-％ １．１ １．２２１ １．３５ Ｋ2 Ｏ Ｇｅｗ.-％ １．１ １．２２１ １．３５ 例１について特に注目すべき点は、微細粒子状のシヤモ
ット粘土の実質的な部分を置換したケイ酸シリカを添加
することによって、低いガス透過性と低い水素拡散の組
合せが達成されることである。更に、実施例１は、特に
低いガラス相割合を示すが、それは置換成分が全体とし
て低いアルカリ割合をもたらすことに起因する。
ット粘土の実質的な部分を置換したケイ酸シリカを添加
することによって、低いガス透過性と低い水素拡散の組
合せが達成されることである。更に、実施例１は、特に
低いガラス相割合を示すが、それは置換成分が全体とし
て低いアルカリ割合をもたらすことに起因する。
【００１９】例２および３については、比較的高い開放
気孔率によって特徴づけられる。それにもかかわらず、
驚くべきことには、従来技術に比較して、低いガス透過
性が得られる。水素拡散については、低い値が得られて
いる。
気孔率によって特徴づけられる。それにもかかわらず、
驚くべきことには、従来技術に比較して、低いガス透過
性が得られる。水素拡散については、低い値が得られて
いる。
Claims (9)
- 【請求項１】 フロート法による板ガラスの製造用の炉
における大型スズ浴の底部レンガとして使用するため
の、３５ないし６０Ｎ／ｍｍ2 の圧縮強さ、３，０００
ないし１０，０００Ｎ／ｍｍ2 の圧縮弾性率および４ｎ
Ｐｍ以下のガス透過性を有する、Ａｌ2 Ｏ3 少なくとも
３３ないし４３重量％およびアルカリ金属酸化物１ない
し３重量％を含有する耐火レンガであって、このレンガ
が約２０ないし２５容量％の開放気孔率、３ｎＰｍ以
下、好ましくは０．５ないし２ｎＰｍのガス透過性およ
び＜１５０ｍｍＷＳ、好ましくは３０ないし１００ｍｍ
ＷＳの水素拡散性を有することを特徴とする上記耐火レ
ンガ。 - 【請求項２】 １０ないし３０重量％、好ましくは２０
ないし２５容量％のＸ線無定形部分を有する請求項１に
記載の耐火レンガ。 - 【請求項３】 ２，０００ないし４，０００─好ましく
は約２，８００ないし３，８００、特に約３，３００な
いし３，６００ｍ／ｓｅｃ超音波伝搬速度を有する請求
項１または２に記載の耐火レンガ。 - 【請求項４】 請求項１ないし３のうちのいずれかに記
載の耐火レンガの製造方法において、下記のものよりな
る混合物、すなわち、 ─０ないし５ｍｍの粒径のシャモット粘土、 ─粘土部分に対して＞５０％の石英割合および５０μの
石英最大粒子径を有するケイ酸分に富んだ耐火性粘土、 ─３％までの全アルカリ金属分を有する微粒子状耐火性
粘土、 ─アルカリ金属アルミノケイ酸塩、および ─結合剤、 よりなる混合物を、大型レンガへと成形し、乾燥しそし
て灼熱することを特徴とする上記耐火レンガの製造方
法。 - 【請求項５】 シャモット粘土の一部が天然産ケイ酸ア
ルミナによって置換られている請求項４に記載の方法。 - 【請求項６】 アルカリ金属アルミノケイ酸塩として、
＜６０μの粒径を有する微細粒子状Ｃ- ガラスが使用さ
れる請求項４に記載の方法。 - 【請求項７】 耐火レンガを１，２００ないし１，３５
０℃の温度において灼熱しそして最高灼熱温度が少なく
とも５ｈの時間保たれる請求項４に記載の方法。 - 【請求項８】 混合物が４ないし７％、好ましくは５．
５ないし６．５％の成形湿分(Abformfeuchte) に調整さ
れる請求項４に記載の方法。 - 【請求項９】 成形湿分の一部が、混合物中の、混合物
の最も微細な成分が含有されているスラリー状物中にも
たらされることを特徴とする請求項８に記載の方法。
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|---|---|---|---|
| DE4206734A DE4206734C2 (de) | 1992-03-04 | 1992-03-04 | Großformatiger Schamottestein und Verfahren zu seiner Herstellung |
| DE4206734:0 | 1992-03-04 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06122543A true JPH06122543A (ja) | 1994-05-06 |
| JP3450872B2 JP3450872B2 (ja) | 2003-09-29 |
Family
ID=6453161
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04293193A Expired - Lifetime JP3450872B2 (ja) | 1992-03-04 | 1993-03-03 | 耐火レンガおよびその製造方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5407875A (ja) |
| EP (1) | EP0558939B1 (ja) |
| JP (1) | JP3450872B2 (ja) |
| DE (2) | DE4206734C2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006051793A1 (ja) * | 2004-11-09 | 2006-05-18 | Asahi Glass Company, Limited | フロートバス底部用耐火レンガ及びその製造方法 |
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|---|---|---|---|---|
| DE19540944C2 (de) | 1995-11-03 | 2003-02-27 | Hans Petschauer | Zinnbadbodenstein |
| DE19542700C2 (de) * | 1995-11-16 | 1999-10-14 | Vgt Industriekeramik Gmbh | Großformatiger Schamottestein, insbesondere Zinnbadbodenstein, und Verfahren zu seiner Herstellung |
| US6171990B1 (en) * | 1995-11-16 | 2001-01-09 | Vgt Industriekeramik Gmbh | Large-format fireclay refractory brick, in particular bottom block for a tin bath |
| DE19549057C1 (de) * | 1995-12-28 | 1997-01-30 | Vgt Industriekeramik Gmbh | Großformatiger Schamottestein, insbesondere Zinnbadbodenstein, und Verfahren zu seiner Herstellung |
| CZ294854B6 (cs) | 1998-08-04 | 2005-03-16 | Vgt Industriekeramik Gmbh | Šamotová cihla velkého formátu a způsob její výroby |
| DE102005032254B4 (de) * | 2005-07-11 | 2007-09-27 | Refractory Intellectual Property Gmbh & Co. Kg | Gebranntes, feuerfestes Zirkonprodukt |
| WO2007049822A1 (ja) * | 2005-10-27 | 2007-05-03 | Nippon Steel Corporation | 不定形耐火物 |
| CN104914020A (zh) * | 2015-05-09 | 2015-09-16 | 浙江瑞泰耐火材料科技有限公司 | 锡槽底砖氢扩散度检测装置 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3348597A (en) * | 1965-06-17 | 1967-10-24 | Borg Warner | Vehicle tire |
| JPS61106430A (ja) * | 1984-10-31 | 1986-05-24 | Noritake Co Ltd | ガラス器ブロ−成形用セラミツク型 |
| DE4013294A1 (de) * | 1990-04-26 | 1991-11-07 | Didier Werke Ag | Schamottestein fuer den einsatz als zinnbad-bodenstein |
-
1992
- 1992-03-04 DE DE4206734A patent/DE4206734C2/de not_active Expired - Lifetime
-
1993
- 1993-02-02 EP EP93101545A patent/EP0558939B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1993-02-02 DE DE59307440T patent/DE59307440D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1993-03-02 US US08/025,086 patent/US5407875A/en not_active Expired - Lifetime
- 1993-03-03 JP JP04293193A patent/JP3450872B2/ja not_active Expired - Lifetime
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|---|---|---|---|---|
| WO2006051793A1 (ja) * | 2004-11-09 | 2006-05-18 | Asahi Glass Company, Limited | フロートバス底部用耐火レンガ及びその製造方法 |
| JPWO2006051793A1 (ja) * | 2004-11-09 | 2008-05-29 | 旭硝子株式会社 | フロートバス底部用耐火レンガ及びその製造方法 |
| EP1813580A4 (en) * | 2004-11-09 | 2009-11-11 | Asahi Glass Co Ltd | FIRE-RESISTANT STONE FOR THE FLOOR OF A FLOAT BATH AND METHOD OF MANUFACTURING THEREOF |
| US7708935B2 (en) | 2004-11-09 | 2010-05-04 | Asahi Glass Company, Limited | Float bath bottom refractory brick and process for its production |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3450872B2 (ja) | 2003-09-29 |
| DE59307440D1 (de) | 1997-11-06 |
| US5407875A (en) | 1995-04-18 |
| EP0558939B1 (de) | 1997-10-01 |
| DE4206734A1 (de) | 1993-09-09 |
| EP0558939A1 (de) | 1993-09-08 |
| DE4206734C2 (de) | 1994-04-21 |
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