JPH06124721A - 発電装置の運転方法 - Google Patents

発電装置の運転方法

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JPH06124721A
JPH06124721A JP4275952A JP27595292A JPH06124721A JP H06124721 A JPH06124721 A JP H06124721A JP 4275952 A JP4275952 A JP 4275952A JP 27595292 A JP27595292 A JP 27595292A JP H06124721 A JPH06124721 A JP H06124721A
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Takao Soma
隆雄 相馬
Tomonori Takahashi
知典 高橋
Shinji Kawasaki
真司 川崎
Katsumi Yoshioka
克己 吉岡
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Abstract

(57)【要約】 【目的】 ランタンマンガナイトからなる多孔質焼結体
を固体電解質型燃料電池の空気極材料としたとき、900
〜1100℃の温度と、室温〜600 ℃の温度との間で加熱−
冷却サイクルをかけると、クラックが発生することを発
見した。このクラックを防止できるようにすることであ
る。 【構成】 固体電解質型燃料電池を発電用素子として用
いた発電装置を運転する際、発電装置の起動時に運転温
度まで昇温する際及び発電装置の停止時に運転温度から
降温する際に、少なくとも800 ℃〜900 ℃の温度域で昇
温速度及び降温速度を３℃／分以上とする。または、発
電装置の起動時に運転温度まで昇温する際及び発電装置
の停止時に運転温度から降温する際に、空気極が曝され
る雰囲気の酸素分圧を、少なくとも800 ℃〜900 ℃の温
度域で10-15atm以上、10-1atm 以下とする。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、固体電解質型燃料電池
を発電用素子として用いた発電装置の運転方法に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】固体電解質型燃料電池 (SOFC) は、1000
℃の高温で作動するため電極反応が極めて活発で、高価
な白金などの貴金属触媒を全く必要とせず、分極が小さ
く、出力電圧も比較的高いため、エネルギー変換効率が
他の燃料電池にくらべて著しく高い。更に、構造材は全
て固体から構成されるため、安全かつ長寿命である。
【０００３】SOFCの開発事業においては、高温で安定な
材料の探索が重要である。SOFCの空気極材料としては、
現在、ランタンマンガナイト焼結体が有望と見られてい
る（エネルギー総合工学、13, ２，52〜68頁、1990
年）。こうしたランタンマンガナイト焼結体において
は、ほぼ化学量論的組成のものやＡサイト（ランタン部
位）が一部欠損した組成のもの（マンガンリッチな組
成）も知られている。Ａサイトが一部欠損した組成のラ
ンタンマンガナイト焼結体は、室温から1000℃へと温度
が上昇すると、重量が減少することが報告されている
(J. Electrochem. Soc. 138, 5, 1519〜1523頁, 1991
年) 。この場合は、800 ℃近辺から焼結体の重量が減少
し始めている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】特に、ＡサイトにCa,
Srをドープしたランタンマンガナイトからなる多孔質焼
結体が、自己支持型の空気極管を含む空気極の材料とし
て有望視されている。ところが、こうした多孔質焼結体
について、次の問題があることを、本発明者が初めて発
見した。
【０００５】即ち、SOFCの発電温度である900 〜1100℃
の温度と、室温〜600 ℃の温度との間で加熱−冷却サイ
クルをかけると、上記の多孔質焼結体からなる空気極管
と、単電池の他の構成材料との間でクラックが発生し、
単電池の破壊が生ずることが判明した。しかも、この単
電池を1000℃で長時間動作させても、このようなクラッ
クは全く発生しなかった。従って、この現象は、上記の
多孔質焼結体の焼成収縮によるものではなく、上記の熱
サイクルによる寸法変化に起因するものと考えられた。
【０００６】本発明の課題は、上記の熱サイクルに対す
る安定性を空気極に付与することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、固体電解質型
燃料電池を発電用素子として用いた発電装置を運転する
方法であって、固体電解質型燃料電池の空気極がランタ
ンマンガナイトからなり、発電装置の起動時に運転温度
まで昇温する際及び発電装置の停止時に運転温度から降
温する際に、少なくとも800 ℃〜900 ℃の温度域で昇温
速度及び降温速度を３℃／分以上とすることを特徴とす
る、発電装置の運転方法に係るものである。
【０００８】また、固体電解質型燃料電池を発電用素子
として用いた発電装置を運転する方法であって、固体電
解質型燃料電池の空気極がランタンマンガナイトからな
り、発電装置の起動時に運転温度まで昇温する際及び発
電装置の停止時に運転温度から降温する際に、前記空気
極が曝される雰囲気の酸素分圧を、少なくとも800 ℃〜
900 ℃の温度域で10-15atm以上、10-1atm 以下とするこ
とを特徴とする、発電装置の運転方法に係るものであ
る。
【０００９】
【作用】本発明者は、900 〜1100℃の温度と、室温〜60
0 ℃の温度との間で、ＡサイトにCa, Sr等をドープした
ランタンマンガナイトからなる多孔質焼結体に対して加
熱−冷却サイクルをかけ、その安定性を試験してみた。
この結果、上記の多孔質焼結体が熱サイクル１回当り0.
01〜0.1 ％程度収縮することが判明した。しかも、この
熱サイクルによる収縮は、100 回の熱サイクルをかけて
も収束せず、100回の熱サイクルで数％にも及ぶことが
判明した。このように空気極が収縮すると、単電池の他
の構成材料との間でクラックが発生し、単電池の破壊の
原因となる。
【００１０】この機構は、現在のところ不明である。し
かし、熱サイクルに伴なって、大気中の800 ℃以上の温
度域で酸素が結晶中に出入りし、この出入りに伴って結
晶格子が歪み、金属原子の物質移動が促進されているも
のと推測される。本発明者は、こうした知見に基いて更
に検討を進めた結果、上記熱サイクルによる空気極の寸
法収縮が、ランタンマンガナイトと雰囲気（気相）との
間における酸素の授受と関係していることを突き止め
た。
【００１１】本発明者は、こうした酸素の授受が、800
℃〜900 ℃の温度域で行われていることを確認した。そ
して、少なくとも800 ℃〜900 ℃の温度域において、起
動時の昇温速度及び停止時の降温速度を速くすること
で、ランタンマンガナイト中の物質移動を抑制し、熱サ
イクルによる空気極の寸法収縮を抑制することに成功し
た。
【００１２】具体的には、上記の昇温速度及び降温速度
を、３℃／分以上とすることが有効であった。これが３
℃／分未満であると、上記の熱サイクルによる寸法収縮
を抑制する効果が、顕著ではない。この意味で、昇温速
度及び降温速度を12℃／分以上とすると、一層好まし
い。ただし、これらを15℃／分より大きくすることは、
実際のシステムの熱容量が大きいことを考えると、現実
的ではない。更には、700 ℃〜900 ℃の温度範囲におい
て、昇温速度及び降温速度を３℃／分以上、15℃／分以
下とすることが好ましく、600 ℃〜1000℃の温度範囲で
３℃／分以上、15℃／分以下とすると一層好ましい。
【００１３】上記のような昇温速度は、酸化ガス流路に
導入する酸化ガスを予備加熱することによって、調整す
ることができる。上記のような降温速度は、酸化ガス流
路に導入する酸化ガスの流量を増加させたり、冷却ガス
を流すことによって、調整することができる。
【００１４】また、本発明者は、少なくとも800 ℃〜90
0 ℃の温度域において、空気極が曝される雰囲気の酸素
分圧を下げることで、ランタンマンガナイト中への酸素
の吸収を抑制し、多孔質焼結体の熱サイクルによる寸法
収縮を防止することに成功した。具体的には、上記の酸
素分圧が10-1atm を超えると、多孔質焼結体の寸法収縮
を抑制する効果が顕著ではない。この意味で、上記の酸
素分圧を５×10-2atm以下とすることが更に好ましい。
ただし、上記の酸素分圧が10-15atm未満であると、ラン
タンマンガナイトが分解するおそれがある。こうしたラ
ンタンマンガナイトの安定性の点からは、上記酸素分圧
を10-5atm 以上とすることが好ましい。更には、700 ℃
〜900 ℃の温度範囲で、上記の酸素分圧を10-1atm 以
下、10-15atm 以上とすることが好ましく、600 ℃〜100
0℃の温度範囲でこうすることが一層好ましい。
【００１５】上記したように昇温速度及び降温速度を３
℃／分以上にすることと、上記の酸素分圧を10-1atm 以
下にすることとは、ランタンマンガナイトに対し独立に
作用し、酸素の出入りの抑制という同一の効果をもたら
す。従って、上記した２つの手段を組み合わせることに
よって、より一層効果的に空気極の寸法収縮を抑制でき
る。
【００１６】本発明が適用されるSOFCの空気極には、自
己支持型の空気極基体と、空気極膜とが含まれる。こう
した空気極基体は、単電池の母材として用いられるもの
であり、空気極基体上に、固体電解質膜、燃料電極膜、
インターコネクター、セパレータなどの各構成部分が積
層される。この際、空気極基体の形状は、両端が開口し
た円筒形状、一端が開口し、他端が閉塞された有底円筒
形状、平板形状などであってよい。これらのうち、上記
したいずれかの円筒形状の空気極基体を採用すると、熱
応力が発生しにくく、ガスシールが容易なので、特に好
ましい。
【００１７】本発明におけるランタンマンガナイトと
は、Ａサイトがランタン、Ｂサイトがマンガンからなる
ペロブスカイト型結晶を指し、Ａサイト及び／又はＢサ
イトの一部を他の元素で置換した場合も含む。Ａサイト
を置換する元素としては、アルカリ土類及び希土類から
なる群より選ばれたものが好ましい。かかる元素として
は、スカンジウム、イットリウム、セリウム、プラセオ
ジム、ネオジム、プロメチウム、サマリウム、ユーロピ
ウム、ガドリニウム、テルビウム、ジスプロシウム、ホ
ルミウム、エルビウム、ツリウム、イッテルビウム、ル
テチウム、カルシウム、ストロンチウム、バリウム、ラ
ジウムがある。
【００１８】空気極の熱膨脹率は、固体電解質膜や燃料
電極膜などの熱膨脹率に近くしなければならない。そし
て、この固体電解質膜をイットリア安定化ジルコニアで
形成する場合には、ランタンマンガナイトのＡサイトに
おけるカルシウムの置換量は10〜20％とすることが好ま
しく、ストロンチウムの置換量は５〜15％とすること
が、熱膨脹を固体電解質膜と整合させるうえで好まし
い。この場合には、本発明を適用すると、空気極の熱膨
脹を固体電解質膜と整合させ得るうえに、空気極の熱サ
イクルによる寸法収縮も抑制できる。
【００１９】また、ランタンマンガナイトのＡサイトに
おけるカルシウムの置換量を25〜35％とするか、または
Ａサイトにおけるストロンチウムの置換量を20〜30％と
すると、やはり空気極の上記熱サイクルによる寸法収縮
を抑制する効果がある。また、ランタンマンガナイトの
Ｂサイトに、コバルト、マグネシウム、アルミニウム及
びニッケルからなる群より選ばれた金属を0.02〜20％置
換した場合も、やはり空気極の上記熱サイクルによる寸
法収縮を抑制する効果があった。これらの組成を、本発
明の運転方法と組み合わせることができる。しかし、こ
の場合には、イットリア安定化ジルコニアからなる固体
電解質膜と空気極との熱膨脹差が大きくなる場合もあ
り、この場合は不利である。
【００２０】ランタンマンガナイトの製造時に、ランタ
ンマンガナイト中に不可避的に混入し、結晶又は粒界中
に残留した不純物は、許容される。
【００２１】
【実施例】
（実験１） （実験用試料の製造）出発原料として、La2O3, Mn3O4,
SrCO3 の各粉末を使用した。所定量の出発原料を秤量
し、混合した。この混合粉末を、コールドアイソスタテ
ィックプレス法により、１tf/cm2の圧力で成形し、成形
体を作製した。この成形体を、大気中、1500℃で10時間
熱処理し、Ａサイトの一部をストロンチウムで置換した
ランタンマンガナイトを合成した。この合成体をボール
ミルにて粉砕し、平均粒径が約５μm のランタンマンガ
ナイト粉末を作製した。次に、このランタンマンガナイ
ト粉末に有機バインダーとしてポリビニルアルコールを
分散させ、一軸プレス法にて角板を成形した。この成形
体を大気中1550℃で５時間焼成して焼結体を得、この焼
結体の気孔率を水置換法にて測定したところ、34％であ
った。この気孔率は、SOFC用の空気極の材料として、充
分である。
【００２２】次に、この焼結体から、縦３mm、横４mm、
長さ40mmの角棒を複数本切り出し、実験用試料とした。
これらの各試料に、大気中、200 ℃と1000℃との間で３
回熱サイクルをかけた。この昇温速度及び降温速度は、
１℃／分、２℃／分、３℃／分、７℃／分、10℃／分、
12℃／分又は15℃／分とした。各熱サイクルにおいて、
200 ℃及び1000℃で、それぞれ30分間一定温度に保持し
た。熱サイクルをかける前と熱サイクルをかけた後に、
各実験試料の寸法をマイクロメータで測定し、熱サイク
ルをかけた後の寸法収縮率を算出した。この結果を表１
に示す。
【００２３】
【表１】
【００２４】表１において、本発明の範囲外の例１−
１、１−２にくらべ、例１−３〜１−７は、寸法収縮率
が顕著に減少している。特に、昇温速度及び降温速度が
12℃／分以上の例１−６、１−７においては、熱サイク
ル１回当たりの寸法収縮率が0.01％未満になっている。
【００２５】（実験２）次に、本発明の効果が発揮され
る温度域を検討した。実験１で用いた試料を使用し、実
験１と同様の熱サイクルを試料にかけ、各例について、
熱サイクルをかけた後の寸法収縮率を算出した。ただ
し、各例において、昇温速度及び降温速度を、表２に示
すように変更した。この結果を表２に示す。
【００２６】
【表２】
【００２７】表２から解るように、600 ℃〜1000℃の温
度域で、昇温速度及び降温速度を本発明に従って３℃／
分以上とすることが、重要である。
【００２８】（実験３）本発明者は、実験１の試料につ
いて、室温から1000℃まで温度を上昇及び下降させて熱
膨脹計によって寸法変化を測定した。昇温速度及び降温
速度は２℃／分とした。この結果、寸法の収縮現象が、
温度下降時の900 ℃〜800 ℃の温度範囲で起っているこ
とを突き止めた。従って、この温度範囲で、酸素原子の
吸収や金属原子の移動が生じているものと推定される。
【００２９】（実験４）実験１で作製した実験用試料を
用い、雰囲気中の酸素分圧を変更し、熱サイクルによる
寸法収縮率を測定した。具体的には、実験１で作製した
実験用試料をボックス型雰囲気炉中に入れ、アルゴンと
酸素と水素とを炉中に導入した。雰囲気中の酸素分圧
は、炉中に導入する各気体の量を調節することによっ
て、種々変更した。酸素分圧の設定は、セル温度が700
℃のジルコニア式酸素センサーを用いて行った。実験用
試料に対し、600 ℃と1000℃との間で10回熱サイクルを
かけた。600 ℃と1000℃との間の昇温速度及び降温速度
は2.5 ℃／分又は12℃／分とし、また、各熱サイクルに
おいて、600 ℃及び1000℃で、それぞれ30分間一定温度
に保持した。そして、熱サイクルをかけた後の寸法収縮
率を算出した。この結果を表３に示す。
【００３０】
【表３】
【００３１】本発明の範囲外である例４−１において
は、寸法収縮率が、例４−３〜例４−７にくらべて遙か
に大きい。また、例４−２においては、熱サイクル試験
後に、試料片が分解した。例４−３は、例４−１よりも
相当に寸法収縮が顕著に改善されている。また、例４−
５、４−６、４−７においては、最初の熱サイクルから
10回めの熱サイクルまでの熱サイクル１回当たりの寸法
収縮率の平均が0.01％以下である。また、昇温速度及び
降温速度を12℃／分とした場合は、一層効果が顕著であ
り、例４−11、４−12、４−13では、熱サイクル１回当
たりの寸法収縮はほとんど防止された。
【００３２】（実験５）実験１の試料について、室温か
ら1000℃まで温度を上昇させ、1000℃で10時間保持し、
室温へと降温させた。昇温速度及び降温速度2.5 ℃／分
とし、酸素分圧は２×10-1atm とした。加熱前と加熱後
との寸法変化率を測定したところ、0.03％の収縮を示し
た。一方、表３を見ると、焼成後の10回の熱サイクルに
ついて、熱サイクル１回当たりの寸法収縮率は0.029 ％
であった。従って、0.03％の収縮は、熱サイクル１回分
の寸法収縮量にほぼ相当する。この結果から、上記した
0.03％の寸法収縮は、1000℃で10時間保持している間に
生じたのではなく、1000℃から室温へと下降した降温過
程の間に生じたものである。言い換えると、空気極の上
記熱サイクルによる収縮現象は、高温で空気極を保持し
たことによる焼結の進行とは、全く別の機構によって生
じている。
【００３３】
【発明の効果】以上述べたように、本発明によれば、ラ
ンタンマンガナイト多孔質焼結体からなる空気極に熱サ
イクルを加えても、熱サイクルによる空気極の寸法収縮
をおさえることができる。

Claims (9)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 固体電解質型燃料電池を発電用素子とし
    て用いた発電装置を運転する方法であって、 固体電解質型燃料電池の空気極がランタンマンガナイト
    からなり、発電装置の起動時に運転温度まで昇温する際
    及び発電装置の停止時に運転温度から降温する際に、少
    なくとも800 ℃〜900 ℃の温度域で昇温速度及び降温速
    度を３℃／分以上とすることを特徴とする、発電装置の
    運転方法。
  2. 【請求項２】 前記の昇温速度及び降温速度を15℃／分
    以下とする、請求項１記載の発電装置の運転方法。
  3. 【請求項３】 少なくとも600 ℃〜1000℃の温度域で昇
    温速度及び降温速度を３℃／分以上、15℃／分以下とす
    る、請求項２記載の発電装置の運転方法。
  4. 【請求項４】 前記空気極が固体電解質型燃料電池の支
    持体としても機能している、請求項１記載の発電装置の
    運転方法。
  5. 【請求項５】 前記空気極が円筒型である、請求項４記
    載の発電装置の運転方法。
  6. 【請求項６】 固体電解質型燃料電池を発電用素子とし
    て用いた発電装置を運転する方法であって、 固体電解質型燃料電池の空気極がランタンマンガナイト
    からなり、発電装置の起動時に運転温度まで昇温する際
    及び発電装置の停止時に運転温度から降温する際に、前
    記空気極が曝される雰囲気の酸素分圧を、少なくとも80
    0 ℃〜900 ℃の温度域で10-15atm以上、10-1atm 以下と
    することを特徴とする、発電装置の運転方法。
  7. 【請求項７】 少なくとも600 ℃〜1000℃の温度域で前
    記酸素分圧を10-15atm以上、10-1atm 以下とする、請求
    項６記載の発電装置の運転方法。
  8. 【請求項８】 前記空気極が固体電解質型燃料電池の支
    持体としても機能している、請求項６記載の発電装置の
    運転方法。
  9. 【請求項９】 前期空気極が円筒型である、請求項８記
    載の発電装置の運転方法。
JP4275952A 1992-10-14 1992-10-14 発電装置の運転方法 Withdrawn JPH06124721A (ja)

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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2016029623A (ja) * 2014-07-25 2016-03-03 日産自動車株式会社 燃料電池システム及びその運転方法

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5532573A (en) * 1994-09-07 1996-07-02 Westinghouse Electric Corporation Reconfigurable hybrid power generation system
US7482085B2 (en) 1996-06-07 2009-01-27 Bdf Ip Holdings Ltd. Apparatus for improving the cold starting capability of an electrochemical fuel cell
US6074771A (en) * 1998-02-06 2000-06-13 Igr Enterprises, Inc. Ceramic composite electrolytic device and method for manufacture thereof
EP1153452B1 (de) 1999-01-28 2003-04-02 Siemens Aktiengesellschaft Vorrichtung und verfahren zur leistungsregelung eines brennstoffzellenstacks
US6296039B1 (en) 2000-03-08 2001-10-02 Wayne-Dalton Corporation Apparatus and method for windlocking a building opening
CA2387736A1 (en) 2000-03-08 2001-09-13 Wayne-Dalton Corp. Apparatus and method for windlocking a building opening
EP1485560B1 (en) 2001-05-09 2011-03-23 Overhead Door Corporation Apparatus and method for windlocking a building opening
US7537151B2 (en) * 2004-01-21 2009-05-26 Delphi Technologies, Inc. Method of making high performance heat sinks
JP2005228637A (ja) * 2004-02-13 2005-08-25 Nissan Motor Co Ltd 燃料電池システム

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3583150D1 (de) * 1984-10-23 1991-07-11 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Festelektrolytbrennstoffzelle und verfahren zu ihrer herstellung.
US4799936A (en) * 1987-06-19 1989-01-24 Combustion Engineering, Inc. Process of forming conductive oxide layers in solid oxide fuel cells
US4950562A (en) * 1988-04-21 1990-08-21 Toa Nenryo Kogyo Kabushiki Kaisha Solid electrolyte type fuel cells
US5108850A (en) * 1990-08-01 1992-04-28 Westinghouse Electric Corp. Thin tubular self-supporting electrode for solid oxide electrolyte electrochemical cells

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2016029623A (ja) * 2014-07-25 2016-03-03 日産自動車株式会社 燃料電池システム及びその運転方法

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Publication number Publication date
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EP0595503A1 (en) 1994-05-04
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DE69302073T2 (de) 1996-10-02
EP0595503B1 (en) 1996-04-03

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