JPH06128023A - Basic brick - Google Patents
Basic brickInfo
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- JPH06128023A JPH06128023A JP4285624A JP28562492A JPH06128023A JP H06128023 A JPH06128023 A JP H06128023A JP 4285624 A JP4285624 A JP 4285624A JP 28562492 A JP28562492 A JP 28562492A JP H06128023 A JPH06128023 A JP H06128023A
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- clinker
- zirconia
- magnesia
- fine powder
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- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】耐食性、耐スポーリング性、断熱性およびコー
チング付着性に優れ、特にセメントロータリーキルンの
内張り材として使用することができる塩基性れんがを提
供する。
【構成】マグネシアクリンカー４０〜９０ｗｔ％、フォ
ルステライトクリンカー６０〜１０ｗｔ％およびジルコ
ニア１〜１０ｗｔ％からなること、および前記フォルス
テライトクリンカーはマグネシア微粉とシリカ微粉とを
混合焼成して調製したものであってＭｇＯ：ＳｉＯ2 比
が９０〜６０ｗｔ％：１０〜４０ｗｔ％であることを特
徴とする塩基性れんが。前記フォルステライトクリンカ
ーはマグネシア微粉とジルコン微粉とを混合焼成して調
製したものでもよい。この場合にはジルコンが焼成分解
してジルコニアが供給されるため、ジルコニアを別途配
合する必要はない。(57) [Summary] [Purpose] To provide a basic brick which is excellent in corrosion resistance, spalling resistance, heat insulation and coating adhesion, and can be particularly used as a lining material for a cement rotary kiln. [Structure] Magnesia clinker 40 to 90 wt%, forsterite clinker 60 to 10 wt% and zirconia 1 to 10 wt%, and the forsterite clinker is prepared by mixing and firing magnesia fine powder and silica fine powder. MgO: SiO 2 ratio of 90~60wt%: basic bricks, which is a 10 to 40 wt%. The forsterite clinker may be prepared by mixing and firing magnesia fine powder and zircon fine powder. In this case, since zircon is calcined and decomposed and zirconia is supplied, it is not necessary to mix zirconia separately.
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、耐食性、耐スポーリン
グ性、断熱性およびコーチング付着性に優れ、特にセメ
ントロータリーキルンの内張り材として使用することが
できる塩基性れんがに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a basic brick which has excellent corrosion resistance, spalling resistance, heat insulation and coating adhesion and can be used as a lining material for cement rotary kilns.
【０００２】[0002]
【従来の技術】セメントロータリーキルンで使用されて
いる塩基性れんがとしては、マグネシア−クロムれん
か、ドロマイトれんが、マグネシア−スピネルれんが等
が従来から知られている。2. Description of the Related Art As basic bricks used in cement rotary kilns, magnesia-chrome bricks, dolomite bricks, magnesia-spinel bricks and the like have been conventionally known.
【０００３】マグネシア−クロムれんがはキルン各部で
使用され比較的安定な耐用を示すが、クロム問題があ
る。Magnesia-chrome bricks are used in various parts of kilns and have a relatively stable service life, but they have a chromium problem.
【０００４】ドロマイトれんがについては、その組織が
セメント原料と似かよっていることにより耐溶損性やコ
ーチング安定性に優れているためキルン真焼点で使用さ
れているが、耐スポーリング抵抗性が悪いため、その使
用範囲が真焼点に限定されている。[0004] Dolomite brick is used at the kiln firing point because its structure is similar to that of the cement raw material and therefore it is excellent in melting resistance and coating stability, but it has poor spalling resistance. , Its range of use is limited to the firing point.
【０００５】マグネシア−スピネルれんがはキルンの脱
着帯で使用され、温度変化や雰囲気変化に対し優れた抵
抗性を示すものの、コーチング付着性が悪く、熱伝導率
が高いためシェル温度が上昇する欠点を有している。Magnesia-spinel bricks are used in the desorption zone of the kiln and show excellent resistance to temperature changes and atmosphere changes, but have the disadvantages of poor coating adhesion and high thermal conductivity, resulting in high shell temperature. Have
【０００６】[0006]
【発明が解決しようとする課題】一般に塩基性れんがは
単一組成で使用されると融点が高く耐食性を示すが、逆
にスポーリング抵抗性は低下する傾向にあり、種々の鉱
物を組み合わせお互いの欠点をカバーしながら使用され
ている。特にセメントロータリーキルンで使用される塩
基性れんがはキルン各部での損傷形態がまちまちであ
り、単一炉材で内張りされ操業されるケースは最近では
少なくなっている。Generally, when a basic brick is used in a single composition, it has a high melting point and shows corrosion resistance, but conversely, spalling resistance tends to decrease, and various kinds of minerals are combined with each other. It is used while covering its drawbacks. In particular, basic bricks used in cement rotary kilns have various damage patterns in various parts of the kiln, and the number of cases in which they are lined with a single furnace material and operated is decreasing recently.
【０００７】そこで本発明は、上述した従来の塩基性れ
んがの有する欠点を解消し、セメントロータリーキルン
の各部で使用することができる塩基性れんがを提供する
ことにある。Therefore, the present invention is to eliminate the drawbacks of the above-mentioned conventional basic bricks and to provide a basic brick that can be used in each part of a cement rotary kiln.
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段】すなわち本発明の第１の
発明は、マグネシアクリンカー４０〜９０ｗｔ％、フォ
ルステライトクリンカー６０〜１０ｗｔ％およびジルコ
ニア１〜１０ｗｔ％からなること、および前記フォルス
テライトクリンカーはマグネシア微粉とシリカ微粉とを
混合焼成して調製したものであってＭｇＯ：ＳｉＯ2 比
が９０〜６０ｗｔ％：１０〜４０ｗｔ％であることを特
徴とする塩基性れんがである。That is, the first invention of the present invention is that the magnesia clinker comprises 40 to 90 wt%, forsterite clinker 60 to 10 wt% and zirconia 1 to 10 wt%, and the forsterite clinker is magnesia. A basic brick prepared by mixing and firing fine powder and silica fine powder, and having a MgO: SiO 2 ratio of 90 to 60 wt%: 10 to 40 wt%.
【０００９】さらに本発明の第２の発明は、マグネシア
クリンカー４０〜９０ｗｔ％、フォルステライトクリン
カー６０〜１０ｗｔ％およびジルコニア１〜１０ｗｔ％
からなること、前記フォルステライトクリンカーはマグ
ネシア微粉とジルコン微粉とを混合焼成して調製したも
のであってＭｇＯ：ＳｉＯ2 比が９０〜６０ｗｔ％：１
０〜４０ｗｔ％であること、および前記ジルコニアは前
記ジルコンの焼成分解により供給されたものであるとを
特徴とする塩基性れんがである。Further, the second invention of the present invention is the magnesia clinker 40 to 90 wt%, the forsterite clinker 60 to 10 wt% and the zirconia 1 to 10 wt%.
The forsterite clinker is prepared by mixing and firing magnesia fine powder and zircon fine powder, and has a MgO: SiO 2 ratio of 90 to 60 wt%: 1.
The basic brick is characterized in that it is 0 to 40 wt% and that the zirconia is supplied by firing decomposition of the zircon.
【００１０】本発明で使用するマグネシアクリンカー原
料は、ＭｇＯ純度９８％以上であれば天然のマグネシア
原料や海水マグネシア原料のいずれでも使用できる。The magnesia clinker raw material used in the present invention may be either a natural magnesia raw material or seawater magnesia raw material as long as the MgO purity is 98% or more.
【００１１】フォルステライトクリンカーがシリカリッ
チあるいは不純物が多量に含有している場合には、セメ
ント原料との反応により低融物を生成するため使用でき
ない。フォルステライトとしてはズン岩、蛇紋岩等天然
に産するものもあるが、不純物が多く含まれており融点
が低くいため本発明におけるフォルステライトクリンカ
ー原料としては使用できない。このため本発明で使用す
るフォルステライトクリンカーは、マグネシア微粉とシ
リカ微粉とを混合し成形した後焼成することにより調製
したフォルステライトクリンカーを用いる。この時のマ
グネシア微粉およびシリカ微粉の粒径は４４μｍ以下が
好ましい。４４μｍより粒径が大きいと、反応性が劣
り、得られたクリンカーの見掛気孔率が高くなるため好
ましくない。マグネシア微粉の純度は９８％以上とする
ことが好ましい。純度が９８％より低いと不純物がガラ
ス層を生成するため好ましくない。シリカ微粉について
も９８％以上の純度が好ましい。純度が９８％より低い
と、得られたクリンカーのスポーリング性が低下するた
め好ましくない。When the forsterite clinker is rich in silica or contains a large amount of impurities, it cannot be used because it produces a low melt due to the reaction with the cement raw material. Some forsterites naturally occur such as dunstone and serpentine, but they cannot be used as a forsterite clinker raw material in the present invention because they contain a large amount of impurities and have a low melting point. Therefore, the forsterite clinker used in the present invention is a forsterite clinker prepared by mixing magnesia fine powder and silica fine powder, molding the mixture, and then firing the mixture. The particle size of the magnesia fine powder and the silica fine powder at this time is preferably 44 μm or less. If the particle size is larger than 44 μm, the reactivity becomes poor and the apparent porosity of the obtained clinker becomes high, which is not preferable. The purity of the magnesia fine powder is preferably 98% or more. If the purity is lower than 98%, impurities form a glass layer, which is not preferable. The fine silica powder preferably has a purity of 98% or more. If the purity is lower than 98%, the sprinkling property of the obtained clinker deteriorates, which is not preferable.
【００１２】フォルステライトクリンカーの組成として
は、ＭｇＯが９０ｗｔ％より多くなるとスポーリング性
の低下と断熱性が低下する傾向がみられる。一方、Ｍｇ
Ｏが６０ｗｔ％より少なくなると断熱性は向上するもの
の融点が低下する傾向がみられる。従って、ＭｇＯ：Ｓ
ｉＯ2 比が９０〜６０ｗｔ％：１０〜４０ｗｔ％となる
ように、マグネシア微粉とシリカ微粉の配合量を調整す
ることが必要である。As for the composition of the forsterite clinker, when MgO is more than 90 wt%, the spalling property and the heat insulating property tend to decrease. On the other hand, Mg
When O is less than 60 wt%, the heat insulating property is improved but the melting point tends to be lowered. Therefore, MgO: S
It is necessary to adjust the compounding amounts of the magnesia fine powder and the silica fine powder so that the iO 2 ratio is 90 to 60 wt%: 10 to 40 wt%.
【００１３】本発明においては、塩基性れんがにジルコ
ニアを配合することにより耐スポーリング性と断熱性を
付与することができる。使用するジルコニア原料の種類
は特に限定されるものではなく、例えば未安定品、半安
定品、完全安定品のいずれでも使用できる。本発明にお
いては、ジルコニア原料の所定量を、マグネシアクリン
カーおよびフォルステライトクリンカーとともに混合、
焼成して塩基性れんがを得ることができる。しかしなが
ら、フォルステライトクリンカーをマグネシア微粉とジ
ルコン（ＺｒＯ2 ・ＳｉＯ2 ）微粉とから調製する場合
には、焼成中にジルコンが分解してシリカとジルコニア
とになるため、ジルコニア原料として別途配合する必要
はない。In the present invention, by adding zirconia to the basic brick, it is possible to impart spalling resistance and heat insulation. The type of zirconia raw material used is not particularly limited, and for example, any of an unstable product, a semi-stable product, and a completely stable product can be used. In the present invention, a predetermined amount of zirconia raw material is mixed with magnesia clinker and forsterite clinker,
Basic brick can be obtained by firing. However, when the forsterite clinker is prepared from magnesia fine powder and zircon (ZrO 2 · SiO 2 ) fine powder, zircon decomposes into silica and zirconia during firing, so it is not necessary to mix them separately as a zirconia raw material. Absent.
【００１４】ジルコニア添加により耐スポーリング性が
向上することについては特開昭６３−６４９５５号に記
載されているが、断熱性が向上することについては教示
されていない。つまり本発明においては、ジルコニアを
添加することにより、あるいは焼成中にジルコンからジ
ルコニアを分解生成させることにより、塩基性れんがに
マイクロクラックが発生し、これが断熱層となって断熱
性を向上させることができることを見出したものであ
る。このため、使用するジルコニアの粒径は特に指定さ
れるものではなく、マイクロクラックを生成すればジル
コニアの粒径にこだわる必要はない。The improvement of spalling resistance by the addition of zirconia is described in JP-A-63-64955, but the improvement of heat insulation is not taught. That is, in the present invention, by adding zirconia or by decomposing and producing zirconia from zircon during firing, microcracks are generated in the basic brick, which serves as a heat insulating layer to improve heat insulating properties. It is a finding of what can be done. Therefore, the particle size of zirconia to be used is not particularly specified, and it is not necessary to be particular about the particle size of zirconia if microcracks are generated.
【００１５】本発明の塩基性れんがにおけるフォルステ
ライトクリンカーの配合量は６０〜１０ｗｔ％の範囲と
する。６０ｗｔ％より多く配合すると、断熱性とコーチ
ング付着性は向上するものの耐食性が低下してしまう。
一方、１０ｗｔ％より少ない配合では、耐食性は向上す
るが断熱性と耐スポーリング性とコーチング付着性が低
下してしまう。これに伴ない、マグネシアクリンカーの
配合量は４０〜６０ｗｔ％とする。The compounding amount of forsterite clinker in the basic brick of the present invention is in the range of 60 to 10 wt%. If it is blended in an amount of more than 60 wt%, the heat insulation and the coating adhesion will be improved, but the corrosion resistance will be reduced.
On the other hand, if the amount is less than 10 wt%, the corrosion resistance is improved, but the heat insulating property, the spalling resistance and the coating adhesion property are deteriorated. Along with this, the compounding amount of magnesia clinker is 40 to 60 wt%.
【００１６】また、ジルコニアの配合量は１〜１０ｗｔ
％で効果がある。１ｗｔ％より少ない配合では、耐スポ
ーリング性および断熱性を向上させる効果がなく、一
方、１０ｗｔ％より多く配合すると、耐スポーリング性
や断熱性の向上効果はあるが、れんが組織を破壊してし
まう。The amount of zirconia compounded is 1 to 10 wt.
% Is effective. When the amount is less than 1 wt%, the effect of improving the spalling resistance and heat insulating property is not obtained, while when the amount is more than 10 wt%, the spalling resistance and the heat insulating property are improved, but the brick structure is destroyed. I will end up.
【００１７】なお、フォルステライトクリンカーとマグ
ネシアクリンカーとの配合量の合計が１００ｗｔ％とな
るのは、フォルステライトクリンカーをマグネシア微粉
とジルコン微粉とから調製した場合であり、この場合に
はジルコンの分解生成物としてジルコニアが供給される
から、特にジルコニア原料を別途配合する必要がない。
これに対して、フォルステライトクリンカーをマグネシ
ア微粉とシリカ微粉とから調製した場合には、ジルコニ
ア原料を別途配合する必要があり、この場合にはフォル
ステライトクリンカーとマグネシアクリンカーとジルコ
ニアとの合計量が１００ｗｔ％となるように配合すれば
よい。The total amount of the forsterite clinker and the magnesia clinker is 100 wt% when the forsterite clinker is prepared from the magnesia fine powder and the zircon fine powder. In this case, the zircon is decomposed and produced. Since zirconia is supplied as a product, it is not necessary to separately mix a zirconia raw material.
On the other hand, when the forsterite clinker is prepared from the magnesia fine powder and the silica fine powder, it is necessary to mix the zirconia raw material separately. In this case, the total amount of the forsterite clinker, the magnesia clinker and the zirconia is 100 wt. It may be blended so as to be%.
【００１８】[0018]
【実施例】以下に実施例により本発明をさらに説明す
る。 ［フォルステライトクリンカーの調製］４４μｍ全通の
マグネシア微粉と同じく４４μｍ全通のシリカ微粉とを
表１のサンプルＮｏ．１〜６に示した割合で混練した
後、並形に成型した。また、４４μｍ全通のマグネシア
微粉と２０μｍ全通のジルコン微粉とを表１のサンプル
Ｎｏ．７〜１０に示した割合で混練した後、並形に成型
した。これらの成型物を１７８０℃×１４時間トンネル
キルンで焼成しフォルステライトクリンカーを得た。得
られたクリンカーを３ｍｍ〜１ｍｍ、１ｍｍ＞、０．０
９ｍｍ＞に整粒し、各々５５：２５：２０の比率で混合
した後、並形に成型し、これをトンネルキルンで１７８
０℃×１４時間焼成した物を試験試料として各種の物性
を測定した。結果を表１に示す。EXAMPLES The present invention will be further described below with reference to examples. [Preparation of Forsterite Clinker] Sample No. 1 in Table 1 was prepared by using 44 μm all-through magnesia fine powder and 44 μm all-through silica fine powder. After kneading in the proportions shown in 1 to 6, it was molded into a normal shape. In addition, 44 μm all-through magnesia fine powder and 20 μm all-through zircon fine powder were sample No. 1 in Table 1. After kneading in the ratios shown in 7 to 10, the mixture was molded into a normal shape. These molded products were fired in a tunnel kiln at 1780 ° C. for 14 hours to obtain forsterite clinker. The obtained clinker was 3 mm to 1 mm, 1 mm>, 0.0
9 mm>, mixed at a ratio of 55:25:20, and molded into a normal shape, which was then 178 in a tunnel kiln.
Various physical properties were measured by using a product baked at 0 ° C. for 14 hours as a test sample. The results are shown in Table 1.
【００１９】 [0019]
【００２０】註）＊１：スポーリング性の評価 ６０ｍｍ角の試料を１０００℃の温度中で１５分間急熱
し、その後取り出して１５分間空冷し、これを１サイク
ルとして試料の剥落回数で評価した。剥落回数３回以上
を合格とした。 ＊２：耐食性の評価 ロータリー式回転侵食試験機に試料を内張りし、１７０
０℃×５時間セメント原料溶融中で侵食させ、侵食深さ
を測定することにより評価した。最大侵食深さが１０ｍ
ｍ以下を合格とした。 ＊３：断熱性の評価 熱線法により１０００℃の熱伝導率を測定することによ
り評価した。２．５Ｋｃａｌ／ｍｈ℃以下を合格とし
た。 ＊４：コーチング付着性の評価 ５０口×５０ｍｍの試料にセメント原料をサンドイッチ
に挟み、電気炉中で１４００℃×５時間処理した後、常
温で曲げ強さを測定して評価した。１ｋｇｆ／ｃｍ2 以
上を合格とした。Note) * 1 Evaluation of spalling property A 60 mm square sample was rapidly heated at a temperature of 1000 ° C. for 15 minutes, then taken out and air-cooled for 15 minutes, and this was regarded as one cycle, and the number of times of peeling of the sample was evaluated. The number of times of peeling was judged to be 3 or more. * 2: Evaluation of corrosion resistance The sample is lined in a rotary type rotary erosion tester and 170
It was evaluated by eroding the cement raw material in a molten state at 0 ° C. for 5 hours and measuring the erosion depth. Maximum erosion depth is 10m
m or less was passed. * 3: Evaluation of heat insulating property Evaluation was made by measuring the thermal conductivity at 1000 ° C. by the hot wire method. A value of 2.5 Kcal / mh ° C or lower was regarded as acceptable. * 4: Evaluation of coating adhesiveness A cement raw material was sandwiched between samples of 50 mouth x 50 mm, treated at 1400 ° C for 5 hours in an electric furnace, and then flexural strength was measured at room temperature for evaluation. A pass of 1 kgf / cm 2 or more was determined.
【００２１】表１に示した４項目の物性評価により総合
判断した結果、フォルステライトクリンカーとして好ま
しい配合はサンプルＮｏ．２、３、４、５、９、１０と
判断した。As a result of comprehensive judgment based on the evaluation of the physical properties of the four items shown in Table 1, the preferred formulation as the forsterite clinker is Sample No. It was judged to be 2, 3, 4, 5, 9, 10.
【００２２】実施例１〜４ 上記で得られたフォルステライトクリンカーＮｏ．２、
３、４、５を使用して、表２に示した配合量により海水
マグネシアクリンカー、ジルコニアおよび硫酸マグネシ
ウム水溶液と混練し、２００×２５０×１１０〜１００
ｍｍの形状に成型した後、トンネルキルンで１７８０℃
×１４時間焼成し、塩基性れんがを得た。これらのれん
がの物性を、表１に示したと同様にして測定した結果を
表２に示す。 Examples 1 to 4 Forsterite clinker No. 2,
3, 4, and 5 were mixed with seawater magnesia clinker, zirconia and magnesium sulfate aqueous solution according to the blending amounts shown in Table 2, and 200 × 250 × 110-100
mm shape, then 1780 ℃ in tunnel kiln
Baking for 14 hours gave a basic brick. Table 2 shows the results of measuring the physical properties of these bricks in the same manner as shown in Table 1.
【００２３】実施例５〜６ 上記で得られたフォルステライトクリンカーＮｏ．９と
１０を使用して、表２に示した配合量により海水マグネ
シアクリンカーおよび硫酸マグネシウム水溶液と混練
し、実施例１〜４と同様にして塩基性れんがを得た。こ
れらのれんがの物性を、表１に示したと同様にして測定
した結果を表２に示す。ここで使用したフォルステライ
トクリンカーは、マグネシア微粉とジルコン微粉とから
調製されたものであり、ジルコンの分解により生成した
ジルコニアが含まれているため、ジルコニアを配合しな
かった。表２中のジルコニアはジルコンの焼成分解によ
り供給されたものである。 Examples 5-6 Forsterite clinker No. Using Nos. 9 and 10, kneading was performed with a seawater magnesia clinker and an aqueous magnesium sulfate solution in the amounts shown in Table 2, and basic bricks were obtained in the same manner as in Examples 1 to 4. Table 2 shows the results of measuring the physical properties of these bricks in the same manner as shown in Table 1. The forsterite clinker used here was prepared from magnesia fine powder and zircon fine powder, and did not contain zirconia because it contained zirconia produced by decomposition of zircon. Zirconia in Table 2 was supplied by firing decomposition of zircon.
【００２４】比較例１ ジルコニアを配合しなかった以外は、実施例１と同様に
して塩基性れんがを得た。このれんがの物性を、表１に
示したと同様にして測定した結果を表２に示す。 Comparative Example 1 A basic brick was obtained in the same manner as in Example 1 except that zirconia was not added. The physical properties of this brick are measured in the same manner as shown in Table 1, and the results are shown in Table 2.
【００２５】比較例２ ジルコニアを配合しなかったこと、およびフォルステラ
イトクリンカーに代えて合成スピネルクリンカーを使用
したこと以外は、実施例１と同様にして塩基性れんがを
得た。このれんがの物性を、表１に示したと同様にして
測定した結果を表２に示す。 Comparative Example 2 A basic brick was obtained in the same manner as in Example 1 except that zirconia was not added and that a synthetic spinel clinker was used instead of the forsterite clinker. The physical properties of this brick are measured in the same manner as shown in Table 1, and the results are shown in Table 2.
【００２６】 [0026]
【００２７】表２からわかるように、比較例１に対して
ジルコニアを添加した実施例１は、耐スポーリング性と
断熱性が向上している。また比較例２は、現在セメント
ロータリーキルンの脱着帯で使用されて良好な成績を収
めている材質であるが、コーチング付着性と断熱性に難
点があるため、キルンの焼成帯での使用が困難である。
これに対して実施例１〜６の本発明品は、コーチング付
着性および断熱性が向上しており、その結果、キルンの
焼成帯においても使用が可能である。As can be seen from Table 2, Example 1 in which zirconia was added to Comparative Example 1 has improved spalling resistance and heat insulation. Further, Comparative Example 2 is a material that is currently used in the desorption zone of a cement rotary kiln and has good results, but it is difficult to use in the firing zone of the kiln because of its coating adhesion and heat insulation problems. is there.
On the other hand, the products of the present invention of Examples 1 to 6 have improved coating adhesion and heat insulation properties, and as a result, can be used in the firing zone of the kiln.
【００２８】実施例７〜１０および比較例３〜６ 上記で得られたフォルステライトクリンカーＮｏ．２を
使用して、表３に示したようにマグネシアクリンカーの
種類を変え、さらにはフォルステライトクリンカー、マ
グネシアクリンカーおよびジルコニアの配合量を変え
て、塩基性れんがを製作した。これらのれんがの物性
を、表１に示したと同様にして測定した結果を表３に示
す。また上記実施例および比較例で使用した海水マグネ
シアクリンカー、天然マグネシアクリンカー、合成スピ
ネルクリンカー、ジルコニアの化学成分を表４に示す。 Examples 7 to 10 and Comparative Examples 3 to 6 Forsterite clinker No. 2 was used to change the type of magnesia clinker as shown in Table 3 and further change the compounding amounts of forsterite clinker, magnesia clinker and zirconia to produce basic bricks. Table 3 shows the results of measuring the physical properties of these bricks in the same manner as shown in Table 1. Table 4 shows the chemical components of seawater magnesia clinker, natural magnesia clinker, synthetic spinel clinker, and zirconia used in the above Examples and Comparative Examples.
【００２９】 [0029]
【００３０】 [0030]
【００３１】表３は、マグネシアクリンカーの種類、フ
ォルステライトクリンカー、マグネシアクリンカーおよ
びジルコニアの配合量を比較検討したものである。実施
例７と実施例８〜１０とからわかるように、マグネシア
クリンカーの種類は海水マグネシアクリンカーおよび天
然マグネシアクリンカーのどちらでも純度が９８％以上
であれば本発明に使用できる。フォルステライトクリン
カーの配合量については、６０〜１０ｗｔ％の範囲より
少ない配合量の比較例３と４は耐スポーリング性やコー
チング付着性が低下し、一方、６０〜１０ｗｔ％の範囲
より多い配合量の比較例５と６は耐食性が低下する。ジ
ルコニアの配合量については、１〜１０ｗｔ％の範囲か
ら外れた配合量の比較例４と６は耐スポーリング性や耐
食性に難点がある。これに対して実施例７〜１０の本発
明品は耐スポーリング性、耐食性、断熱性、コーチング
付着性のいずれも優れていることがわかる。Table 3 shows a comparative examination of the types of magnesia clinker, the amounts of forsterite clinker, magnesia clinker and zirconia. As can be seen from Example 7 and Examples 8 to 10, the type of magnesia clinker can be used in the present invention as long as the purity of the magnesia clinker is not less than 98%. Regarding the compounding amount of forsterite clinker, Comparative Examples 3 and 4 having a compounding amount less than the range of 60 to 10 wt% have poor spalling resistance and coating adhesion, while the compounding amount of 60 to 10 wt% is more than the range. In Comparative Examples 5 and 6, the corrosion resistance is lowered. Regarding the blending amount of zirconia, Comparative Examples 4 and 6 having a blending amount out of the range of 1 to 10 wt% have problems in spalling resistance and corrosion resistance. On the other hand, it is understood that the products of Examples 7 to 10 are excellent in spalling resistance, corrosion resistance, heat insulation and coating adhesion.
【００３２】[0032]
【発明の効果】以上の説明からわかるように、本発明の
塩基性れんがは耐食性，耐スポーリング性，断熱性，コ
ーチング付着性に優れたものであり、セメントロータリ
ーキルンの内張材としてキルンの各部において好適に使
用することが可能である。As can be seen from the above description, the basic brick of the present invention is excellent in corrosion resistance, spalling resistance, heat insulation and coating adhesion, and is used as a lining material for cement rotary kilns. Can be preferably used in.
Claims (2)
％、フォルステライトクリンカー６０〜１０ｗｔ％およ
びジルコニア１〜１０ｗｔ％からなること、および前記
フォルステライトクリンカーはマグネシア微粉とシリカ
微粉とを混合焼成して調製したものであってＭｇＯ：Ｓ
ｉＯ2 比が９０〜６０ｗｔ％：１０〜４０ｗｔ％である
ことを特徴とする塩基性れんが。1. A magnesia clinker 40-90 wt.
%, Forsterite clinker 60 to 10 wt% and zirconia 1 to 10 wt%, and the forsterite clinker was prepared by mixing and firing magnesia fine powder and silica fine powder, and MgO: S
A basic brick having an iO 2 ratio of 90 to 60 wt%: 10 to 40 wt%.
％、フォルステライトクリンカー６０〜１０ｗｔ％およ
びジルコニア１〜１０ｗｔ％からなること、前記フォル
ステライトクリンカーはマグネシア微粉とジルコン微粉
とを混合焼成して調製したものであってＭｇＯ：ＳｉＯ
2 比が９０〜６０ｗｔ％：１０〜４０ｗｔ％であるこ
と、および前記ジルコニアは前記ジルコンの焼成分解に
より供給されたものであるとを特徴とする塩基性れん
が。2. Magnesia clinker 40-90 wt
%, Forsterite clinker 60 to 10 wt% and zirconia 1 to 10 wt%, the forsterite clinker is prepared by mixing and firing magnesia fine powder and zircon fine powder, and MgO: SiO.
A basic brick characterized in that the 2 ratio is 90 to 60 wt%: 10 to 40 wt%, and the zirconia is supplied by firing decomposition of the zircon.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4285624A JPH06128023A (en) | 1992-10-23 | 1992-10-23 | Basic brick |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4285624A JPH06128023A (en) | 1992-10-23 | 1992-10-23 | Basic brick |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06128023A true JPH06128023A (en) | 1994-05-10 |
Family
ID=17693944
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4285624A Pending JPH06128023A (en) | 1992-10-23 | 1992-10-23 | Basic brick |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06128023A (en) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009196886A (en) * | 2001-03-23 | 2009-09-03 | Vitro Global Sa | Method and system for feeding and burning pulverized fuel in glass melting furnace, and burner for use in the same |
| US20100248933A1 (en) * | 2007-12-06 | 2010-09-30 | Refractory Intellectual Property Gmbh & Co. Kg | Fireproof ceramic mix, fireproof ceramic molded body formed of said mix and use thereof |
| US8030236B2 (en) * | 2006-02-20 | 2011-10-04 | Refratechnik Holding Gmbh | Fire-resistant ordinary ceramic batch, and fire-resistant product therefrom |
| US8967998B2 (en) | 2011-05-05 | 2015-03-03 | Magnesita Refractories Company | Rotary kiln lining and method |
| CN117303862A (en) * | 2023-10-24 | 2023-12-29 | 大城县宏大高温材料有限公司 | Long-service-life tundish dry vibrating material and preparation method thereof |
| WO2024190742A1 (en) * | 2023-03-13 | 2024-09-19 | 黒崎播磨株式会社 | Method for manufacturing unfired basic brick |
| CN119591395A (en) * | 2024-11-01 | 2025-03-11 | 武汉科技大学 | Forsterite-based high-temperature heat storage material and preparation method thereof |
-
1992
- 1992-10-23 JP JP4285624A patent/JPH06128023A/en active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009196886A (en) * | 2001-03-23 | 2009-09-03 | Vitro Global Sa | Method and system for feeding and burning pulverized fuel in glass melting furnace, and burner for use in the same |
| US8030236B2 (en) * | 2006-02-20 | 2011-10-04 | Refratechnik Holding Gmbh | Fire-resistant ordinary ceramic batch, and fire-resistant product therefrom |
| US20100248933A1 (en) * | 2007-12-06 | 2010-09-30 | Refractory Intellectual Property Gmbh & Co. Kg | Fireproof ceramic mix, fireproof ceramic molded body formed of said mix and use thereof |
| JP2011505331A (en) * | 2007-12-06 | 2011-02-24 | リフラクトリー・インテレクチュアル・プロパティー・ゲー・エム・ベー・ハー・ウント・コ・カーゲー | Fireproof ceramic mixture, fireproof ceramic molded body formed by the mixture and use thereof |
| US8138110B2 (en) * | 2007-12-06 | 2012-03-20 | Refractory Intellectual Property Gmbh & Co. Kg | Fireproof ceramic mix, fireproof ceramic molded body formed of said mix and use thereof |
| US8967998B2 (en) | 2011-05-05 | 2015-03-03 | Magnesita Refractories Company | Rotary kiln lining and method |
| WO2024190742A1 (en) * | 2023-03-13 | 2024-09-19 | 黒崎播磨株式会社 | Method for manufacturing unfired basic brick |
| JP2024129606A (en) * | 2023-03-13 | 2024-09-27 | 黒崎播磨株式会社 | Method for manufacturing unburned basic bricks |
| CN117303862A (en) * | 2023-10-24 | 2023-12-29 | 大城县宏大高温材料有限公司 | Long-service-life tundish dry vibrating material and preparation method thereof |
| CN117303862B (en) * | 2023-10-24 | 2024-05-03 | 大城县宏大高温材料有限公司 | Long-service-life tundish dry vibrating material and preparation method thereof |
| CN119591395A (en) * | 2024-11-01 | 2025-03-11 | 武汉科技大学 | Forsterite-based high-temperature heat storage material and preparation method thereof |
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