JPH06128641A - 冷間成形による建築用低降伏比鋼管の製造法 - Google Patents
冷間成形による建築用低降伏比鋼管の製造法Info
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- JPH06128641A JPH06128641A JP28141192A JP28141192A JPH06128641A JP H06128641 A JPH06128641 A JP H06128641A JP 28141192 A JP28141192 A JP 28141192A JP 28141192 A JP28141192 A JP 28141192A JP H06128641 A JPH06128641 A JP H06128641A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 冷間成形により製作された厚み１００ｍｍ以
下、ｔ／Ｄ（ｔ：板厚、Ｄ：鋼管外径）≦１０％でＹＲ
≦８０％の鋼管の製造法を提供する。 【構成】 重量比でＣ：０．０１〜０．１２％、Ｓｉ：
０．５％以下、Ｍｎ：０．９〜１．６％、Ｐ：０．０３
％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｎｂ：０．００５〜０．
０５％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２５％、Ａｌ：０．
１％以下、Ｎ：０．００６％以下を含有し、残部が鉄お
よび不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延した後空冷あ
るいは水冷を行い、Ａｃ3 以上の温度に再加熱して焼入
あるいは焼入、焼戻再加熱して焼きならしを行った鋼板
を、ｔ／Ｄ（ｔ：板厚、Ｄ：鋼管外径）≦１０％の範囲
で冷間成形により鋼管を製作し、その後７００から８５
０℃の温度範囲に再加熱して焼きならしすることを特徴
とする板厚１００ｍｍ以下、ＹＲが８０％以下である建
築用低降伏比鋼管の製造法。
下、ｔ／Ｄ（ｔ：板厚、Ｄ：鋼管外径）≦１０％でＹＲ
≦８０％の鋼管の製造法を提供する。 【構成】 重量比でＣ：０．０１〜０．１２％、Ｓｉ：
０．５％以下、Ｍｎ：０．９〜１．６％、Ｐ：０．０３
％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｎｂ：０．００５〜０．
０５％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２５％、Ａｌ：０．
１％以下、Ｎ：０．００６％以下を含有し、残部が鉄お
よび不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延した後空冷あ
るいは水冷を行い、Ａｃ3 以上の温度に再加熱して焼入
あるいは焼入、焼戻再加熱して焼きならしを行った鋼板
を、ｔ／Ｄ（ｔ：板厚、Ｄ：鋼管外径）≦１０％の範囲
で冷間成形により鋼管を製作し、その後７００から８５
０℃の温度範囲に再加熱して焼きならしすることを特徴
とする板厚１００ｍｍ以下、ＹＲが８０％以下である建
築用低降伏比鋼管の製造法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は建築、土木分野等におい
て、各種構造物に用いる冷間成形による低降伏比鋼管の
製造法に関する。
て、各種構造物に用いる冷間成形による低降伏比鋼管の
製造法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般的に、鋼材に対し冷間加工を加える
と加工硬化によりＹＰ、ＴＳが上昇し、ＴＳに比べ、Ｙ
Ｐの上昇が大きいため降伏比（以下ＹＲと呼ぶ）も上昇
してしまい、冷間成形による鋼管は降伏後の塑性変形能
力が小さいため建築構造物には適用しにくいという欠点
があった。
と加工硬化によりＹＰ、ＴＳが上昇し、ＴＳに比べ、Ｙ
Ｐの上昇が大きいため降伏比（以下ＹＲと呼ぶ）も上昇
してしまい、冷間成形による鋼管は降伏後の塑性変形能
力が小さいため建築構造物には適用しにくいという欠点
があった。
【０００３】一方、低ＹＲ鋼管の製造法としては遠心鋳
造法、鋼管での焼入、焼戻し等があるが、遠心鋳造法は
その生産性の低さ、経済性の面で、鋼管の焼入、焼戻し
ではその経済性、鋼管の寸法精度の面で、鋼板の冷間成
形により製造した鋼管に比べ劣っていた。
造法、鋼管での焼入、焼戻し等があるが、遠心鋳造法は
その生産性の低さ、経済性の面で、鋼管の焼入、焼戻し
ではその経済性、鋼管の寸法精度の面で、鋼板の冷間成
形により製造した鋼管に比べ劣っていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、鋼板の冷間
成形によるＹＲが低い鋼管の製造技術を提供するもので
ある。本発明法に基づいて製造した鋼管は、低ＹＲで且
つ高い生産性、経済性及び寸法精度を有している。
成形によるＹＲが低い鋼管の製造技術を提供するもので
ある。本発明法に基づいて製造した鋼管は、低ＹＲで且
つ高い生産性、経済性及び寸法精度を有している。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は前述の課題を克
服し目的を達成するもので、その具体的手段を下記
（１）、（２）に示す。
服し目的を達成するもので、その具体的手段を下記
（１）、（２）に示す。
【０００６】（１）重量比でＣ ０．０１〜０．１２
％、Ｓｉ ０．５％以下、Ｍｎ ０．９〜１．６％、Ｐ
０．０３％以下、Ｓ ０．０１％以下、Ｎｂ ０．０
０５〜０．０５％、Ｔｉ ０．００５〜０．０２５％、
Ａｌ ０．１％以下、Ｎ ０．００６％以下を含有し、
残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延し
た後空冷あるいは水冷した鋼板を、ｔ／Ｄ（ｔ：板厚、
Ｄ：鋼管外径）≦１０％の範囲で冷間成形により鋼管を
製作し、その後７００から８５０℃の温度範囲に再加熱
して焼きならしすることを特徴とする板厚１００ｍｍ以
下、ＹＲが８０％以下である冷間成形による建築用低降
伏比鋼管の製造法。
％、Ｓｉ ０．５％以下、Ｍｎ ０．９〜１．６％、Ｐ
０．０３％以下、Ｓ ０．０１％以下、Ｎｂ ０．０
０５〜０．０５％、Ｔｉ ０．００５〜０．０２５％、
Ａｌ ０．１％以下、Ｎ ０．００６％以下を含有し、
残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延し
た後空冷あるいは水冷した鋼板を、ｔ／Ｄ（ｔ：板厚、
Ｄ：鋼管外径）≦１０％の範囲で冷間成形により鋼管を
製作し、その後７００から８５０℃の温度範囲に再加熱
して焼きならしすることを特徴とする板厚１００ｍｍ以
下、ＹＲが８０％以下である冷間成形による建築用低降
伏比鋼管の製造法。
【０００７】（２）重量比でＣ ０．０１〜０．１２
％、Ｓｉ ０．５％以下、Ｍｎ ０．９〜１．６％、Ｐ
０．０３％以下、Ｓ ０．０１％以下、Ｎｂ ０．０
０５〜０．０５％、Ｔｉ ０．００５〜０．０２５％、
Ａｌ ０．１％以下、Ｎ ０．００６％以下さらにＣｕ
０．０５〜１．５％、Ｎｉ ０．０５〜２．０％、Ｃ
ｒ ０．０５〜１．０％、Ｍｏ ０．０５〜１．０％、
Ｖ ０．００５〜０．１０％、Ｃａ ０．００１〜０．
００６％の１種または２種以上を含有し、残部が鉄およ
び不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延した後空冷ある
いは冷却した鋼板を、ｔ／Ｄ（ｔ：板厚、Ｄ：鋼管外
径）≦１０％の範囲で冷間成形により鋼管を製作し、そ
の後７００から８５０℃の温度範囲に再加熱して焼きな
らしすることを特徴とする板厚１００ｍｍ以下、ＹＲが
８０％以下である冷間成形による建築用低降伏比鋼管の
製造法。
％、Ｓｉ ０．５％以下、Ｍｎ ０．９〜１．６％、Ｐ
０．０３％以下、Ｓ ０．０１％以下、Ｎｂ ０．０
０５〜０．０５％、Ｔｉ ０．００５〜０．０２５％、
Ａｌ ０．１％以下、Ｎ ０．００６％以下さらにＣｕ
０．０５〜１．５％、Ｎｉ ０．０５〜２．０％、Ｃ
ｒ ０．０５〜１．０％、Ｍｏ ０．０５〜１．０％、
Ｖ ０．００５〜０．１０％、Ｃａ ０．００１〜０．
００６％の１種または２種以上を含有し、残部が鉄およ
び不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延した後空冷ある
いは冷却した鋼板を、ｔ／Ｄ（ｔ：板厚、Ｄ：鋼管外
径）≦１０％の範囲で冷間成形により鋼管を製作し、そ
の後７００から８５０℃の温度範囲に再加熱して焼きな
らしすることを特徴とする板厚１００ｍｍ以下、ＹＲが
８０％以下である冷間成形による建築用低降伏比鋼管の
製造法。
【０００８】
【作用】以下、本発明について詳細に説明する。発明者
らの研究によれば、冷間加工後のＹＲを低くするため
に、鋼板の成分の適正化と冷間加工後の適切な熱処理
（焼きならし）を組み合わせることが必要であることを
見いだした。
らの研究によれば、冷間加工後のＹＲを低くするため
に、鋼板の成分の適正化と冷間加工後の適切な熱処理
（焼きならし）を組み合わせることが必要であることを
見いだした。
【０００９】そこで本発明のポイントは１）冷間加工に
供する鋼板の成分の限定と、２）その鋼板を冷間加工し
た後の熱処理による材質制御技術にある。
供する鋼板の成分の限定と、２）その鋼板を冷間加工し
た後の熱処理による材質制御技術にある。
【００１０】まず成分範囲の限定理由について説明す
る。Ｃは母材の強度を確保するために必要であるが、多
量に含有させると冷間成形後に施す熱処理（２相域焼き
ならし）で著しい靭性劣化が生じる。このような観点か
らＣは０．０１〜０．１２％とした。
る。Ｃは母材の強度を確保するために必要であるが、多
量に含有させると冷間成形後に施す熱処理（２相域焼き
ならし）で著しい靭性劣化が生じる。このような観点か
らＣは０．０１〜０．１２％とした。
【００１１】Ｓｉは脱酸上、鋼に必然的に含まれる元素
であるが、ＳｉはＨＡＺ靭性及び溶接性上好ましくない
元素であるため、その上限を０．５％とした。
であるが、ＳｉはＨＡＺ靭性及び溶接性上好ましくない
元素であるため、その上限を０．５％とした。
【００１２】Ｍｎは強度、靭性を同時に向上せしめる極
めて重要な元素であり、０．９％以上は必要であるが、
多量に添加すると溶接性、母材及びＨＡＺの靭性劣化を
招くためその上限を１．６％とした。
めて重要な元素であり、０．９％以上は必要であるが、
多量に添加すると溶接性、母材及びＨＡＺの靭性劣化を
招くためその上限を１．６％とした。
【００１３】本発明鋼において不純物であるＰ、Ｓをそ
れぞれ０．０３％、０．０１％以下とした理由は、母
材、溶接部の低温靭性をより一層向上させるためであ
る。Ｐの低減は粒界破壊を防止し、Ｓ量の低減はＭｎＳ
による靭性の劣化を防止する。好ましいＰ、Ｓ量はそれ
ぞれ０．０１％、０．００５％以下である。
れぞれ０．０３％、０．０１％以下とした理由は、母
材、溶接部の低温靭性をより一層向上させるためであ
る。Ｐの低減は粒界破壊を防止し、Ｓ量の低減はＭｎＳ
による靭性の劣化を防止する。好ましいＰ、Ｓ量はそれ
ぞれ０．０１％、０．００５％以下である。
【００１４】Ｎｂは微細な炭窒化物を形成し、強度の増
加、熱間圧延中の組織を細粒化させ、またＨＡＺ靭性を
向上させる。しかし、０．００５％以下では効果がな
く、０．０５％を超えると冷間成形後の熱処理での靭性
劣化を招く。
加、熱間圧延中の組織を細粒化させ、またＨＡＺ靭性を
向上させる。しかし、０．００５％以下では効果がな
く、０．０５％を超えると冷間成形後の熱処理での靭性
劣化を招く。
【００１５】Ｔｉは炭窒化物を形成してＨＡＺ靭性を向
上させる。Ａｌ量が少ない場合、Ｔｉの酸化物を形成し
ＨＡＺ靭性を向上させるが、０．００５％未満では効果
がなく、０．０２５％を超えるとＨＡＺ靭性に好ましく
ない影響があるため、０．００５〜０．０２５％に限定
する。
上させる。Ａｌ量が少ない場合、Ｔｉの酸化物を形成し
ＨＡＺ靭性を向上させるが、０．００５％未満では効果
がなく、０．０２５％を超えるとＨＡＺ靭性に好ましく
ない影響があるため、０．００５〜０．０２５％に限定
する。
【００１６】Ａｌは一般に脱酸上鋼に含まれる元素であ
るが、Ｓｉ及びＴｉによっても脱酸は行われるので本発
明鋼については下限を限定しない。しかしＡｌ量が多く
なると鋼の清浄度が悪くなり、溶接部の靭性が劣化する
ので上限を０．１％とした。
るが、Ｓｉ及びＴｉによっても脱酸は行われるので本発
明鋼については下限を限定しない。しかしＡｌ量が多く
なると鋼の清浄度が悪くなり、溶接部の靭性が劣化する
ので上限を０．１％とした。
【００１７】Ｎは一般的に不可避的不純物として鋼中に
含まれるものであるが、Ｎｂ、Ｖと結合して炭窒化物を
形成して強度を増加させ、またＴｉＮを形成して前述の
ようにＨＡＺの性質を高める。このためＮ量として最低
０．００１％が必要である。しかしながらＮ量が多くな
るとＨＡＺ靭性の劣化や連続鋳造スラブの表面キズの発
生等を助長するので、その上限を０．００６％とした。
含まれるものであるが、Ｎｂ、Ｖと結合して炭窒化物を
形成して強度を増加させ、またＴｉＮを形成して前述の
ようにＨＡＺの性質を高める。このためＮ量として最低
０．００１％が必要である。しかしながらＮ量が多くな
るとＨＡＺ靭性の劣化や連続鋳造スラブの表面キズの発
生等を助長するので、その上限を０．００６％とした。
【００１８】本発明鋼の基本成分は以上のとおりであ
り、十分に目的を達成できるが、さらに目的に対し特性
を高めるため、以下に述べる元素即ちＣｕ、Ｎｉ、Ｍ
ｏ、Ｖ、Ｃａを選択的に添加すると強度、靭性の向上に
ついて、さらに好ましい結果が得られる。
り、十分に目的を達成できるが、さらに目的に対し特性
を高めるため、以下に述べる元素即ちＣｕ、Ｎｉ、Ｍ
ｏ、Ｖ、Ｃａを選択的に添加すると強度、靭性の向上に
ついて、さらに好ましい結果が得られる。
【００１９】つぎに、前記添加元素とその添加量につい
て説明する。Ｎｉは溶接性、ＨＡＺ靭性に悪影響を及ぼ
すことなく、母材の強度、靭性を向上させるが、０．０
５％以下では効果が薄く、２．０％以上では極めて高価
になるため経済性を失うので、上限は２．０％とした。
て説明する。Ｎｉは溶接性、ＨＡＺ靭性に悪影響を及ぼ
すことなく、母材の強度、靭性を向上させるが、０．０
５％以下では効果が薄く、２．０％以上では極めて高価
になるため経済性を失うので、上限は２．０％とした。
【００２０】ＣｕはＮｉとほぼ同様な効果を持つほか、
Ｃｕ析出物による強度の増加や耐食性や耐候性の向上に
も効果を有する。この場合Ｃｕ量が１．５％を超えると
その析出効果が飽和し、また０．０５％以下では効果が
ないのでＣｕ量は０．０５〜０．５％に限定する。
Ｃｕ析出物による強度の増加や耐食性や耐候性の向上に
も効果を有する。この場合Ｃｕ量が１．５％を超えると
その析出効果が飽和し、また０．０５％以下では効果が
ないのでＣｕ量は０．０５〜０．５％に限定する。
【００２１】Ｍｏは母材の強度、靭性を共に向上させ、
特に２相域熱処理後の低ＹＲ化に効果的な元素である。
０．０５％以下では効果が薄く、１．０％を超えると溶
接部靭性及び溶接性の劣化を招き好ましくないため０．
０５〜１．０％に限定する。
特に２相域熱処理後の低ＹＲ化に効果的な元素である。
０．０５％以下では効果が薄く、１．０％を超えると溶
接部靭性及び溶接性の劣化を招き好ましくないため０．
０５〜１．０％に限定する。
【００２２】Ｃｒは母材及び溶接部の強度を高める元素
であり、Ｃｒ量が０．５％以上で耐候性も向上するが、
１．０％を超えると溶接性やＨＡＺ靭性を劣化させ、ま
た０．０５％以下では効果が薄い。従ってＣｒ量は０．
０５〜１．０％とする。
であり、Ｃｒ量が０．５％以上で耐候性も向上するが、
１．０％を超えると溶接性やＨＡＺ靭性を劣化させ、ま
た０．０５％以下では効果が薄い。従ってＣｒ量は０．
０５〜１．０％とする。
【００２３】ＶはＮｂとほぼ同じ効果をもつ元素である
が、Ｎｂに比較して析出硬化能はやや劣る。０．００５
％以下では硬化が少なく、０．１０％を超えると冷間成
形後の熱処理での靭性劣化を招く。
が、Ｎｂに比較して析出硬化能はやや劣る。０．００５
％以下では硬化が少なく、０．１０％を超えると冷間成
形後の熱処理での靭性劣化を招く。
【００２４】Ｃａは硫化物（ＭｎＳ）の形態を制御し、
シャルピー吸収エネルギーを増加させ低温靭性を向上さ
せる効果がある。しかしＣａ量は０．００１％未満では
実用上効果がなく、０．００６％を超えるとＣａＯ、Ｃ
ａＳが多量に生成して大型介在物となり、鋼の靭性のみ
ならず清浄度も害し溶接性、耐ラメラテア性にも悪影響
を与えるので、Ｃａ添加量の範囲を０．００１〜０．０
０６％とする。
シャルピー吸収エネルギーを増加させ低温靭性を向上さ
せる効果がある。しかしＣａ量は０．００１％未満では
実用上効果がなく、０．００６％を超えるとＣａＯ、Ｃ
ａＳが多量に生成して大型介在物となり、鋼の靭性のみ
ならず清浄度も害し溶接性、耐ラメラテア性にも悪影響
を与えるので、Ｃａ添加量の範囲を０．００１〜０．０
０６％とする。
【００２５】鋼板の製造方法は、上記成分限定した鋼を
熱間圧延した後空冷あるいは水冷を施す。この場合熱間
圧延後冷却は空冷、水冷でも必要特性は得られるが、水
冷の方が組織の細粒化による靭性の向上、炭化物の微細
分散による強度の上昇という点で好ましい。
熱間圧延した後空冷あるいは水冷を施す。この場合熱間
圧延後冷却は空冷、水冷でも必要特性は得られるが、水
冷の方が組織の細粒化による靭性の向上、炭化物の微細
分散による強度の上昇という点で好ましい。
【００２６】次に冷間成形（ｔ／Ｄ≦１０％）後の熱処
理（焼きならし）温度は、冷間加工での歪を十分に開放
し、ＹＲの低下、強度の上昇を行わせるためその下限温
度を７００℃とする。また高すぎる温度での焼きならし
は、冷間歪の開放だけでなく強度不足、ＹＲの上昇を招
いてしまうためその限度温度を８５０℃とする。
理（焼きならし）温度は、冷間加工での歪を十分に開放
し、ＹＲの低下、強度の上昇を行わせるためその下限温
度を７００℃とする。また高すぎる温度での焼きならし
は、冷間歪の開放だけでなく強度不足、ＹＲの上昇を招
いてしまうためその限度温度を８５０℃とする。
【００２７】
【実施例】周知の転炉、連続鋳造、厚板工程により鋼板
を製造し、その後冷間成形で鋼管を製作、焼きならし熱
処理を施し、その強度、靭性について調査した。
を製造し、その後冷間成形で鋼管を製作、焼きならし熱
処理を施し、その強度、靭性について調査した。
【００２８】表１の１〜８に本発明鋼、９〜１６に比較
鋼の化学成分を示す。表１において鋼１〜４はＴＳ６０
０Ｎ／ｍｍ2 クラス、鋼５〜８ＴＳ８００Ｎ／ｍｍ2 ク
ラス目標にしたものである。
鋼の化学成分を示す。表１において鋼１〜４はＴＳ６０
０Ｎ／ｍｍ2 クラス、鋼５〜８ＴＳ８００Ｎ／ｍｍ2 ク
ラス目標にしたものである。
【００２９】
【表１】
【００３０】表２に本発明鋼と比較鋼の鋼板製造条件と
その機械的性質を示す。
その機械的性質を示す。
【００３１】表２の本発明鋼１〜８は、鋼管での強度、
靭性がバランスよく達成できており、ＹＲも８０％以下
となっている。
靭性がバランスよく達成できており、ＹＲも８０％以下
となっている。
【００３２】これに対し比較鋼９ではＣが高いため、鋼
管での靭性が劣化している。比較鋼１０はＭｎが低く、
鋼管での強度が低い。比較鋼１１はＭｎが高く、靭性が
劣化している。比較鋼１２はＮｂが添加されていないた
め圧延中での結晶粒の細粒化が十分になされず、靭性が
劣化している。比較鋼１３はＮｂが高く、鋼管での靭性
が劣化している。比較鋼１４は冷間加工度（ｔ／Ｄ）が
１２％と大きすぎるため、ＹＲが高くなっている。比較
鋼１５は焼きなまし温度が低いため、強度が不足しＹＲ
も高くなっている。比較鋼１５は焼きなまし温度が高い
ため、強度が不足しＹＲも高くなっている。
管での靭性が劣化している。比較鋼１０はＭｎが低く、
鋼管での強度が低い。比較鋼１１はＭｎが高く、靭性が
劣化している。比較鋼１２はＮｂが添加されていないた
め圧延中での結晶粒の細粒化が十分になされず、靭性が
劣化している。比較鋼１３はＮｂが高く、鋼管での靭性
が劣化している。比較鋼１４は冷間加工度（ｔ／Ｄ）が
１２％と大きすぎるため、ＹＲが高くなっている。比較
鋼１５は焼きなまし温度が低いため、強度が不足しＹＲ
も高くなっている。比較鋼１５は焼きなまし温度が高い
ため、強度が不足しＹＲも高くなっている。
【００３３】
【表２】
【００３４】
【発明の効果】本発明の化学成分及び製造法で製造した
鋼管は、ＹＲが低く降伏後の塑性変形能力に優れた鋼管
である。その結果、建築、橋梁等の構造物の安全性を大
きく高めることができる。
鋼管は、ＹＲが低く降伏後の塑性変形能力に優れた鋼管
である。その結果、建築、橋梁等の構造物の安全性を大
きく高めることができる。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量比で Ｃ ：０．０１〜０．１２％、 Ｓｉ：０．５％以下、 Ｍｎ：０．９〜１．６％、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｎｂ：０．００５〜０．０５％、 Ｔｉ：０．００５〜０．０２５％、 Ａｌ：０．１％以下、 Ｎ ：０．００６％以下 を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼を
熱間圧延した後空冷あるいは水冷した鋼板を、ｔ／Ｄ
（ｔ：板厚、Ｄ：鋼管外径）≦１０％の範囲で冷間成形
により鋼管を製作し、その後７００から８５０℃の温度
範囲に再加熱して焼きならしすることを特徴とする冷間
成形による建築用低降伏比鋼管の製造法。 - 【請求項２】 重量比で Ｃ ：０．０１〜０．１２％、 Ｓｉ：０．５％以下、 Ｍｎ：０．９〜１．６％、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｎｂ：０．００５〜０．０５％、 Ｔｉ：０．００５〜０．０２５％、 Ａｌ：０．１％以下、 Ｎ ：０．００６％以下 さらに Ｃｕ：０．０５〜１．５％、 Ｎｉ：０．０５〜２．０％、 Ｃｒ：０．０５〜１．０％、 Ｍｏ：０．０５〜１．０％、 Ｖ ：０．００５〜０．１０％、 Ｃａ：０．００１〜０．００６％ の１種または２種以上を含有し、残部が鉄および不可避
的不純物からなる鋼を熱間圧延した後空冷あるいは水冷
した鋼板を、ｔ／Ｄ（ｔ：板厚、Ｄ：鋼管外径）≦１０
％の範囲で冷間成形により鋼管を製作し、その後７００
から８５０℃の温度範囲で焼きならしすることを特徴と
する冷間成形による建築用低降伏比鋼管の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28141192A JPH06128641A (ja) | 1992-10-20 | 1992-10-20 | 冷間成形による建築用低降伏比鋼管の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28141192A JPH06128641A (ja) | 1992-10-20 | 1992-10-20 | 冷間成形による建築用低降伏比鋼管の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06128641A true JPH06128641A (ja) | 1994-05-10 |
Family
ID=17638786
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28141192A Withdrawn JPH06128641A (ja) | 1992-10-20 | 1992-10-20 | 冷間成形による建築用低降伏比鋼管の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06128641A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102373383A (zh) * | 2011-10-30 | 2012-03-14 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种x70管线钢热轧卷板及其制造方法 |
| JP2013185164A (ja) * | 2012-03-06 | 2013-09-19 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 鋼管の製造方法 |
| CN109881107A (zh) * | 2019-04-01 | 2019-06-14 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种具有不同屈强比的热轧q&p980钢及其生产方法 |
-
1992
- 1992-10-20 JP JP28141192A patent/JPH06128641A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102373383A (zh) * | 2011-10-30 | 2012-03-14 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种x70管线钢热轧卷板及其制造方法 |
| JP2013185164A (ja) * | 2012-03-06 | 2013-09-19 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 鋼管の製造方法 |
| CN109881107A (zh) * | 2019-04-01 | 2019-06-14 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种具有不同屈强比的热轧q&p980钢及其生产方法 |
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