JPH06137431A

JPH06137431A - 内燃機関の２ピース型オイルリング用異形鋼線材

Info

Publication number: JPH06137431A
Application number: JP4291234A
Authority: JP
Inventors: Iwao Kashiwagi; 巖柏木; Takao Karaoke; 隆男唐桶
Original assignee: Hitachi Metals Ltd
Current assignee: Proterial Ltd
Priority date: 1992-10-29
Filing date: 1992-10-29
Publication date: 1994-05-17
Anticipated expiration: 2019-11-17
Also published as: JP3589353B2

Abstract

(57)【要約】【目的】耐摩耗性等の特性を向上した高合金製の内燃
機関の２ピース型オイルリング用の貫通油孔を有する断
面異形鋼線材において、油孔の寸法的制限を緩和して油
掻き能力が優れ、または小断面の当該断面異形鋼線材の
提供。【構成】特定の化学成分の化学成分を有し、下記関係
式を有する内燃機関の２ピース型オイルリング用異形鋼
線材。 1.4t＞Ｗ−ｂ≧0.8tおよびｃ≧ｔ（但し、Ｗ；一方の溝底幅寸法、ｂ；貫通油孔幅、ｔ；
貫通油孔の幅方向壁面高さ、Ｃ；貫通油孔相互間隔）

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、各種内燃機関に用いら
れる鋼製２ピース型オイルリング用断面異形鋼線材に関
するものである。

【０００２】

【従来の技術】内燃機関用鋼製オイルリングの型式とし
ては、従来２本の長方形断面のリングおよび１本のスプ
リングの計３本からなる３ピース型と、新型式である１
本の異形溝付リングおよび１本のスプリングの計２本か
らなる２ピース型の２種類がある。近年、部品点数減少
によるコスト低減等を目的として、３ピース型から２ピ
ース型への転換の要求が強まってきた。この２ピース型
用の異形溝付リングは、その断面形状が長方形の二対辺
に凹部が形成されて概略ＨまたはＸ字形状となった複雑
形状で、かつその左右部を繋ぐウェブ部の厚み寸法の左
右部の全厚み寸法に対する比が0.3以下等と小さく異形
度が大きいものである。また近年、耐摩耗性、耐硫酸腐
食性等の向上を目的として高合金化する要求も強まって
いる。ピストンリングのうち、圧力リングは断面形状も
単純な長方形に近いので製造上の問題は少なく、すでに
17Ｃr系またはさらに20%を越えるＣrを含有するマルテ
ンサイト系ステンレス鋼へと高合金化している。３ピー
ス型の組合せオイルリングのレール(一般にサイドレー
ルと呼ばれている)は、SUS420J2(0.35Ｃ−13Ｃr系であ
る)、または0.65Ｃ−13Ｃr系のマルテンサイト系ステン
レス鋼が使用されているが、やはり断面形状は単純な長
方形に近く、従来の冷間圧延や冷間伸線による方法でも
製造可能である。３ピース型用のサイドレールとして
は、特公昭６１−５４８６２号（0.65Ｃ−13Ｃr系)、特
開昭６１−５９０６６号（0.55Ｃ−7Ｃr系)などの提案
がある。

【０００３】オイルリングの材質も高合金化の要求が強
い。２ピース型オイルリングについても、高合金ほど耐
摩耗性や耐食性の向上が期待できる。しかし、この２ピ
ース型オイルリング用異形溝付きリングを、従来よりさ
らに高Ｃ化して、例えば0.8重量%を越えるＣ、15重量%
以上のＣrを含有するマルテンサイト系ステンレス鋼か
ら製造することは非常に困難である。すなわち、該リン
グは断面形状が複雑、かつ異形度が大、つまり丸または
長方形からの形状的隔たりが大きく、したがって異形成
形に際して、大きな塑性加工量が必要で、実生産が困難
である。特に上下方向から強い圧縮加工を受けるウェブ
部と上下から圧縮作用を受けないフランジ部が隣合って
おり、本発明者が実験の結果見出したことであるが、こ
の境界部から非常に割れが発生し易いことおよびオイル
リングの用途上、表面粗さが3S以下とされるほか、割れ
はもちろん打疵、すり傷等の表面性状が厳しく規制され
ているからである。すなわち、従来の冷間引抜き方法に
よると、高合金化のため被加工性が低下し、かつ、異形
度が大きい上に前記のように加工割れが、ウェブ部とフ
ランジ部との境界部に発生し易く、これらを防止するた
めには１パス当りおよび焼鈍１回当りの加工率が低く制
限され、その結果、最終製品に至るまでの加工パス回数
や焼鈍回数がさらに増加し、これらの処理またはハンド
リング中に表面性状を損ない易く、また、コスト的にも
困難となる。このため、従来0.8重量%を越えるＣ、15重
量%以上のＣrを含有するマルテンサイト系ステンレス鋼
による２ピース型オイルリングの製造はなされていなか
った。

【０００４】このような状況のなか、本発明者らは、温
間ロールダイスを使用することを中心とする新規なオイ
ルリング用異形鋼線材の製造方法により、ひとまず異形
鋼線材の断面形状の成形を可能とし、特願平３−１９３
０２号で提案した。そして、該提案によるオイルリング
は、化学成分をＣが0.8重量%を越え0.95重量%未満、Ｃr
15重量%ないし20重量%を含有するマルテンサイト系ス
テンレス鋼、より具体的には上記Ｃ，Ｃr,Ｆe以外の組
成は、脱酸、脱硫元素であるＳi,Ｍnをそれぞれ1.0%以
下、またはさらにＭoとＷの１種または２種をＭo＋1/2
Ｗで0.5〜3.0重量%、ＶとＮbの１種または２種をＶ＋1/
2Ｎbで0.05〜2.0重量%、ならびにＣoの12重量%以下、Ｎ
iの5重量%以下を適宜含む鋼とするものである。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】２ピース型オイルリン
グ用異形鋼線材は、所定の異形断面に成形後、そのいず
れかの段階でそのウェブ部に直列状に多数の貫通油孔を
穿孔する必要がある。この穿孔は加工費、作業能率から
考えて実質的に打抜き法に限定される。しかし、該打抜
きはその被加工材が高合金化したことにより、格段に困
難となることがわかった。すなわち、従来の前記のよう
な低合金鋼材では、HV300〜450の所定硬さ範囲に焼入れ
焼もどしした材料でも打抜き可能であったが、前記成分
の高合金鋼では、同等硬さに熱処理したものでも、従来
の製造方法では実質的に打抜きが不可能であった。ま
た、従来の低合金材で所定断面形状に成形後引続き打抜
きを行なう場合があったが、上記高合金材では、やはり
打抜き不可能であった。

【０００６】本発明者は、先に、本願とほぼ同じ(Ｃr:1
5.0〜20.0)化学成分を有する高Ｃ、高Ｃr鋼線素材を、
所定断面形状に成形後、テンションアニーリングを施す
ことで、真直性の高い当該用途用断面異形鋼線材を得、
これに所定の寸法的制限を加えた打抜きを施すことによ
り、貫通油孔を打抜き穿孔することに成功し、特願平３
−１０２５９７号で出願した。しかし、上記の寸法的制
限は、端的に言えば、貫通油孔の幅寸法、したがって該
油孔の断面積、つまり油掻き能力を制限するものであ
る。また、近時、２ピース型オイルリングを、小型内燃
機関にも用いる傾向があり、またそれ自身小断面化し
て、軽量化やピストンの軽量化を図る傾向がある。前記
寸法的制限は、リング用鋼線材の断面寸法に比例して打
抜用パンチの厚み寸法を薄く制限することになるため、
該小断面寸法のリング用鋼線材に対してはパンチの強度
の点から、実施困難になってきている。本発明は、前記
のごとき高合金材でなり、打抜きによる貫通油孔を有す
る２ピース型オイルリング用異形鋼線材において、油掻
き能力が優れ、または小断面のものに対しても適用可能
な当該オイルリング用異形鋼線材を提供することを目的
とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明は、焼入れ焼もど
し熱処理で硬さをHV300〜450とされ、概略断面形状が長
方形(正方形を含む)の二対辺に凹部が形成されてＨまた
はＸ字形で、そのウェブ部に多数の打抜きによる貫通油
孔を形成された内燃機関の２ピース型オイルリング用異
形鋼線材において、母材の化学成分は、重量％で、Ｃ
0.8%を越え0.95%未満、Ｓi 1.0%以下、Ｍn 1.0%以下、
Ｃr 15.0〜25.0%を含み、さらに必要に応じてＭoとＷの
１種または２種をＭo＋1/2Ｗで0.5〜3.0%のグループ、
ＶとＮbの１種または２種をＶ＋1/2Ｎbで0.05〜2.0%の
グループおよび12%以下のＣoと5%以下のＮiと5%以下の
Ｃuの１種または２種以上からなるグループのうちの１
種または２種以上のグループを含み、残部Ｆeと不可避
不純物からなり、少なくとも一方の前記凹部の底部は平
坦部があり、その幅(隅肉半径、ヌスミは無視)をＷ、前
記貫通油孔の幅方向寸法をｂ、該貫通油孔の幅方向壁面
の高さをｔ、前記貫通孔油の相互間隔をｃとしたとき、
1.4t＞Ｗ−ｂ≧0.8tおよびｃ≧ｔを満足することを特徴
とする内燃機関の２ピース型オイルリング用異形鋼線材
である。

【０００８】

【作用】本願の打抜き貫通油孔を有する異形鋼線材は、
前記出願後、テンションアニール効果の向上、打抜装置
の精度向上等、種々の改善を積み重ねた結果、前記寸法
的制限を緩和し得ることが確認されたことによるもので
ある。先ず、本発明の成分の限定理由について述べる。
ＣはＣrおよびＭo,Ｗ,Ｖ等の添加元素と結合して炭化物
を形成し、耐摩耗、耐焼付性の向上に寄与すると共に、
一部は基地中に固溶して基地を強化する。これらの効果
を得るためにＣは0.8%を越えて添加することが必要であ
るが、本発明のオイルリングは異形状断面を有するので
0.95%以上では温間加工といえどもリング素材の製造性
およびリングの成形性が悪くなる。また、0.95%を越え
ると過度の炭化物を形成することにより、耐硫酸腐食性
が低下する。したがって、Ｃは0.8%を越え0.95%未満に
限定する。Ｓiは鋼の精錬時に脱酸の目的で添加される
と共に、耐硫酸腐食性の向上に効果的な元素である。し
かし、1%を越えると温間加工性を害するのでＳiは1%以
下に限定する。

【０００９】Ｍnは鋼の精錬時に脱硫の目的で添加され
るが、1.0%を越えると素線を製造する時の熱間加工性を
害するので1.0%以下に限定する。Ｃrは前述のようにＣ
と結び付いて、炭化物(Ｍ₂₃Ｃ₆型およびＭ₇Ｃ₃型)を形
成し、耐摩耗性および耐焼付性を向上させるので、本発
明のオイルリングには必須の成分である。さらに一部
は、基地中に固溶して耐酸化性、耐熱性を向上させる。
また、窒化処理により硬質の窒化層を生成し、耐摩耗
性、耐焼付性を大きく向上させる。これらの効果を得、
また靭性を低下させないために通常の環境下(硫酸雰囲
気中でない場合)では、例えば特開平1-208435号に記載
のようにＣr量は、7〜25%の範囲で十分対応可能であ
る。しかし、硫酸雰囲気中ではより過酷な条件下となる
ためＣr量は狭い範囲に限定される。本発明者の実験の
結果によれば、Ｃr量が15.0%未満の場合、おそらく炭化
物量が不足するために硫酸中での腐食摩耗量が多くな
る。またＣr量が25.0%を越えるとおそらく炭化物量およ
び窒化を行った場合にＣrの窒化物量が過度になるため
耐硫酸腐食性が低下する。従ってＣr量は15.0〜25.0%の
範囲に限定した。

【００１０】ＭoとＷは、Ｃと結びついてそれ自体の炭
化物を形成すると共に、Ｃr炭化物中にも固溶すること
により、これを強化し、さらに焼もどし軟化抵抗を高
め、また窒化処理において窒化層形成にも寄与し、耐摩
耗性、耐焼付性を向上させるので必要に応じて添加され
る。なお、Ｍoは、耐硫酸腐食性を向上させる作用をも
つ。上記の効果を得るためには、Ｍo、Ｗの１種または
２種を(Ｍo＋1/2Ｗ)で少なくとも0.5%必要である。しか
し、過度に添加すると靭性を低下させるので(Ｍo＋1/2
Ｗ)の上限を3.0%とした。ＶとＮbは両元素とも結晶粒を
微細化し、靭性向上に寄与するだけでなく、Ｍo,Ｗと同
様それ自体で炭化物を形成すると共に、Ｃr炭化物中に
も固溶して、これを強化することにより、耐摩耗性およ
び耐焼付性を向上させ、また焼戻し軟化抵抗を向上させ
る。したがって、この目的で添加することができる。ま
た、両元素共、耐硫酸腐食性を向上させる作用をもつ。
これらの効果を得るためには、ＶとＮbの１種または２
種を(Ｖ＋1/2Ｎb)で少なくとも0.05%以上必要である。
しかし過度に添加するとＭＣ型炭化物を過剰に生成して
靭性を劣化させるので、(Ｖ＋1/2Ｎb)量の上限を2.0%と
した。

【００１１】ＮiとＣoは、本発明において窒化層の耐硫
酸腐食性を向上させる重要な元素である。両元素とも炭
化物を形成せず、基地に固溶し、耐硫酸腐食性を高める
が、窒化物を形成しないため窒化層中においてもその作
用が残存することが特徴であり、窒化処理を行って使用
する本発明のピストンリング材には特に有効である。Ｎ
iが5.0%を越えると熱処理における所定の硬さが得られ
にくくなり、またＣoは12%を越えると熱間加工性および
冷間加工性を低下させるので、添加する場合、Ｎiは5.0
%以下、Ｃoは12%以下とした。Ｃuは本発明において、カ
ルボン酸に対する耐食性を高める重要な元素である。こ
のため、例えばアルコール燃料の燃焼ガスなどの腐食性
雰囲気に対して従来の材料に増して、より耐食性の優れ
たピストンリングとすることができる。しかし、5%を越
えると熱間加工性が悪くなるため、Ｃuの範囲は5%以下
とする。なお、Ｐ，Ｓ，Ｏ，Ｎは、通常不純物元素とし
て微量含有される。

【００１２】また、硬さ範囲をHV300〜450と規定した理
由は、HV450を越えるとカーリング工程でスプリングバ
ックが大きくなり、カーリング形状を一定範囲内に保つ
ことが困難となるほか、カーリング時に折損し易くなる
ためであり、特に異形断面を有する本発明の形状のオイ
ルリングを製造する上で必須の条件である。一方、HV30
0未満では高合金化の目的に反して耐摩耗性が低下し、
所定のリング寿命を得ることができないためである。

【００１３】本発明は、前記出願で述べたように、所定
断面形状に成形された異形鋼線材が連続熱処理炉により
焼鈍された後にのみ、実質的に打抜き可能となることを
見出したことによるものである。この焼鈍は、断面成形
加工時の応力を適当に除去してその硬さをHV200〜380程
度に調整して、パンチやダイスの過度の負荷を防止し、
また過度のバリの発生を防止する作用をなす。しかし、
さらに重要なことは、テンションアニーリング作用によ
り、高度に真直化された被加工鋼線材を得ることであ
る。これにより、例えば、パンチではその幅寸法が、0.
6mm、0.8mm等非常に微細なパンチやダイスでなる打抜き
装置への被処理材の円滑な導入を可能とするのである。
特に、この製造方法の望ましい打抜き態様は、直列に配
列された複数の貫通油孔を同時に打抜くものであり、こ
の際ダイスやガイド等はパスライン方向に長尺化するか
ら、特に真直精度を向上することが必要である。前記の
ように低合金鋼線の場合、この連続熱処理炉による焼鈍
は、打抜きに対して必須ではなかった。恐らく、この相
違は高合金鋼線材では、前述のように温間ロールダイス
等形状的に高精度を得られ難い加工方法を用いざるを得
ないことと大きく関係することが考えられる。

【００１４】次に、円滑な打抜きを達成するためには、
断面形状、寸法等の条件を満足することが必要である。
図１は本発明を実施する場合の打抜き装置の断面図例、
図２は打抜き完了材の平面図例である。すなわち、被打
抜き材である断面異形鋼線材１は、ダイス５、横ガイド
１１，１１および上ガイド兼パンチガイド１０でリジッ
トに案内、保持される。それぞれの図面に示したごとく
各寸法に符号を付したとき、パンチ４は図２からわかる
ように、通常、扁平比％ａ／ｂ＝５〜３程度と大きい扁
平比を有するから、Ｗ−ｂは打抜き力を受け止めるべき
部分の幅寸法を示している。これに対し打抜き力は、貫
通孔の内壁の面積を代表する孔の側面高さｔに比例する
と考えられ、本発明者らの実験によるとダイスの強度お
よび被打抜き材の圧潰に対する面圧力を確保して打抜き
を円滑に保持するためには、Ｗ−ｂ≧1.4tを満足するこ
とが必要であることが判明し、前述のように特願平３−
１０２５９７号で出願した。しかし、その後更に、前述
のように改良を重ねた結果、Ｗ−ｂ≧0.8tを満足すれ
ば、打抜き穿孔が可能であることが確認された。したが
って、本願は1.4t＞Ｗ−ｂ≧0.8tの範囲を新たに提案す
るものである。また、満足すべき条件として、ｃ≧ｔを
満足すべきことは上記出願と同様である。この条件は打
抜きに際してよりむしろその後のリングへの曲げ成形時
に割れの伝播性と関係して重要である。すなわち、ｃ＜
ｔではリング成形時にｃ寸法部分に割れが貫通する。

【００１５】前述のように、被打抜き材は高い真直性が
必要であるが、その断面寸法変動、特に被打抜き材の断
面形状成形時に変動し易いウェブの厚み方向の寸法変動
は可能の限り抑制すべきであり、望ましくは50μm以
下、さらに望ましくは30μm以下とする。幅寸法も理論
的に厚み寸法と同等である。しかし、幅寸法は厚み寸法
に比し寸法変動の抑制が容易である。これら断面寸法の
変動は、被打抜き材の案内精度、したがって打抜き工具
の寿命に影響を与える。また、打抜き作業中はバリの高
さの監視を要する。ばりは望ましくは40μm以下、さら
に望ましくは30μm以下とする。過度のばりは使用中に
脱落してエンジントラブルの原因となると考えられるほ
か、特にリングへの曲げ成形時に油孔からの割れの発生
を誘発し易くなる。バリの抑制は、素材の硬さを適正に
すること(HV≧200)、パンチとダイスのクリアランスを
適正に保持すること、パンチおよびダイスエッジの摩耗
量を制限する(0.05mm以下)等による。

【００１６】打抜き方法は、打抜き工具の耐久性の関係
から間欠送りしつつ、適当箇数の油孔を同時に打抜くこ
とにより、パンチとダイスの打抜き工具の１セット当り
の負担を軽減することが望ましい。また、パンチは前述
のように折損し易いから、この場合直ちに作業を中断し
て事故の波及を防止する必要がある。このため、常時、
貫通油孔が所定位置に存在することを機械的、電気的、
光学的等により監視する必要がある。この際、貫通油孔
が定ピッチかつ同一形状であればこれ等の監視装置の簡
略化上好都合である。最後に連続熱処理炉による焼入れ
焼もどし熱処理を行なう。ピストンリングの曲げ成形に
おいて、被成形材の長手方向に亘ってスプリングバック
および曲り状態が均一であることが必要である。このた
め、本願の製造方法の発明においても焼入れ焼もどし熱
処理は連続炉による。

【００１７】

【実施例】表１に示す成分の各線素材から、温間ロール
ダイスを主とする加工法により、それぞれ断面寸法で幅
3.8mm、図２のＷ(隅肉半径無視、ヌスミがある場合も
これを無視)寸法が2.0mm、高さ 2.3mm、ウェブ厚さ 0.6
5mmの２ピースオイルリング用断面異形鋼線素材をそれ
ぞれ製作し、引き続き、連続焼鈍炉により焼鈍した。こ
の状態の硬さの１例はHV≒260であり、各材料のデータ
は硬さバラツキHV 25以下、平方向曲り、横曲りとも 1m
m/1000mm以下、ねじれ 0.5°/1000mm以下、ウェブ部厚
みバラツキ 0.020mm/50mm以下であった。

【００１８】

【表１】

【００１９】上記各素材を、貫通油孔幅ｂ＝1.45mm、
同長さａ＝3.5mm、同相互間隔ｃ＝1mmなる貫通油孔
を、打抜き回数3,000回打抜きした。その結果、各ロッ
トともパンチ、ダイスの破損は全く発生せず、バンチ,
ダイス角部に0.020mm程度の摩耗が観察された。また、
打抜き孔のピッチ・バラツキは±0.050mm以内と良好であ
った。また、テスト材の両端部のオイル孔の観察の結
果、バリの高さは0.025mm以下であった。次に、それら
のオイル孔付き断面異形線材を、HV400程度に焼入焼も
どししたのち内径 90mmに連続曲げ加工を施した。曲げ
加工の際のバリを起点とするまたは他の原因の折損は全
く発生しなかった。なお、焼入れ焼もどし後の幅寸法バ
ラツキは0.002mmであった。

【００２０】

【発明の効果】以上述べたように、高合金化に付随し
て、断面形状精度、被加工性等が低下したため、その断
面異形線材のウェブ部に、工業的に貫通油孔を打抜くた
めには、打抜き性に対して大きい寸法的制限が必要であ
ったが、各方向に亘る改良を重ねた結果、これを緩和す
ることが可能となった。本発明により油掻き能力が優
れ、または小断面の油孔付きリング用異形材の生産が可
能になり、小型内燃機関への適用や、断面寸法縮小によ
る効果の享受が可能となった。

【図面の簡単な説明】

【図１】断面異形鋼線のウェブ部に貫通油孔を打抜き加
工する打抜装置の断面図例および寸法符号を説明する図
である。

【図２】打抜き完了材の平面図例および寸法符号を説明
する図である。

【符号の説明】

１断面異形線材４パンチ５ダイス１０上ガイド兼パンチガイド１１横ガイド

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【手続補正書】

【提出日】平成４年１１月５日

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】０００４

【補正方法】変更

【補正内容】

【０００４】このような状況のなか、本発明者らは、温
間ロールダイスを使用することを中心とする新規なオイ
ルリング用異形鋼線材の製造方法により、ひとまず異形
鋼線材の断面形状の成形を可能とし、特願平３−１９３
０２号で提案した。そして、該提案によるオイルリング
は、化学成分をＣが0.8重量%を越え0.95重量%未満、Ｃr
15重量%ないし25重量%を含有するマルテンサイト系ス
テンレス鋼、より具体的には上記Ｃ，Ｃr,Ｆe以外の組
成は、脱酸、脱硫元素であるＳi,Ｍnをそれぞれ1.0%以
下、またはさらにＭoとＷの１種または２種をＭo＋1/2
Ｗで0.5〜3.0重量%、ＶとＮbの１種または２種をＶ＋1/
2Ｎbで0.05〜2.0重量%、ならびにＣoの12重量%以下、Ｎ
iの5重量%以下を適宜含む鋼とするものである。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】焼入れ焼もどし熱処理で硬さをHV300〜4
50とされ、概略断面形状が長方形(正方形を含む)の二対
辺に凹部が形成されてＨまたはＸ字形で、そのウェブ部
に多数の打抜きによる貫通油孔を形成された内燃機関の
２ピース型オイルリング用異形鋼線材において、母材の
化学成分は、重量％で、Ｃ 0.8%を越え0.95%未満、Ｓi
1.0%以下、Ｍn 1.0%以下、Ｃr 15.0〜25.0%を含み、さ
らに必要に応じてＭoとＷの１種または２種をＭo＋1/2
Ｗで0.5〜3.0%のグループ、ＶとＮbの１種または２種を
Ｖ＋1/2Ｎbで0.05〜2.0%のグループおよび12%以下のＣo
と5%以下のＮiと5%以下のＣuの１種または２種以上から
なるグループのうちの１種または２種以上のグループを
含み、残部Ｆeと不可避不純物からなり、少なくとも一
方の前記凹部の底部は平坦部があり、その幅(隅肉半
径、ヌスミは無視)をＷ、前記貫通油孔の幅方向寸法を
ｂ、該貫通油孔の幅方向壁面の高さをｔ、前記貫通孔油
の相互間隔をｃとしたとき、次式を満足することを特徴
とする内燃機関の２ピース型オイルリング用異形鋼線
材。 1.4t＞Ｗ−ｂ≧0.8tおよびｃ≧ｔ