JPH06137703A - 三重効用ヒートポンプ - Google Patents

三重効用ヒートポンプ

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JPH06137703A
JPH06137703A JP28411492A JP28411492A JPH06137703A JP H06137703 A JPH06137703 A JP H06137703A JP 28411492 A JP28411492 A JP 28411492A JP 28411492 A JP28411492 A JP 28411492A JP H06137703 A JPH06137703 A JP H06137703A
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JP
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generator
heat
evaporator
absorber
condenser
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JP28411492A
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English (en)
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Minoru Morita
稔 守田
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Tsukishima Kikai Co Ltd
Original Assignee
Tsukishima Kikai Co Ltd
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Abstract

(57)【要約】 【目的】熱効率が高いヒートポンプシステムを構築す
る。 【構成】第１発生器０１で発生したベーパーを第２発生
器１内の第１凝縮器０２に通し、その凝縮液を第２蒸発
器３に導き、第２発生器１で発生したベーパーを第３発
生器１１内の第２凝縮器２に通し、その凝縮液を第２蒸
発器３に導き、第２吸収器４と第３発生器１１との間で
循環する第１熱媒循環路２３を構成し、第３凝縮器１２
および第３吸収器１４のうち少なくとも一方と第２蒸発
器３との間を第２熱媒循環路２４で連結し、第３蒸発器
１３で発生したベーパーは機械的圧縮機３１で昇圧して
第３吸収器１４での凝縮を図る構成とした。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ヒートポンプ、より詳
しくは第１効用、第２効用および第３効用の３つの吸収
式ヒートポンプシステムを組み合わせた三重効用吸収式
ヒートポンプに対して、さらに機械的圧縮機を付設した
ヒートポンプに関する。
【０００２】
【従来の技術】この種の吸収式ヒートポンプについて
は、その機器の改良とともに、システムの改良について
も著しいものがある。その代表例は、二重効用によるヒ
ートポンプである。
【０００３】この二重効用ヒートポンプシステムで最も
効率の良い運転方法は、第１凝縮器の熱と第１吸収器の
熱とを第１発生器に移動させることである。かかる構成
で、第２凝縮器および第２吸収器から熱を取ることによ
り、第１発生器に与えた熱量Ｑの４倍分の熱量４Ｑを外
部に取り出すことができる。
【０００４】この関係が成立するためには、第１効用お
よび第２効用で、同じ二作動体を利用した場合には、第
１蒸発器と第２蒸発器の温度をほぼ同一とする場合に
は、第１発生器の温度を高くし、かつ第１凝縮器および
第１吸収器の温度を高める必要がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、冷媒と吸収剤
とが、水−リチュウムブロマイド系の場合には、第１発
生器の温度および濃度を高くすれば成立するが、この場
合の温度は180 ℃以上となり、腐食が進行して実用化で
きない。
【０００６】また、水−アンモニア系の場合には、温度
が高く、かつアンモニア濃度が薄い条件で運転する必要
があり、高圧容器が必要となり設備費が嵩むとともに、
その安定運転のためには、発生するベーパーの濃度を一
定とするために、第１発生器において還流操作が必要と
なる。その結果、熱効率が低下する。
【０００７】この問題を解決するために、第１効用をリ
チュウムブロマイド系、第２効用を水−アンモニア系と
し、第２発生器の温度を下げて二重効用化と、低温エネ
ルギーを受け入れ易くするために、第２蒸発器と第２吸
収器との間に機械的圧縮機を設ける方法がある。
【０００８】しかし、この方法でも、第１効用の温度が
高くなり、一般的な水と無機塩との二作動流体では、腐
食が激しく、二重効用以上の組み立ては無理であった。
【０００９】したがって、本発明の課題は、上記の装置
的な制約を解消するとともに、熱効率が高いヒートポン
プシステムを構築することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記課題は、それぞれ冷
媒と吸収剤を用いて、第１発生器、第１凝縮器により第
１吸収式ヒートポンプを構成し、第２発生器、第２凝縮
器、第２蒸発器、第３吸収器により第２吸収式ヒートポ
ンプを構成し、第３発生器、第３凝縮器、第３蒸発器、
第３吸収器により第３吸収式ヒートポンプを構成すると
ともに、第１発生器で発生したベーパーを第２発生器内
の第１凝縮器に通し、その凝縮液を第２蒸発器に導き、
第２発生器で発生したベーパーを第３発生器内の第２凝
縮器に通し、その凝縮液を第２蒸発器に導き、外部駆動
熱源を第１発生器の駆動熱源とし、第２吸収器と第３発
生器との間で循環する第１熱媒循環路を構成し、前記第
２吸収器で加温され第１熱媒循環路を通る熱媒の熱、な
らびに第２発生器で発生し第３発生器の前記加熱器に移
行したベーパーの持っている熱を第３発生器の駆動熱源
とし、前記第３凝縮器および第３吸収器のうち少なくと
も一方と第２蒸発器との間を第２熱媒循環路で連結し、
第２蒸発器の加熱源とし、前記第３蒸発器で発生したベ
ーパーは機械的圧縮機で昇圧して第３吸収器での凝縮を
図る構成としたことで解決できる。
【００１１】この場合、第２熱媒循環路において、熱媒
は第３吸収器、第３凝縮器の順で両者を通った後に第２
蒸発器に至る構成とすることができる。
【００１２】他方、それぞれ冷媒と吸収剤を用いて、第
１発生器、第１凝縮器により第１吸収式ヒートポンプを
構成し、第２発生器、第２凝縮器、第２蒸発器、第３吸
収器により第２吸収式ヒートポンプを構成し、第３発生
器、第３凝縮器、第３蒸発器、第３吸収器により第３吸
収式ヒートポンプを構成するとともに、第１発生器で発
生したベーパーを第２発生器内の第１凝縮器に通し、そ
の凝縮液を第２蒸発器に導き、第２発生器で発生したベ
ーパーを第３発生器内の第２凝縮器に通し、その凝縮液
を第２蒸発器に導き、外部駆動熱源を第１発生器の駆動
熱源とし、第２吸収器と第３発生器との間で循環する第
１熱媒循環路を構成し、前記第２吸収器で加温され第１
熱媒循環路を通る熱媒の熱、ならびに第２発生器で発生
し第３発生器の前記加熱器に移行したベーパーの持って
いる熱を第３発生器の駆動熱源とし、前記第３蒸発器と
第２蒸発器との間を第３熱媒循環路で連結し、第２蒸発
器の加熱源とし、前記第３蒸発器で発生したベーパーは
機械的圧縮機で昇圧して第３吸収器での凝縮を図る構成
としてもよい。
【００１３】この場合、第３吸収器と第３凝縮器との間
を第４熱媒循環路で連結できる。
【００１４】さらに、それぞれ冷媒と吸収剤を用いて、
第１発生器、第１凝縮器により第１吸収式ヒートポンプ
を構成し、第２発生器、第２凝縮器、第２蒸発器、第３
吸収器により第２吸収式ヒートポンプを構成し、第３発
生器、第３凝縮器、第３蒸発器、第３吸収器により第３
吸収式ヒートポンプを構成するとともに、第１発生器で
発生したベーパーを第２発生器内の第１凝縮器に通し、
その凝縮液を第２蒸発器に導き、第２発生器で発生した
ベーパーを第３発生器内の第２凝縮器に通し、その凝縮
液を第２蒸発器に導き、外部駆動熱源を第１発生器の駆
動熱源とし、第２吸収器と第３発生器との間で循環する
第１熱媒循環路を構成し、前記第２吸収器で加温され第
１熱媒循環路を通る熱媒の熱、ならびに第２発生器で発
生し第３発生器の前記加熱器に移行したベーパーの持っ
ている熱を第３発生器の駆動熱源とし、前記第３吸収器
と第３凝縮器との間を第４熱媒循環路で連結し、前記第
２蒸発器の加熱源は第５熱導路を通して、第３蒸発器の
加熱源は第６熱導路を通してそれぞれ入熱し、これら第
５熱導路および第６熱導路は前記第４熱媒循環路とは独
立しており、前記第３蒸発器で発生したベーパーは機械
的圧縮機で昇圧して第３吸収器での凝縮を図る構成とし
てもよい。
【００１５】上記各例において、第１効用および第２効
用における冷媒と吸収剤は気液平衡をもたない水−リチ
ュウムブロマイドまたはＴＦＥ（テトラフルオロエタノ
ール）−Ｅ１８１（テトラエチレングリコール ジメチ
ルエーテル）であり、第２効用における冷媒と吸収剤
は、冷媒が圧縮性のある水−アンモニアまたはＲ１３４
ａ−Ｅ１８１とすることができる。
【００１６】
【作用】本発明における第１の態様においては、第１効
用の発生器および凝縮器と第２効用の吸収式ヒートポン
プと第３効用の吸収式ヒートポンプとを組み合わせると
ともに、第３凝縮器および第３吸収器の熱を第２蒸発器
の加温に用いているので、第２吸収器の操作温度を高め
ることができる。また、第３蒸発器で発生したベーパー
を機械的圧縮機により圧縮昇圧して第３吸収器に導いて
いるので、第３吸収器の操作圧力を高めることができ、
これに対応して第３発生器の操作温度を下げることがで
き、もって操作温度の高い第２吸収器から操作温度の低
い第３発生器への熱移動が容易に行われる。
【００１７】一方、第３発生器の操作温度を−40℃（水
−アンモニア系の場合）にしても、機械的圧縮機による
圧縮比を選定して、通常の冷凍機のように、凝縮器の圧
力まで加圧することなく、吸収器の中間圧力までの上昇
で、冷凍システムを構築できるので、本発明に係る機械
的圧縮機の消費動力は、従来の冷凍システムにおいて用
いられる冷凍機の機械的圧縮機の消費動力に比較して、
１／２〜１／３程度となる。しかも、機械的圧縮機を用
いることで、第３蒸発器の圧力を自由に調整でき、この
ために第３蒸発器の温度も、たとえば−40℃〜０℃の範
囲内で自由に調整できる。
【００１８】本発明において、機械的圧縮機を用いる他
の利点として、本発明の第２の態様において、前述のよ
うに、第３発生器の操作温度を下げることができるの
で、中温水（50〜60℃程度）を第３発生器に供給し、第
２蒸発器において蒸発操作を行い、この第２蒸発器と第
３蒸発器との間の第３循環路において、冷水の製造を効
率的に行うことができ、ちなみに０℃〜10℃程度の冷水
を得る場合の成績係数は2.1 〜2.6 となり、きわめて高
いものとなる。
【００１９】
【実施例】以下本発明を図面を参照しながら実施例によ
りさらに詳説する。図１は第１の態様を示したもので、
それぞれ冷媒と吸収剤を用いて、第１発生器０１、第１
凝縮器０２により第１吸収ヒートポンプを構成し、第２
発生器１、第２凝縮器２、第２蒸発器３、第２吸収器４
により第２吸収式ヒートポンプを構成し、第３発生器１
１、第３凝縮器１２、第３蒸発器１３、第３吸収器１４
により第３吸収式ヒートポンプを構成する。ここに、た
とえば第１効用および第２効用においては、水−リチュ
ウムブロマイド系を、第３効用においては水−アンモニ
ア系を用いることができる。
【００２０】第１発生器０１には、適宜の外部駆動熱源
２０が外部から与えられ、この第１発生器０１で発生し
たベーパーを供給管路２１Ａを通して第２発生器１内の
第１凝縮器０２に通した後に、その凝縮液を第２蒸発器
３に導くように構成されている。さらに、加熱された第
２発生器１で発生したベーパーを供給管路２１Ｂを通し
て、第３発生器１１内の第２凝縮器２に通した後に、そ
の凝縮液も第２蒸発器３に導くように構成されている。
【００２１】また、第２吸収器４と第３発生器１１との
間でポンプ２２により循環する第１熱媒循環路２３を構
成し、第２吸収器４で加温され第１熱媒循環路２３を通
る熱媒、および第２発生器１で発生したベーパーの持っ
ている熱を第３発生器１１の駆動熱源とする構成として
ある。
【００２２】第２発生器１から第３発生器１１に至った
ベーパーは第２凝縮器２において凝縮し、第３効用系に
対して熱を与え、ここで凝縮した凝縮液は第２蒸発器３
に導かれ、後述の第２熱媒循環路２４を通る熱媒（この
場合は加温水）によって蒸発され、蒸発ベーパーは管路
５０を介して第２吸収器４に導かれる。
【００２３】第２吸収器４と第１発生器０１との間に
は、循環ポンプ２５による第１発生器０１および第２発
生器１での濃縮に伴う濃厚液の供給管路２６Ａ、２６Ｂ
および吸収凝縮に伴う希薄液の返送管路２７による第１
交換管路が構成されている。この循環交換過程におい
て、濃厚液と希薄液との熱交換が第１熱交換器２８Ａ、
２８Ｂにより行われるようになっている。したがって、
管路５０を経て第２吸収器４に導かれたベーパーは、第
２発生器１からの濃厚液と接触して吸収凝縮し、この際
の凝縮熱が第３発生器１１の加熱熱源とされる。
【００２４】低温側を担当する第３効用ヒートポンプに
おいても同様であり、第２凝縮器２および第２吸収器４
からの熱を受けて駆動される第３発生器１１での蒸発冷
媒（この場合アンモニアベーパー）は、供給管路５０に
より第３凝縮器１２に供給され、そこでの凝縮液は供給
管路３０により第３蒸発器１３に導かれる。第３蒸発器
１３では、吸熱源３８が供給され、アンモニアベーパー
の蒸発が行われる。蒸発したアンモニアベーパーは第３
吸収器１４に機械的圧縮機３１により圧縮昇圧されて供
給管路３２を介して供給されるようになっている。
【００２５】第３吸収器１４と第３発生器１１との間に
は、循環ポンプ３３による濃厚液供給管路３４および希
薄液返送管路３５による第２交換路が構成されている。
この循環過程において、濃厚液と希薄液との熱交換が第
２熱交換器３６により行われるようになっている。
【００２６】一方、第３吸収器１４、第３凝縮器１２、
および第２蒸発器３とは、この順で連結された第２熱媒
循環路２４が構成されている。３７はその循環用のポン
プである。この第２熱媒循環路２４では、第３吸収器１
４での冷却管１４ａおよび第３凝縮器１２での冷却管１
２ａ部分で熱を奪い取り、この熱を第２効用の第２蒸発
器３に与え、もし余剰分がある場合には、熱交換器３９
で温水４０などとして取り出すようになっている。
【００２７】この第１の態様の場合、第２蒸発器３に熱
を与える際に、第３吸収器１４または第３凝縮器１２の
一方から与えることもできる。
【００２８】かかるシステムにおいて、水−アンモニア
系の第３効用において、第３蒸発器１３での温度と圧力
を適切に選定することにより、そこでの蒸発温度をとし
ては、−40℃〜０℃の範囲の低温を得ることができる。
【００２９】ところで、従来、水−リチュウムブロマイ
ド系の吸収冷凍機では、０℃以下の低温を得ることがで
きないとともに、水−アンモニア系では気液平衡がある
ために、前述のように還流操作が必要であり、熱効率が
悪いものであった。
【００３０】しかるに、第３効用ヒートポンプを構成す
るに際して、機械的圧縮機３１により冷媒（アンモニ
ア）を圧縮昇圧させるようにしたので、第３吸収器１４
での操作圧力が高まり、これに対応して第３発生器１１
の温度が低下する。もって、第３発生器においての還流
操作を不要として、その第３効用ヒートポンプを駆動さ
せることができ、熱効率の高い運転を行うことができ
る。そして、第３蒸発器１３の伝熱管１３ａを通った吸
熱源３８は、最終的に−40℃〜０℃の範囲の低温熱源３
８ａとして得られる。
【００３１】前述の機械的圧縮機３１は、ガスエンジ
ン、ガスタービンまたはディーゼルエンジンなどの内燃
機関により駆動させることもでき、この場合には、その
排ガスの持っている熱を第１発生器０１に投入すること
により、さらに運転効率（成績係数）を高めることがで
きる。
【００３２】本発明においては、前述の低温熱源３８ａ
を利用して冷凍用として、あるいは低温熱源３８ａを冷
水として得て、かつ熱交換器３９からたとえば５０℃程
度の温水４０を得ることで、冷凍専用あるいは温水・冷
水製造専用のヒートポンプとすることができる。そし
て、前述の内燃機関により機械的圧縮機３１を駆動させ
る場合には、効率の高いコージェネレーションシステム
を構築できる。
【００３３】従来、たとえば寒冷地において外気温度が
−５℃〜−２０℃程度になった場合には、この熱を利用
して吸収冷凍機を駆動することは不可能であったが、本
発明によれば、これが可能となり、成績係数を２以上で
運転を行うことができる。
【００３４】本発明において、たとえば５０℃の温水を
得る場合の成績係数は2.3 、−20℃の冷水製造の場合の
成績係数は1.3 である。したがって、従来の吸収式冷凍
機の場合に比較して、高い成績係数であることが判明す
る。
【００３５】他方、従来、工場などにおいては、６０℃
程度のいわゆる中温水は、その量が膨大であるにもかか
わらず利用用途が限定されており、多くの場合が捨てら
れているのが現状である。そこで、図２に示すように、
外部駆動熱源２０と吸熱源（第３熱媒循環路を通る吸熱
源）の中間温度の中温水４１の持っている熱を凝縮器４
２を介して与えることで、第３効用の吸収式ヒートポン
プにおける冷凍能力をより高めることができる。
【００３６】図２に示す第２の態様例においては、第４
熱媒循環路４５において、循環ポンプ３７により循環さ
れる熱媒が、第３吸収器１４での冷却管１４ａおよび第
３凝縮器１２での冷却管１２ａ部分で熱を奪い取り、こ
の熱を温水凝縮器４３で温水４４として与えることによ
り外部に放熱させるようにしてある。また、第３熱媒循
環路４６において、循環ポンプ４７により循環される熱
媒が、第３蒸発器１３での冷却管１３ａおよび第２蒸発
器３を通り、熱交換器４８で冷水４９を取り出すように
してある。
【００３７】図３は第３の態様を示したもので、第３吸
収器１４と第３凝縮器１２との間を第４熱媒循環路４５
で連結し、前記第２蒸発器の加熱に際して第５熱導路６
１を通してたとえば低温熱媒６１を入熱させ、第３蒸発
器１３の加熱源６１は第６入熱導路６２に設けられた熱
交換器４８を通すこととしたものである。したがって、
これら第５入熱導路６０および第６熱導路６２は前記第
４熱媒循環路４５とは独立しているものである。
【００３８】（実施例）次に実施例を示して、本発明の
効果を明らかにする。この実施例１は、図１に示す構成
のもので、冷媒および吸収剤として、第１効用および第
２効用においてはＴＦＥ−Ｅ１８１であり、第３効用に
おいては水−アンモニアを用いた。外部からの駆動熱源
２０としては、圧力（16kgf/cm2abs）の蒸気を用いると
ともに、各機器での濃度、温度および圧力は表１の通り
である。
【００３９】他方、中間圧縮機３１として、250KW のス
クリュー型アンモニア圧縮機（圧縮比2.2 ）を用いた。
この際のアンモニア流量は8050〜8100kg／hrであった。
その結果、熱交換器３９では、入口温度45℃の温水が総
熱量として4.16×106 Kcal／hrで得られた。この場合、
第１発生器０１に供給した熱量は(1.0〜1.1)×106 Kcal
／hrである。熱交換器４８で得られた温度10℃の冷水の
熱量は2.42×106 Kcal/hrであった。
【００４０】この結果は、従来のいずれのヒートポンプ
のもつ成績係数より高いものであった。なお、装置の大
きさとしての伝熱面積は、第１発生器および第２発生
器：100 m2、第２蒸発器および第２吸収器：180 m2、第
３発生器および第３凝縮器：330 m2、第３蒸発器および
第３吸収器：440 m2である。
【００４１】
【表１】
【００４２】
【発明の効果】以上の通り、本発明によれば、熱効率が
高いヒートポンプシステムを構築することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１の態様のフローシートである。
【図２】本発明の第２の態様のフローシートである。
【図３】本発明の第３の態様のフローシートである。
【符号の説明】 ０１…第１発生器、０２…第１凝縮器、１…第２発生
器、２…第２凝縮器、３…第２蒸発器、４…第２吸収
器、１１…第３発生器、１２…第３凝縮器、１３…第３
蒸発器、１４…第３吸収器、２３…第１熱媒循環路、２
４…第２熱媒循環路、３１…（中間）機械的圧縮機、４
５…第４熱媒循環路、４６…第３熱媒循環路、６０…第
５熱導路、６２…第６熱導路。

Claims (6)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】それぞれ冷媒と吸収剤を用いて、第１発生
    器、第１凝縮器により第１吸収式ヒートポンプを構成
    し、第２発生器、第２凝縮器、第２蒸発器、第３吸収器
    により第２吸収式ヒートポンプを構成し、第３発生器、
    第３凝縮器、第３蒸発器、第３吸収器により第３吸収式
    ヒートポンプを構成するとともに、 第１発生器で発生したベーパーを第２発生器内の第１凝
    縮器に通し、その凝縮液を第２蒸発器に導き、第２発生
    器で発生したベーパーを第３発生器内の第２凝縮器に通
    し、その凝縮液を第２蒸発器に導き、 外部駆動熱源を第１発生器の駆動熱源とし、第２吸収器
    と第３発生器との間で循環する第１熱媒循環路を構成
    し、前記第２吸収器で加温され第１熱媒循環路を通る熱
    媒の熱、ならびに第２発生器で発生し第３発生器の前記
    加熱器に移行したベーパーの持っている熱を第３発生器
    の駆動熱源とし、 前記第３凝縮器および第３吸収器のうち少なくとも一方
    と第２蒸発器との間を第２熱媒循環路で連結し、第２蒸
    発器の加熱源とし、 前記第３蒸発器で発生したベーパーは機械的圧縮機で昇
    圧して第３吸収器での凝縮を図る構成としたことを特徴
    とする三重効用ヒートポンプ。
  2. 【請求項２】第２熱媒循環路において、熱媒は第３吸収
    器、第３凝縮器の順で両者を通った後に第２蒸発器に至
    る請求項１記載の三重効用ヒートポンプ。
  3. 【請求項３】それぞれ冷媒と吸収剤を用いて、第１発生
    器、第１凝縮器により第１吸収式ヒートポンプを構成
    し、第２発生器、第２凝縮器、第２蒸発器、第３吸収器
    により第２吸収式ヒートポンプを構成し、第３発生器、
    第３凝縮器、第３蒸発器、第３吸収器により第３吸収式
    ヒートポンプを構成するとともに、 第１発生器で発生したベーパーを第２発生器内の第１凝
    縮器に通し、その凝縮液を第２蒸発器に導き、第２発生
    器で発生したベーパーを第３発生器内の第２凝縮器に通
    し、その凝縮液を第２蒸発器に導き、 外部駆動熱源を第１発生器の駆動熱源とし、第２吸収器
    と第３発生器との間で循環する第１熱媒循環路を構成
    し、前記第２吸収器で加温され第１熱媒循環路を通る熱
    媒の熱、ならびに第２発生器で発生し第３発生器の前記
    加熱器に移行したベーパーの持っている熱を第３発生器
    の駆動熱源とし、 前記第３蒸発器と第２蒸発器との間を第３熱媒循環路で
    連結し、第２蒸発器の加熱源とし、 前記第３蒸発器で発生したベーパーは機械的圧縮機で昇
    圧して第３吸収器での凝縮を図る構成としたことを特徴
    とする三重効用ヒートポンプ。
  4. 【請求項４】第３吸収器と第３凝縮器との間を第４熱媒
    循環路で連結した請求項３記載の三重効用ヒートポン
    プ。
  5. 【請求項５】それぞれ冷媒と吸収剤を用いて、第１発生
    器、第１凝縮器により第１吸収式ヒートポンプを構成
    し、第２発生器、第２凝縮器、第２蒸発器、第３吸収器
    により第２吸収式ヒートポンプを構成し、第３発生器、
    第３凝縮器、第３蒸発器、第３吸収器により第３吸収式
    ヒートポンプを構成するとともに、 第１発生器で発生したベーパーを第２発生器内の第１凝
    縮器に通し、その凝縮液を第２蒸発器に導き、第２発生
    器で発生したベーパーを第３発生器内の第２凝縮器に通
    し、その凝縮液を第２蒸発器に導き、 外部駆動熱源を第１発生器の駆動熱源とし、第２吸収器
    と第３発生器との間で循環する第１熱媒循環路を構成
    し、前記第２吸収器で加温され第１熱媒循環路を通る熱
    媒の熱、ならびに第２発生器で発生し第３発生器の前記
    加熱器に移行したベーパーの持っている熱を第３発生器
    の駆動熱源とし、 前記第３吸収器と第３凝縮器との間を第４熱媒循環路で
    連結し、前記第２蒸発器の加熱源は第５熱導路を通し
    て、第３蒸発器の加熱源は第６熱導路を通してそれぞれ
    入熱し、これら第５熱導路および第６熱導路は前記第４
    熱媒循環路とは独立しており、 前記第３蒸発器で発生したベーパーは機械的圧縮機で昇
    圧して第３吸収器での凝縮を図る構成としたことを特徴
    とする三重効用ヒートポンプ。
  6. 【請求項６】第１効用および第２効用における冷媒と吸
    収剤はＴＦＥ−Ｅ１８１であり、第３効用における冷媒
    と吸収剤は水−アンモニアまたはＲ１３４ａ−Ｅ１８１
    である請求項１、３または５記載の三重効用ヒートポン
    プ。
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* Cited by examiner, † Cited by third party
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JP2006266633A (ja) * 2005-03-25 2006-10-05 Kawasaki Thermal Engineering Co Ltd 吸収ヒートポンプによる冷暖房運転方法及び吸収ヒートポンプ
CN109059353A (zh) * 2018-07-31 2018-12-21 北京华源泰盟节能设备有限公司 一种基于吸收式热泵的余热回收系统及余热回收工艺

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CN109059353B (zh) * 2018-07-31 2021-01-26 北京华源泰盟节能设备有限公司 一种基于吸收式热泵的余热回收系统及余热回收工艺

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