JPH06142702A - 金属材の冷間圧延方法 - Google Patents
金属材の冷間圧延方法Info
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- JPH06142702A JPH06142702A JP4299621A JP29962192A JPH06142702A JP H06142702 A JPH06142702 A JP H06142702A JP 4299621 A JP4299621 A JP 4299621A JP 29962192 A JP29962192 A JP 29962192A JP H06142702 A JPH06142702 A JP H06142702A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】金属板表裏両面に光沢度差がない金属材の圧延
方法を提供する。 【構成】次の (1)〜(3) に示す金属材の冷間圧延方法。 (1) 圧延面と平行な面内において、上下ワークロールの
軸方向が、それぞれ圧延方向に直角の方向となす角αお
よびβが、αβ≠０、かつα−β≠０であるようにロー
ルを設置して、ロールクロス圧延を施す。 (2) 上記(1) において、ロールクロス圧延後における金
属板の上下表面の光沢度差を計測し、その差が小さくな
るようにαおよびβを調整しながら圧延する。 (3) 上記(1) または(2) において、αとβの和が一定で
あるように制御しながらロールクロス圧延を施す。 【効果】高光沢度の金属板を、タンデム圧延機を用いた
冷間圧延によっても、高能率でかつ上下面に光沢度差を
生じさせずに圧延することができる。
方法を提供する。 【構成】次の (1)〜(3) に示す金属材の冷間圧延方法。 (1) 圧延面と平行な面内において、上下ワークロールの
軸方向が、それぞれ圧延方向に直角の方向となす角αお
よびβが、αβ≠０、かつα−β≠０であるようにロー
ルを設置して、ロールクロス圧延を施す。 (2) 上記(1) において、ロールクロス圧延後における金
属板の上下表面の光沢度差を計測し、その差が小さくな
るようにαおよびβを調整しながら圧延する。 (3) 上記(1) または(2) において、αとβの和が一定で
あるように制御しながらロールクロス圧延を施す。 【効果】高光沢度の金属板を、タンデム圧延機を用いた
冷間圧延によっても、高能率でかつ上下面に光沢度差を
生じさせずに圧延することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、少なくとも上下ワーク
ロールの軸を圧延面に平行な面内で交差させて圧延を行
う、いわゆるロールクロス圧延によって、両面ともが光
沢度に優れ、かつ両面の光沢度差が小さい金属材を高能
率で圧延する方法に関する。
ロールの軸を圧延面に平行な面内で交差させて圧延を行
う、いわゆるロールクロス圧延によって、両面ともが光
沢度に優れ、かつ両面の光沢度差が小さい金属材を高能
率で圧延する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、ステンレス薄鋼板をはじめとする
各種金属の圧延板（以下、単に金属板と記す）の品質に
対する需要家の要求はますます厳しくなってきている。
中でも、ステンレス薄鋼板は特に光沢度の高いものが要
求されてきている。
各種金属の圧延板（以下、単に金属板と記す）の品質に
対する需要家の要求はますます厳しくなってきている。
中でも、ステンレス薄鋼板は特に光沢度の高いものが要
求されてきている。
【０００３】金属板表面の光沢は、主に冷間圧延中のロ
ールと金属材との間に導入される潤滑油の量に影響され
る。潤滑油の量が多過ぎると、その静水圧によって金属
材表面が自由変形して、オイルピットと呼ばれる微小な
凹疵が発生し、光沢度が低下する。また、潤滑油が少な
すぎると焼付き疵が発生してしまう。
ールと金属材との間に導入される潤滑油の量に影響され
る。潤滑油の量が多過ぎると、その静水圧によって金属
材表面が自由変形して、オイルピットと呼ばれる微小な
凹疵が発生し、光沢度が低下する。また、潤滑油が少な
すぎると焼付き疵が発生してしまう。
【０００４】現在では、光沢度の高い金属板を得るため
に、ゼンジミアミルという圧延機を用いた冷間圧延が一
般に行われている。このゼンジミアミルはワークロール
の径が小さく、圧延速度が遅いので、ロールバイト内に
過剰な潤滑油が導入されることがなく、光沢度の高い金
属板を製造することができる。ところが、ゼンジミアミ
ルによる冷間圧延は、レバース方式で圧延パスを繰り返
すので非能率的であるし、ロールの径が小さいために圧
延速度が遅く生産性が低いという問題がある。
に、ゼンジミアミルという圧延機を用いた冷間圧延が一
般に行われている。このゼンジミアミルはワークロール
の径が小さく、圧延速度が遅いので、ロールバイト内に
過剰な潤滑油が導入されることがなく、光沢度の高い金
属板を製造することができる。ところが、ゼンジミアミ
ルによる冷間圧延は、レバース方式で圧延パスを繰り返
すので非能率的であるし、ロールの径が小さいために圧
延速度が遅く生産性が低いという問題がある。
【０００５】そこで、高速圧延が可能なタンデム圧延機
を用いて、より効率的に光沢度の高い金属板を製造しよ
うとする試みがなされている。しかし、ロールの径が大
きいタンデムミルで高速圧延を行うと、潤滑油の導入量
が増して光沢度が低下するという問題がある。この問題
を解決するために、特開昭61−49701 号公報には 150mm
φ以上の大径のワークロールを備えるタンデム圧延機を
用いて冷間圧延を行った後、100mm φ以下の小径ロール
をワークロールとするゼンジミアミルを用いて仕上げの
圧延を行い、表面欠陥が少ないステンレス薄鋼板を得る
冷間圧延方法が開示されているが、この方法はタンデム
圧延機とゼンジミアミルの２種類の設備を必要とする上
に最終的にゼンジミアミルを用いるので依然として圧延
速度が制限され、生産性が向上しないという問題があ
る。
を用いて、より効率的に光沢度の高い金属板を製造しよ
うとする試みがなされている。しかし、ロールの径が大
きいタンデムミルで高速圧延を行うと、潤滑油の導入量
が増して光沢度が低下するという問題がある。この問題
を解決するために、特開昭61−49701 号公報には 150mm
φ以上の大径のワークロールを備えるタンデム圧延機を
用いて冷間圧延を行った後、100mm φ以下の小径ロール
をワークロールとするゼンジミアミルを用いて仕上げの
圧延を行い、表面欠陥が少ないステンレス薄鋼板を得る
冷間圧延方法が開示されているが、この方法はタンデム
圧延機とゼンジミアミルの２種類の設備を必要とする上
に最終的にゼンジミアミルを用いるので依然として圧延
速度が制限され、生産性が向上しないという問題があ
る。
【０００６】一方、金属材を冷間圧延する場合には、供
給された潤滑油の付着量が金属材の上下面で同じになら
ないので、金属板の光沢が上面と下面とで異なるという
問題がある。一般に、潤滑油の多い状態で圧延される上
面の方が、光沢度が小さくなる。そこで特開昭55−1652
17号公報には、金属材の通板角度を変えて圧延する方法
が開示されている。この方法は、上面の噛み込み角を大
きくして引き込まれる潤滑油の量を少なくするようにし
て圧延する方法であるが、圧延機に新たに装置をつける
場所が必要であることなどの問題があった。
給された潤滑油の付着量が金属材の上下面で同じになら
ないので、金属板の光沢が上面と下面とで異なるという
問題がある。一般に、潤滑油の多い状態で圧延される上
面の方が、光沢度が小さくなる。そこで特開昭55−1652
17号公報には、金属材の通板角度を変えて圧延する方法
が開示されている。この方法は、上面の噛み込み角を大
きくして引き込まれる潤滑油の量を少なくするようにし
て圧延する方法であるが、圧延機に新たに装置をつける
場所が必要であることなどの問題があった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、ゼンジミア
ミルで低速圧延してできる製品と同等の優れた光沢を持
つ金属板を、生産性の高いタンデム圧延機を用いる冷間
圧延によって、高能率でかつ上下面に光沢度差を生じさ
せることなく圧延する方法の提供を目的とする。
ミルで低速圧延してできる製品と同等の優れた光沢を持
つ金属板を、生産性の高いタンデム圧延機を用いる冷間
圧延によって、高能率でかつ上下面に光沢度差を生じさ
せることなく圧延する方法の提供を目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者は、金属板の光
沢度を高める研究の過程で、ワークロールの軸方向と、
圧延方向と直角の方向とがなす角度（以下、クロス角と
記す）によって、金属板表面の光沢度が変化することを
見出し、さらに金属板の光沢度が表裏で異なる場合に
は、上下のクロス角を違えて圧延すればその光沢度を金
属板の表裏で均一にすることができることを見出した。
沢度を高める研究の過程で、ワークロールの軸方向と、
圧延方向と直角の方向とがなす角度（以下、クロス角と
記す）によって、金属板表面の光沢度が変化することを
見出し、さらに金属板の光沢度が表裏で異なる場合に
は、上下のクロス角を違えて圧延すればその光沢度を金
属板の表裏で均一にすることができることを見出した。
【０００９】すなわち、本発明は次の (1)〜(3) を要旨
とする。
とする。
【００１０】(1) 圧延面と平行な面内において、上下ワ
ークロールの軸方向が、それぞれ圧延方向に直角の方向
となす角αおよびβが、αβ≠０、かつα−β≠０を満
足するようにワークロールを設置して、ロールクロス圧
延を施すことを特徴とする金属材の冷間圧延方法。
ークロールの軸方向が、それぞれ圧延方向に直角の方向
となす角αおよびβが、αβ≠０、かつα−β≠０を満
足するようにワークロールを設置して、ロールクロス圧
延を施すことを特徴とする金属材の冷間圧延方法。
【００１１】(2) ロールクロス圧延後における金属板の
上下表面の光沢度差を計測し、その差が小さくなるよう
に (1)のαおよびβを調整しながら圧延する金属材の冷
間圧延方法。
上下表面の光沢度差を計測し、その差が小さくなるよう
に (1)のαおよびβを調整しながら圧延する金属材の冷
間圧延方法。
【００１２】(3) (1)のαとβの和が一定であるように
制御しながらロールクロス圧延を施す(1)または(2) の
金属材の冷間圧延方法。
制御しながらロールクロス圧延を施す(1)または(2) の
金属材の冷間圧延方法。
【００１３】
【作用】図１は、本発明方法によって圧延する状態を上
から見た図（平面図）であり、圧延方向に直角の方向
（板幅方向）と上ワークロールとがなす角αと、同じく
板幅方向と下ワークロールとがなす角度βは異なってい
る。ただし上ワークロールおよび下ワークロールは、こ
の図に示す通り板幅方向に対して逆向きに傾いていても
良いし、同方向に傾いていても良いが、同方向に傾けた
場合には圧延に伴う金属材の蛇行が大きくなるので、逆
向きに傾いているのが望ましい。
から見た図（平面図）であり、圧延方向に直角の方向
（板幅方向）と上ワークロールとがなす角αと、同じく
板幅方向と下ワークロールとがなす角度βは異なってい
る。ただし上ワークロールおよび下ワークロールは、こ
の図に示す通り板幅方向に対して逆向きに傾いていても
良いし、同方向に傾いていても良いが、同方向に傾けた
場合には圧延に伴う金属材の蛇行が大きくなるので、逆
向きに傾いているのが望ましい。
【００１４】図２は、通常のロールクロス圧延方法を説
明する平面図であり、上下のワークロールは板幅方向に
対して対称であるように配置されている（α＝βの状
態）。
明する平面図であり、上下のワークロールは板幅方向に
対して対称であるように配置されている（α＝βの状
態）。
【００１５】図３は、ワークロールと金属材の接触状態
を説明するための板幅方向の断面図である。
を説明するための板幅方向の断面図である。
【００１６】通常のロールクロス圧延では、図２に示す
ように上ワークロール１と下ワークロール２とを圧延面
と平行な面内で、それぞれのクロス角度がθとなるよう
に交差させて、金属板３をＸの方向に圧延する。この圧
延では、上ワークロール１の回転周速度Ｖr の方向と、
金属板３の圧延速度Ｖs の方向とに、角度θのずれがあ
るので、金属板３の上表面では、金属材とロールの間で
板幅方向（Ｙの方向）のすべりが生じる。同様に、下ワ
ークロール２の回転周速度の方向も金属板の圧延速度の
方向と角度θのずれがあるので、金属板３の下表面で
も、金属材とロールとの間で板幅方向のすべりが発生す
る。このとき発生するずれ応力は金属板３の表層部で板
幅方向にはたらき、ワークロールの研磨目とのずれによ
って、金属板３の表面を平滑にするのである。
ように上ワークロール１と下ワークロール２とを圧延面
と平行な面内で、それぞれのクロス角度がθとなるよう
に交差させて、金属板３をＸの方向に圧延する。この圧
延では、上ワークロール１の回転周速度Ｖr の方向と、
金属板３の圧延速度Ｖs の方向とに、角度θのずれがあ
るので、金属板３の上表面では、金属材とロールの間で
板幅方向（Ｙの方向）のすべりが生じる。同様に、下ワ
ークロール２の回転周速度の方向も金属板の圧延速度の
方向と角度θのずれがあるので、金属板３の下表面で
も、金属材とロールとの間で板幅方向のすべりが発生す
る。このとき発生するずれ応力は金属板３の表層部で板
幅方向にはたらき、ワークロールの研磨目とのずれによ
って、金属板３の表面を平滑にするのである。
【００１７】したがって、図３に示すように、通常の
（ロールの周方向の）研磨目を有するロールを用いてロ
ールクロス圧延を行うと、例えば上ワークロール１の研
磨目の凸部は金属板３に対して板幅方向Ｙの方向に相対
的にすべりながら移動する。この時に上ワークロール１
の凸部が金属板３の表面を研削して平滑化する。この平
滑化の程度によって金属材表面の光沢が変化することに
なる。
（ロールの周方向の）研磨目を有するロールを用いてロ
ールクロス圧延を行うと、例えば上ワークロール１の研
磨目の凸部は金属板３に対して板幅方向Ｙの方向に相対
的にすべりながら移動する。この時に上ワークロール１
の凸部が金属板３の表面を研削して平滑化する。この平
滑化の程度によって金属材表面の光沢が変化することに
なる。
【００１８】どちらかのロールの軸方向が板幅方向と平
行であると、このような研削効果がなくなり優れた光沢
が得られないので、上面および下面のクロス角は０であ
ってはならない。すなわち、ワークロールのクロス角
は、αβ≠０を満たす必要がある。
行であると、このような研削効果がなくなり優れた光沢
が得られないので、上面および下面のクロス角は０であ
ってはならない。すなわち、ワークロールのクロス角
は、αβ≠０を満たす必要がある。
【００１９】図４は、表面粗さRaが 0.2μｍのロールを
用いて、圧延速度を100m/minおよび400m/minとして、図
２に示すような通常のロールクロス圧延をした時の、ワ
ークロールのクロス角と圧延後の金属材 (SUS 430)上表
面の光沢度との関係を、潤滑油の供給量を10、20、50リ
ットル／min の３段階に違えて測定し図示したものであ
る。クロス角（θ）が０〜 1.5°の範囲では、クロス角
が大きいほど光沢度が高く、潤滑油量が多いほど光沢度
が低くなることが分かる。ここでは金属板の上面のみに
注目したが、この関係は板の上下面で比較しても成立す
る。つまり、一般に圧延時に噛み込まれる潤滑油の量は
上面に比べて下面の方が少なくなるので、上面の光沢度
は下面より劣ることになる。その代わりに上側のワーク
ロールのクロス角を大きくして圧延をおこなえば、優れ
た光沢を有し、表裏の光沢差もない板材を得ることがで
きるのである。すなわち、通常のロールクロス圧延を行
うと光沢が劣る側の面のクロス角を大きくして圧延を行
えば、光沢度を低下させることなく、しかも両面の光沢
度に差がない金属板を製造することができる。
用いて、圧延速度を100m/minおよび400m/minとして、図
２に示すような通常のロールクロス圧延をした時の、ワ
ークロールのクロス角と圧延後の金属材 (SUS 430)上表
面の光沢度との関係を、潤滑油の供給量を10、20、50リ
ットル／min の３段階に違えて測定し図示したものであ
る。クロス角（θ）が０〜 1.5°の範囲では、クロス角
が大きいほど光沢度が高く、潤滑油量が多いほど光沢度
が低くなることが分かる。ここでは金属板の上面のみに
注目したが、この関係は板の上下面で比較しても成立す
る。つまり、一般に圧延時に噛み込まれる潤滑油の量は
上面に比べて下面の方が少なくなるので、上面の光沢度
は下面より劣ることになる。その代わりに上側のワーク
ロールのクロス角を大きくして圧延をおこなえば、優れ
た光沢を有し、表裏の光沢差もない板材を得ることがで
きるのである。すなわち、通常のロールクロス圧延を行
うと光沢が劣る側の面のクロス角を大きくして圧延を行
えば、光沢度を低下させることなく、しかも両面の光沢
度に差がない金属板を製造することができる。
【００２０】ところで、ロールクロス圧延は、本来は圧
延板の断面形状を制御する手段として使用されているも
ので、圧延中にむやみにそのクロス角度を変更すると金
属板の形状が不安定になってしまう。ところが、上下の
クロス角の和（α＋β、以下「クロス頂角」という）を
一定に保ちながら、圧延材面に平行な面内で光沢度が低
い側のロール（一般に上のロール）のクロス角が大きく
なるような配置に変更すれば、圧延時のワークロール間
距離は実質的に変わらないので、金属板の形状を崩すこ
となく上下面の光沢度をほぼ等しくすることができる。
図５にクロス頂角を一定としたままで、上下ロールのク
ロス角を非対称とした状態を示す。この図は、図２のク
ロス頂角（α＋β＝２θ）を保ったまま、ロールの配置
を全体的に角度θu だけ傾けていることを示し、破線で
示した軸線はもとの対称的な配置（図２の配置）を表し
ている。
延板の断面形状を制御する手段として使用されているも
ので、圧延中にむやみにそのクロス角度を変更すると金
属板の形状が不安定になってしまう。ところが、上下の
クロス角の和（α＋β、以下「クロス頂角」という）を
一定に保ちながら、圧延材面に平行な面内で光沢度が低
い側のロール（一般に上のロール）のクロス角が大きく
なるような配置に変更すれば、圧延時のワークロール間
距離は実質的に変わらないので、金属板の形状を崩すこ
となく上下面の光沢度をほぼ等しくすることができる。
図５にクロス頂角を一定としたままで、上下ロールのク
ロス角を非対称とした状態を示す。この図は、図２のク
ロス頂角（α＋β＝２θ）を保ったまま、ロールの配置
を全体的に角度θu だけ傾けていることを示し、破線で
示した軸線はもとの対称的な配置（図２の配置）を表し
ている。
【００２１】本発明において、ワークロールのクロス角
を変更する際には、ワークロールを単独で動かしてもよ
いし、バックアップロールと対にして動かしてもよい。
後者をペアクロス方式という。
を変更する際には、ワークロールを単独で動かしてもよ
いし、バックアップロールと対にして動かしてもよい。
後者をペアクロス方式という。
【００２２】図６に本発明方法の望ましい実施態様を示
す。図に示したように、光沢度計４によって圧延後の金
属板における上下面の光沢度を測定し、その結果得られ
た上下面の光沢度差を演算装置５に入力、演算して、そ
の差をなくすようにクロス角を変更すればよい。制御装
置６は光沢度差に基づき演算して得たクロス角の変更量
にしたがって、クロス角度を制御する装置である。
す。図に示したように、光沢度計４によって圧延後の金
属板における上下面の光沢度を測定し、その結果得られ
た上下面の光沢度差を演算装置５に入力、演算して、そ
の差をなくすようにクロス角を変更すればよい。制御装
置６は光沢度差に基づき演算して得たクロス角の変更量
にしたがって、クロス角度を制御する装置である。
【００２３】圧延時に上下ロールのクロス角度が異なっ
ていると金属材が蛇行するので、本発明の方法を実施す
る際、例えばタンデム圧延機に適用する場合には、ロー
ルのクロス方向を各スタンドで交互に変えて圧延すると
良い。
ていると金属材が蛇行するので、本発明の方法を実施す
る際、例えばタンデム圧延機に適用する場合には、ロー
ルのクロス方向を各スタンドで交互に変えて圧延すると
良い。
【００２４】次に、実施例に基づいて本発明の効果を説
明する。
明する。
【００２５】
【実施例１】直径が 400mmで、表面粗さが Ra(中心線平
均粗さ）で 0.1μｍのロールを上下のワークロールとし
た単スタンド４Hi圧延機を用いて、１パスのペアクロス
冷間圧延を行った。金属板としては、焼鈍−酸洗済の厚
さが 1.0mmのJIS SUS 430 ステンレス鋼帯を使用し、潤
滑油は40℃での粘度が 60cStの合成エステル系圧延油を
濃度 3.0％、平均粒径 5.5μｍのエマルションとして上
下ワークロールに20リットル/min供給した。なお、クロ
ス角は 0.5°、 1.0°の２条件を基準とし、上下のロー
ルは板幅方向に対して対称の方向に傾いた状態で配置し
た。更にクロス頂角を一定に保ったままで圧延材面に平
行な面内で上ロール側のクロス角度が大きくなるように
0.1°ずつ回転して圧延した。圧延速度は450m/min、圧
下率は２０％とした。また、Ｒａが 0.3μｍのロールを
使用して同様の圧延を行った。
均粗さ）で 0.1μｍのロールを上下のワークロールとし
た単スタンド４Hi圧延機を用いて、１パスのペアクロス
冷間圧延を行った。金属板としては、焼鈍−酸洗済の厚
さが 1.0mmのJIS SUS 430 ステンレス鋼帯を使用し、潤
滑油は40℃での粘度が 60cStの合成エステル系圧延油を
濃度 3.0％、平均粒径 5.5μｍのエマルションとして上
下ワークロールに20リットル/min供給した。なお、クロ
ス角は 0.5°、 1.0°の２条件を基準とし、上下のロー
ルは板幅方向に対して対称の方向に傾いた状態で配置し
た。更にクロス頂角を一定に保ったままで圧延材面に平
行な面内で上ロール側のクロス角度が大きくなるように
0.1°ずつ回転して圧延した。圧延速度は450m/min、圧
下率は２０％とした。また、Ｒａが 0.3μｍのロールを
使用して同様の圧延を行った。
【００２６】このときの、冷間圧延後の金属板の光沢度
を、JIS Z 8741に規定された入射角45°の光沢度計によ
り測定した。表１にその測定結果を示す。また、上下面
の光沢度差が10％未満のものを◎、10％以上20％未満の
ものを○、20％以上40％未満のものを△、40％以上のも
のを×として評価し、表１に併記した。
を、JIS Z 8741に規定された入射角45°の光沢度計によ
り測定した。表１にその測定結果を示す。また、上下面
の光沢度差が10％未満のものを◎、10％以上20％未満の
ものを○、20％以上40％未満のものを△、40％以上のも
のを×として評価し、表１に併記した。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【実施例２】実施例１と同様に、直径が 400mmで、表面
粗さがRaで 0.2μｍのロールを上下のワークロールとし
た単スタンド４Hi圧延機を用いて、１パスのペアクロス
冷間圧延を行った。金属板としては、焼鈍−酸洗済の厚
さが 1.0mmのJIS SUS 430 ステンレス鋼帯を使用し、潤
滑油は40℃での粘度が 60cStの合成エステル系圧延油を
濃度 3.0％、平均粒径 5.5μｍのエマルションとして上
下ワークロールに20リットル/min供給した。
粗さがRaで 0.2μｍのロールを上下のワークロールとし
た単スタンド４Hi圧延機を用いて、１パスのペアクロス
冷間圧延を行った。金属板としては、焼鈍−酸洗済の厚
さが 1.0mmのJIS SUS 430 ステンレス鋼帯を使用し、潤
滑油は40℃での粘度が 60cStの合成エステル系圧延油を
濃度 3.0％、平均粒径 5.5μｍのエマルションとして上
下ワークロールに20リットル/min供給した。
【００２９】なお、図６に示すように圧延機の出側には
圧延後の金属材の表面光沢を測定する光沢度計４を設置
し、その上流には水切り用のエアノズル７を設置した。
この光沢度計４で測定した上下面の光沢度差および上面
側の光沢度を基準として、目標値との差を演算装置５に
より求め、クロス角を制御する信号に変換した。クロス
角制御装置６は、その信号をもとにして上下ロールのク
ロス角を変更する機構を備えたものである。
圧延後の金属材の表面光沢を測定する光沢度計４を設置
し、その上流には水切り用のエアノズル７を設置した。
この光沢度計４で測定した上下面の光沢度差および上面
側の光沢度を基準として、目標値との差を演算装置５に
より求め、クロス角を制御する信号に変換した。クロス
角制御装置６は、その信号をもとにして上下ロールのク
ロス角を変更する機構を備えたものである。
【００３０】まず、上下のクロス角をそれぞれ 0.5°と
して圧延を開始した。その後、圧延速度を 10m/minから
500m/minまで変更しながら、上下面の光沢度差が小さく
なるように上下ワークロールのクロス角を変更する圧延
を行った。形状の変化を最小限にとどめるために、クロ
ス頂角は最大 1.5°とし、上下ロールのクロス角の変更
量は0.05°ずつ行うように設定した。また、上下面の光
沢度差は10％未満となるように設定した。この時の圧延
条件の推移を表２に、光沢度の測定結果を図７に実線と
して示す。あわせて上下のロールを平行にして（クロス
角０°）圧延した場合を破線として表し、上下ロールの
クロス角を等しく一定としたまま、制御変更せずに圧延
した場合の金属板の光沢度を一点鎖線によって示した。
して圧延を開始した。その後、圧延速度を 10m/minから
500m/minまで変更しながら、上下面の光沢度差が小さく
なるように上下ワークロールのクロス角を変更する圧延
を行った。形状の変化を最小限にとどめるために、クロ
ス頂角は最大 1.5°とし、上下ロールのクロス角の変更
量は0.05°ずつ行うように設定した。また、上下面の光
沢度差は10％未満となるように設定した。この時の圧延
条件の推移を表２に、光沢度の測定結果を図７に実線と
して示す。あわせて上下のロールを平行にして（クロス
角０°）圧延した場合を破線として表し、上下ロールの
クロス角を等しく一定としたまま、制御変更せずに圧延
した場合の金属板の光沢度を一点鎖線によって示した。
【００３１】図７から分かるように、本発明の方法によ
って圧延した場合には、上下のロールを平行にして圧延
した場合と比べて光沢度が優れている上に、上下のロー
ルをクロスさせて圧延した場合でも上下のクロス角を一
定で変更せずに圧延した場合と比べ、光沢度が劣ること
なく、しかも光沢度差も小さくなっていることが分か
る。
って圧延した場合には、上下のロールを平行にして圧延
した場合と比べて光沢度が優れている上に、上下のロー
ルをクロスさせて圧延した場合でも上下のクロス角を一
定で変更せずに圧延した場合と比べ、光沢度が劣ること
なく、しかも光沢度差も小さくなっていることが分か
る。
【００３２】
【表２】
【００３３】
【実施例３】実施例２と同じ操業条件で、上下面の光沢
度が 250以上となるように設定し、クロス角を制御しな
がら圧延を行った。その時の圧延条件の推移を表３に、
光沢度の測定結果を図８に示す。上下ロールのクロス角
を調整することによって、光沢度を高精度に制御が可能
であることが分かる。
度が 250以上となるように設定し、クロス角を制御しな
がら圧延を行った。その時の圧延条件の推移を表３に、
光沢度の測定結果を図８に示す。上下ロールのクロス角
を調整することによって、光沢度を高精度に制御が可能
であることが分かる。
【００３４】
【表３】
【００３５】
【発明の効果】本発明方法の冷間圧延を行えば、光沢度
に優れ、しかも上下面で光沢度差のない金属板を得るこ
とができる。しかも、ロールの径が大きいタンデム圧延
機を使用して高速で圧延することができるので、特に光
沢度を重視するステンレス薄鋼板であっても高能率で製
造することができる。
に優れ、しかも上下面で光沢度差のない金属板を得るこ
とができる。しかも、ロールの径が大きいタンデム圧延
機を使用して高速で圧延することができるので、特に光
沢度を重視するステンレス薄鋼板であっても高能率で製
造することができる。
【図１】本発明方法によって圧延する状態を示す平面図
である。
である。
【図２】ロールクロス圧延方法を説明する平面図であ
る。
る。
【図３】ワークロールと金属板の接触状態を説明するた
めの板幅方向の断面図である。
めの板幅方向の断面図である。
【図４】ワークロールのクロス角と金属板の表面光沢度
との関係を説明する図である。
との関係を説明する図である。
【図５】本発明の上下ロールのクロス角を非対称とした
状態を説明する図である。
状態を説明する図である。
【図６】上下面の光沢度を測定し、その光沢度差を基に
クロス角を設定する方法の一例を示す図である。
クロス角を設定する方法の一例を示す図である。
【図７】上下ワークロールのクロス角を制御して圧延し
たときの、金属板上下における光沢度の推移を示す図で
ある。
たときの、金属板上下における光沢度の推移を示す図で
ある。
【図８】上下ワークロールのクロス角を制御して圧延し
たときの、金属板上下における光沢度の推移を示す図で
ある。
たときの、金属板上下における光沢度の推移を示す図で
ある。
１．上ワークロール、 ２．下ワークロール、 ３．金
属板、４．光沢度計、 ５．演算装置、
６．クロス角制御装置、７．水切り用ノズル
属板、４．光沢度計、 ５．演算装置、
６．クロス角制御装置、７．水切り用ノズル
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 松浦 征浩 大阪府大阪市中央区北浜４丁目５番33号住 友金属工業株式会社内 (72)発明者 金子 亨 茨城県鹿島郡鹿島町大字光３番地住友金属 工業株式会社鹿島製鉄所内 (72)発明者 林 寛治 広島県広島市西区観音新町四丁目６番22号 三菱重工業株式会社広島製作所内 (72)発明者 梶原 哲雄 広島県広島市西区観音新町四丁目６番22号 三菱重工業株式会社広島研究所内 (72)発明者 古元 秀昭 広島県広島市西区観音新町四丁目６番22号 三菱重工業株式会社広島研究所内
Claims (3)
- 【請求項１】圧延面と平行な面内において、上下ワーク
ロールの軸方向が、それぞれ圧延方向に直角の方向とな
す角αおよびβが、αβ≠０、かつα−β≠０の条件を
満足するようにワークロールを設置して、ロールクロス
圧延を施すことを特徴とする金属材の冷間圧延方法。 - 【請求項２】ロールクロス圧延後における金属板の上下
表面の光沢度差を計測し、その差が小さくなるように上
記αおよびβを調整しながら圧延することを特徴とす
る、請求項１記載の金属材の冷間圧延方法。 - 【請求項３】上記αとβの和が一定であるように制御し
ながらロールクロス圧延を施すことを特徴とする請求項
１または２記載の金属材の冷間圧延方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29962192A JP2726602B2 (ja) | 1992-11-10 | 1992-11-10 | 金属材の冷間圧延方法 |
| EP93103394A EP0597169B1 (en) | 1992-11-10 | 1993-03-03 | Method for shining metal sheet surfaces and method for cold-rolling metallic materials |
| KR1019930003078A KR960013872B1 (ko) | 1992-11-10 | 1993-03-03 | 금속판표면의 광택부여방법 및 금속재의 냉간압연방법 |
| US08/027,241 US5390518A (en) | 1992-11-10 | 1993-03-03 | Method for shining metal sheet surfaces and method for cold-rolling metallic materials |
| DE69312223T DE69312223T2 (de) | 1992-11-10 | 1993-03-03 | Verfahren zur Glanzbearbeitung von Blechoberflächen und Verfahren zum Kaltwalzen von metallischen Materialien |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29962192A JP2726602B2 (ja) | 1992-11-10 | 1992-11-10 | 金属材の冷間圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06142702A true JPH06142702A (ja) | 1994-05-24 |
| JP2726602B2 JP2726602B2 (ja) | 1998-03-11 |
Family
ID=17874983
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29962192A Expired - Fee Related JP2726602B2 (ja) | 1992-11-10 | 1992-11-10 | 金属材の冷間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2726602B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN120055039A (zh) * | 2025-03-31 | 2025-05-30 | 太原理工大学 | 一种变向弧形辊轧制备细晶镁合金板材的装置及工艺 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6358044B2 (ja) | 2014-10-30 | 2018-07-18 | 新日鐵住金株式会社 | 複合ロール |
-
1992
- 1992-11-10 JP JP29962192A patent/JP2726602B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN120055039A (zh) * | 2025-03-31 | 2025-05-30 | 太原理工大学 | 一种变向弧形辊轧制备细晶镁合金板材的装置及工艺 |
| CN120055039B (zh) * | 2025-03-31 | 2025-11-25 | 太原理工大学 | 一种变向弧形辊轧制备细晶镁合金板材的装置及工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2726602B2 (ja) | 1998-03-11 |
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