JPH06145521A - 摺動材料 - Google Patents
摺動材料Info
- Publication number
- JPH06145521A JPH06145521A JP30356892A JP30356892A JPH06145521A JP H06145521 A JPH06145521 A JP H06145521A JP 30356892 A JP30356892 A JP 30356892A JP 30356892 A JP30356892 A JP 30356892A JP H06145521 A JPH06145521 A JP H06145521A
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- JP
- Japan
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- base resin
- manufactured
- pps
- wear
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- Pending
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- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】摩擦係数及び摩擦係数の向上を図れ、摺動材料
の適応性を高める。 【構成】直鎖型の分子構造を有するポリフェニレンサル
ファイドをベ−ス樹脂とし、これに対して粉末の１０％
のパラ系ポリフェニレンテレフタ−ルアミド及び粉末の
３０％のポリテトラフロロエチレンを加えて混練し、コ
ンパウンドとしてなる摺動材料。
の適応性を高める。 【構成】直鎖型の分子構造を有するポリフェニレンサル
ファイドをベ−ス樹脂とし、これに対して粉末の１０％
のパラ系ポリフェニレンテレフタ−ルアミド及び粉末の
３０％のポリテトラフロロエチレンを加えて混練し、コ
ンパウンドとしてなる摺動材料。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、樹脂成形品、例えば
軸受の材料となる摺動材料に関する。
軸受の材料となる摺動材料に関する。
【０００２】
【従来の技術】ベ−ス樹脂として架橋型のＰＰＳを使用
した摺動材料が考えられている。
した摺動材料が考えられている。
【０００３】
【この発明が解決しようとする問題点】前記摺動材料
は、摩擦係数及び摩耗係数何れも優れた性能を発揮する
が、さらに性能が向上した摺動材料の開発を待望されて
いる。
は、摩擦係数及び摩耗係数何れも優れた性能を発揮する
が、さらに性能が向上した摺動材料の開発を待望されて
いる。
【０００４】
【問題点を解決するための手段】この発明は、この要望
に答えるものであって、つぎの技術的手段を講じた。す
なわち、直鎖型の分子構造を有するポリフェニレンサル
ファイド（ＰＰＳ）をベ−ス樹脂とし、これに対して５
〜２０％のパラ系ポリフェニレンテレフタ−ルアミド及
び２０〜４０％のポリテトラフロロエチレン（ＰＴＦ
Ｅ）を加えてコンパウンドとしてなる摺動材料とした。
に答えるものであって、つぎの技術的手段を講じた。す
なわち、直鎖型の分子構造を有するポリフェニレンサル
ファイド（ＰＰＳ）をベ−ス樹脂とし、これに対して５
〜２０％のパラ系ポリフェニレンテレフタ−ルアミド及
び２０〜４０％のポリテトラフロロエチレン（ＰＴＦ
Ｅ）を加えてコンパウンドとしてなる摺動材料とした。
【０００５】
【作用】直鎖型の分子構造を有するポリフェニレンサル
ファイド（ＰＰＳ）をベ−ス樹脂に用い、これに対して
５〜２０％のパラ系ポリフェニレンテレフタ−ルアミド
の粉末及び２０〜４０％のポリテトラフロロエチレン
（ＰＴＦＥ）の粉末を加えて混練してコンパウンドとす
る。
ファイド（ＰＰＳ）をベ−ス樹脂に用い、これに対して
５〜２０％のパラ系ポリフェニレンテレフタ−ルアミド
の粉末及び２０〜４０％のポリテトラフロロエチレン
（ＰＴＦＥ）の粉末を加えて混練してコンパウンドとす
る。
【０００６】
【効果】摩擦係数及び摩耗係数の向上を図れ、摺動材料
の適応性が高まる。
の適応性が高まる。
【０００７】
【実施例】以下、この発明の実施例について説明する
と、直鎖型のポリフェニレンサルファイド（以下ＰＰ
Ｓ，呉羽化学（株）グレ−ド：Ｗ−２１４を使用）をベ
−ス樹脂とし、これに対して粉末のポリフェニレンテレ
フタ−ルアミド（以下、アラミドパウダ−，ＡＰ，平均
粒子径約１０μｍの旭化成グレ−ド：ＦＭＰ−１０を使
用）を５〜２０％（実施例では約１０％）を加えるとと
ともに粉末のポリテトラフロロエチレン（以下、ＰＴＦ
Ｅ，平均粒子径約０．２μｍのダイキン工業グレ−ド：
２−５）を２０〜４０％（実施例では約３０％）加え
る。そして、この混合物を混練してコンパウンドとす
る。
と、直鎖型のポリフェニレンサルファイド（以下ＰＰ
Ｓ，呉羽化学（株）グレ−ド：Ｗ−２１４を使用）をベ
−ス樹脂とし、これに対して粉末のポリフェニレンテレ
フタ−ルアミド（以下、アラミドパウダ−，ＡＰ，平均
粒子径約１０μｍの旭化成グレ−ド：ＦＭＰ−１０を使
用）を５〜２０％（実施例では約１０％）を加えるとと
ともに粉末のポリテトラフロロエチレン（以下、ＰＴＦ
Ｅ，平均粒子径約０．２μｍのダイキン工業グレ−ド：
２−５）を２０〜４０％（実施例では約３０％）加え
る。そして、この混合物を混練してコンパウンドとす
る。
【０００８】また、架橋型のＰＰＳ（東レ，グレ−ド：
Ｅ−２４８０を使用）をベ−ス樹脂とし、これに対して
粉末のＡＰを約１０％及びＰＴＦＥを約３０％加え、混
練してコンパウンドとする。そして、前記各コンパウン
ドを材料にし、内径１５ｍｍ・外径１７ｍｍ・長さ１０
ｍｍの供試材を形成して摺動特性の比較を行なった。そ
の結果を表１に示す。
Ｅ−２４８０を使用）をベ−ス樹脂とし、これに対して
粉末のＡＰを約１０％及びＰＴＦＥを約３０％加え、混
練してコンパウンドとする。そして、前記各コンパウン
ドを材料にし、内径１５ｍｍ・外径１７ｍｍ・長さ１０
ｍｍの供試材を形成して摺動特性の比較を行なった。そ
の結果を表１に示す。
【０００９】
【表１】
【００１０】試験条件 試験装置 ：ジャ−ナル型摩擦摩耗試験装置 雰囲気温度：２３°±１°Ｃ 潤滑条件 ：完全無給油 負荷条件 ：面圧＝１５ｋｇｆ／ｃｍ2・滑り速度＝２
５ｍ／ｍｉｎ 相手材 ：Ｓ４５Ｃ−Ｄ９、φ１５ｍｍ エメリ−研磨紙＃１０００仕上げアセトン洗浄 前記結果より、平均摩擦係数においては、直鎖型ＰＰＳ
は架橋型ＰＰＳに対して約２０．３％向上し、また摩耗
係数においては、直鎖型ＰＰＳは架橋型ＰＰＳに対して
約６４．７％向上している。
５ｍ／ｍｉｎ 相手材 ：Ｓ４５Ｃ−Ｄ９、φ１５ｍｍ エメリ−研磨紙＃１０００仕上げアセトン洗浄 前記結果より、平均摩擦係数においては、直鎖型ＰＰＳ
は架橋型ＰＰＳに対して約２０．３％向上し、また摩耗
係数においては、直鎖型ＰＰＳは架橋型ＰＰＳに対して
約６４．７％向上している。
【００１１】図１の複層成形歯車１について説明する
と、該歯車１はモジュ−ル２０以上でドライ運転で使用
されるものであって、内層部２をＰＡ６６をベ−ス樹脂
とし、これに対して補強繊維として約５０％のガラスフ
ァイバ−（以下、ＧＦ）を混合しており、外層部３はＰ
ＰＳをベ−ス樹脂とし、これに対して約３０％のＰＴＦ
Ｅ及び約３０％の粉末状の添加剤（実施例ではＰｂ）を
配合した熱加塑性樹脂を用いている。
と、該歯車１はモジュ−ル２０以上でドライ運転で使用
されるものであって、内層部２をＰＡ６６をベ−ス樹脂
とし、これに対して補強繊維として約５０％のガラスフ
ァイバ−（以下、ＧＦ）を混合しており、外層部３はＰ
ＰＳをベ−ス樹脂とし、これに対して約３０％のＰＴＦ
Ｅ及び約３０％の粉末状の添加剤（実施例ではＰｂ）を
配合した熱加塑性樹脂を用いている。
【００１２】複層の歯車において、外層部に強化繊維を
用いると、強度は得られるが伸びが低下して層間剥離を
起し易く、又ドライ運転時に繊維の脱落によりアブレ−
シブ摩擦になって摩耗を促す。図１の複層成形歯車１
は、内層部２に強度的に優れるＰＡ６６＋約５０％ＧＦ
（東洋紡：Ｔ６６３−Ｇ５０）、外層部に耐熱温度が高
く流動性に優れるＰＰＳをベ−ス樹脂のＰＰＳ＋約３０
％Ｐｂ＋約３０％ＰＴＦＥ（レニアステクノ：＃１３１
１）とする。なお、試験装置４は上部加圧具５及び下部
加圧具６を備え、下部加圧具６で支えられた複層成形歯
車１を負荷時に上部加圧具５が下方へ移動してこの歯車
１を押圧する構成である。 〔試験条件〕 （１）試験歯車 モジュ−ル：３，歯数：１８，歯幅：
１０ （２）成形型 簡易型成形（実施例３，比較例２，実
施例５は２重成形（簡易型）） （３）試験速度 ２（ｍｍ／ｍｉｎ） 〔供試材〕
用いると、強度は得られるが伸びが低下して層間剥離を
起し易く、又ドライ運転時に繊維の脱落によりアブレ−
シブ摩擦になって摩耗を促す。図１の複層成形歯車１
は、内層部２に強度的に優れるＰＡ６６＋約５０％ＧＦ
（東洋紡：Ｔ６６３−Ｇ５０）、外層部に耐熱温度が高
く流動性に優れるＰＰＳをベ−ス樹脂のＰＰＳ＋約３０
％Ｐｂ＋約３０％ＰＴＦＥ（レニアステクノ：＃１３１
１）とする。なお、試験装置４は上部加圧具５及び下部
加圧具６を備え、下部加圧具６で支えられた複層成形歯
車１を負荷時に上部加圧具５が下方へ移動してこの歯車
１を押圧する構成である。 〔試験条件〕 （１）試験歯車 モジュ−ル：３，歯数：１８，歯幅：
１０ （２）成形型 簡易型成形（実施例３，比較例２，実
施例５は２重成形（簡易型）） （３）試験速度 ２（ｍｍ／ｍｉｎ） 〔供試材〕
【００１３】
【表２】
【００１４】〔試験結果〕ほぼ同一の条件で静的試験を
複数回行い、破壊強度及び破壊変位を測定し、その平均
値を算出した。
複数回行い、破壊強度及び破壊変位を測定し、その平均
値を算出した。
【００１５】
【表３】
【００１６】実施例１：機械的強度は充分であるが、相
手材を摩耗させる。 実施例２：機械的強度が低く、起動トルク、過負荷で破
損する。 実施例３：強度が４５．９％向上し、起動トルク、過負
荷で破損しない。 比較例１：強度はあるが、ドライ運転できない。自己摩
耗が多い。 比較例２：外層部に伸びがないため、内層部で剥離破壊
発生。
手材を摩耗させる。 実施例２：機械的強度が低く、起動トルク、過負荷で破
損する。 実施例３：強度が４５．９％向上し、起動トルク、過負
荷で破損しない。 比較例１：強度はあるが、ドライ運転できない。自己摩
耗が多い。 比較例２：外層部に伸びがないため、内層部で剥離破壊
発生。
【００１７】実施例３，比較例２より、伸びのある材料
とない材料では、起動トルク、過負荷時に、層間剥離、
層間破壊が発生する。なお、伸びは＃１３１１が３．４
％，ＣＦ４５４が２．０％である。また、＃１３１１の
ドライ時の摺動特性において、摩擦係数が０．１３７，
摩耗係数０．２×１／１０7〔ｃｍ／（ｋｇｆ／ｃｍ2・
ｍ／ｍｉｎ・Ｈｒ）〕と非常に自己潤滑性に優れる。Ｐ
ＯＭ＋ＣＦでは摩擦係数が０．４５９，摩耗係数が１７
３．３〔ｃｍ／（ｋｇｆ／ｃｍ2・ｍ／ｍｉｎ・Ｈ
ｒ）〕と摺動性が劣っており、外層部に適していない。
とない材料では、起動トルク、過負荷時に、層間剥離、
層間破壊が発生する。なお、伸びは＃１３１１が３．４
％，ＣＦ４５４が２．０％である。また、＃１３１１の
ドライ時の摺動特性において、摩擦係数が０．１３７，
摩耗係数０．２×１／１０7〔ｃｍ／（ｋｇｆ／ｃｍ2・
ｍ／ｍｉｎ・Ｈｒ）〕と非常に自己潤滑性に優れる。Ｐ
ＯＭ＋ＣＦでは摩擦係数が０．４５９，摩耗係数が１７
３．３〔ｃｍ／（ｋｇｆ／ｃｍ2・ｍ／ｍｉｎ・Ｈ
ｒ）〕と摺動性が劣っており、外層部に適していない。
【００１８】他の実施例として、実施例４，実施例５を
示す。
示す。
【００１９】
【表４】
【００２０】〔試験結果〕ほぼ同一の条件で静的試験を
複数回行い、破壊強度及び破壊変位を測定し、その平均
値を算出した。
複数回行い、破壊強度及び破壊変位を測定し、その平均
値を算出した。
【００２１】
【表５】
【図１】一部切除した複層成形歯車の斜視図。
【図２】試験装置の外観図。
Claims (1)
- 【請求項１】 直鎖型の分子構造を有するポリフェニレ
ンサルファイド（ＰＰＳ）をベ−ス樹脂とし、これに対
して５〜２０％のパラ系ポリフェニレンテレフタ−ルア
ミド及び２０〜４０％のポリテトラフロロエチレン（Ｐ
ＴＦＥ）を加えてコンパウンドとしてなる摺動材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30356892A JPH06145521A (ja) | 1992-11-13 | 1992-11-13 | 摺動材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30356892A JPH06145521A (ja) | 1992-11-13 | 1992-11-13 | 摺動材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06145521A true JPH06145521A (ja) | 1994-05-24 |
Family
ID=17922578
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30356892A Pending JPH06145521A (ja) | 1992-11-13 | 1992-11-13 | 摺動材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06145521A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0939106A1 (de) | 1998-02-28 | 1999-09-01 | Federal-Mogul Wiesbaden GmbH | Gleitschichtmaterial und Schichtverbundwerkstoff |
-
1992
- 1992-11-13 JP JP30356892A patent/JPH06145521A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0939106A1 (de) | 1998-02-28 | 1999-09-01 | Federal-Mogul Wiesbaden GmbH | Gleitschichtmaterial und Schichtverbundwerkstoff |
| JP2010047771A (ja) * | 1998-02-28 | 2010-03-04 | Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh | 滑り層材料および多層材料 |
| CZ301623B6 (cs) * | 1998-02-28 | 2010-05-05 | Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh | Vrstvený kompozit s nosnou a kluznou vrstvou |
| EP2889330A3 (de) * | 1998-02-28 | 2017-09-20 | Federal-Mogul Wiesbaden GmbH | Gleitschichtmaterial und Schichtverbundwerkstoff |
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