JPH0615723A - 押出吹込フィルムを冷却するための装置と方法 - Google Patents

押出吹込フィルムを冷却するための装置と方法

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JPH0615723A
JPH0615723A JP5049465A JP4946593A JPH0615723A JP H0615723 A JPH0615723 A JP H0615723A JP 5049465 A JP5049465 A JP 5049465A JP 4946593 A JP4946593 A JP 4946593A JP H0615723 A JPH0615723 A JP H0615723A
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blown film
bubble
cooling
ejector
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Ron C Lee
ロン・シー・リー
Mark Kirschner
マーク・カーシュナー
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Abstract

(57)【要約】 【目的】 本発明は、押出吹込フィルムを冷却するため
の装置と方法を提供する。 【構成】 本発明の装置と方法においては、薄手フィル
ムのバブルの内表面を、水蒸気を含まないガスと接触さ
せ、これによって押出フィルムを冷却する。本発明の装
置と方法は、液体冷却剤（例えば液体クライオジェン）
を使用した冷却から生成するガスの再使用を可能にする
ために閉鎖形循環システムを使用する。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、水蒸気が存在しない状
態にて、押出吹込したプラスチックフィルムの内表面を
冷却して、吹込フィルムの生産速度を向上させるための
装置と方法に関する。
【０００２】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】１０
〜３００ミクロンの厚さを有するプラスチックフィルム
を製造するための吹込フィルム押出法についてはよく知
られている。低密度ポリエチレン、線状低密度ポリエチ
レン、および高密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ，ＬＬＤＰ
Ｅ，ＨＤＰＥ）等のプラスチックをサーキュラーダイか
ら押し出してフィルムを形成させる。ダイの中心から空
気を導入して、フィルムをバブル形態（フィルムの直径
が約２〜６倍に増大する）に保持し、次いでこのバブル
を崩壊させてローラーに密着させる。
【０００３】プラスチックがダイから離れていくにつれ
て、プラスチックは、バブルの外表面に（場合によって
はバブルの内側に）吹き込まれる空気のほぼ周囲温度に
より冷却し始める。バブルの冷却速度は生産速度を限定
するファクターであり、したがってバブルの冷却速度を
増大させるための検討がなされている。
【０００４】現行の内部バブル冷却システム（ｉｎｔｅ
ｒｎａｌ ｂｕｂｂｌｅ ｃｏｏｌｉｎｇ ｓｙｓｔｅ
ｍｓ）の冷却速度を増大させるには２つの方法がある。
第１の方法は、空気をバブル中に吹き込む速度を増大さ
せることである。第２の方法は、バブルに供給する空気
の温度を下げることである。第１の方法は、バブルの安
定性に悪影響を及ぼさないような空気流量に限定され
る。説明するまでもないが、空気流量が過剰であると、
バブルの形状を保持するのが困難になるか、あるいはバ
ブルの崩壊が起こる。
【０００５】第２の方法は、空気が低温にて受ける物理
的変化によって限定される。吹込成形フィルムの生産速
度を２０％増大させるには、同じ流量を維持しつつ、内
部バブル冷却システムに入ってくるガスを約−１００℃
に冷却する必要がある、ということが熱分析によって試
算されている。当然のことながら、空気をこのような低
温に冷却すると、空気中に存在している水蒸気が凍結を
起こす。現在の冷却装置は、氷の形成が起こると有効に
機能することができなくなる。またこうした氷が、壊れ
やすいバブルの表面仕上げを阻害するようなケースにお
いては、ガス中に含まれている水蒸気の量を減少させる
ための特別の工程が施されない限り、バブルの内部に供
給される空気をその露点未満の温度に冷却することがで
きない、ということが見いだされている。
【０００６】したがって生産速度を高めるためには、ガ
スをかなり冷却するのが望ましいけれども、水蒸気の凝
縮および／または凍結のよって阻害されることのない、
極めて低温の空気を内部バブル冷却システム中に導入す
る実際的な方法を開発することも依然として求められて
いる。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は一般には、押出
吹込プラスチックフィルムの内表面を冷却し、これによ
って従来の方法を使用して通常得られるよりかなり高い
吹込フィルム生産速度を得るための装置と方法に関す
る。本発明のプロセスは、冷却された水蒸気非含有ガス
が吹込プラスチックフィルムの内表面に接触するよう、
押出フィルム（通常はバブルの形態）の内部に、冷却さ
れた水蒸気非含有ガスを注入することを含む。注入され
たガスは、バブルの冷却を果たした後に除去される。次
いで、この使用済みガス（ｓｐｅｎｔ ｇａｓ）の全部
または一部を冷却して、バブル製造プロセスに再循環す
ることができる。空気または他の水蒸気含有ガスをバブ
ルの内部から除去すると、前述の限界温度よりかなり低
い温度に冷却されたガスを使用できるようになる。
【０００８】本発明は特に、バブルの内表面と、冷却さ
れた水蒸気非含有ガスとを、好ましくは１０℃未満の温
度にて接触させるための手段を含む。冷却された水蒸気
非含有ガスからの冷却作用（ｃｏｏｌｉｎｇ ｄｕｔ
ｙ）により、高い供給速度であっても薄いフィルムは急
激に冷却される。この冷却作用が冷却された水蒸気非含
有ガスから薄いフィルムに移ると、その結果ガスの温度
が上昇し、この加温された使用済みガスは、バブルから
外へ移送されて廃棄される。
【０００９】本発明の好ましい実施態様においては、使
用済みガスを全部廃棄することはしない。閉鎖形循環シ
ステムが組み込まれ、このシステムにおいて、使用済み
の水蒸気非含有ガスがバブルから回収され、その全部ま
たは一部が冷却手段に再循環される。次いで冷却された
ガスが、閉鎖形循環システムを介して、押出プラスチッ
クフィルムを冷却するための製造設備に送られる。吹込
フィルムの生産速度は、本発明の方法を使用ときには、
従来の方法より２０％以上増大する。
【００１０】本発明の好ましい実施態様においては、再
循環された使用済みガスの一部と混合すると、吹込フィ
ルムのバブルの入口における温度（例えば−１００℃）
に相当する温度にてガスを形成する冷却剤から、冷却さ
れたガスが得られる。この冷却剤は、液体窒素や液体二
酸化炭素等の低温液体、あるいはフレオン等の冷媒であ
るのが好ましい。
【００１１】こうして得られた再冷却ガスを押出プラス
チックフィルムに循環するための原動力（ｍｏｔｉｖｅ
ｆｏｒｃｅ）を与えるために、再循環された使用済み
ガスの流れに冷却剤を注入することによって吹込フィル
ム冷却用ガスを生成させるための手段を組み込むことが
できる。再冷却されたガスによって吹込フィルムからエ
ネルギーが除去される速度は、主として冷却剤が該シス
テムに入る速度により決まる。再循環された使用済みガ
スの流れに冷却剤を注入するためには、例えばスプレー
ノズルを使用することができる。
【００１２】該システムに冷却剤を注入するための好ま
しい手段はエジェクターであり、このエジェクターによ
り、冷却剤を気化させたり、使用済みガスと熱的に混合
したりすることができる。吹込フィルムの内部および循
環ループから空気を取り除くことによって、凝縮や氷結
晶の形成を起こすことなく、循環ガスの大幅な温度低下
を得ることができる。
【００１３】本発明の１つの態様においては、使用済み
ガスを望ましい冷却温度に冷却するのに必要な冷却量
が、冷却されたガスを押出フィルムに、そして使用済み
ガスを注入手段に再循環するのに必要とされる原動力の
量とバランスされる。エジェクターには、高圧の液体ク
ライオジェン（例えば、液体窒素や液体二酸化炭素）ま
たは液体クライオジェンとガス状クライオジェンとの混
合物を供給するのが好ましい。液体クライオジェン／ガ
ス状クライオジェン混合物を使用すると、有効な冷却作
用に対する影響は僅かなままでガスを再循環させるため
に、該システムにとって利用しうる運動エネルギーが大
幅に増大する。
【００１４】したがって本発明の好ましい態様によれ
ば、薄手フィルムの生産速度を２０％以上高めるような
仕方で低温ガスを注入することによって、吹込フィルム
の内部が速やかに冷却される。さらに、水蒸気を含有し
ているあらゆるガスがシステムから実質的に除去される
ので、凝縮や凍結の問題、およびこれによって引き起こ
される吹込フィルムへの損傷が低減もしくは完全に解消
される。
【００１５】図１を参照すると、バブル形成部分４、制
御部分６、および薄手フィルム形成部分８で構成された
公知の吹込フィルム押出装置２が示されている。
【００１６】バブル形成部分４は、適切な溶融プラスチ
ック樹脂（例えば、高密度ポリエチレンや低密度ポリエ
チレン）を受け入れるための入口１０を含む。溶融され
た樹脂を前記入口から狭い環状出口１６へ流すための通
路１４が設けられている。この環状出口により、環状出
口周辺の溶融樹脂に空気が吹き込まれると、溶融樹脂が
連続的なバブル１８に形成される。こうして得られるバ
ブルの厚さは、通常１０〜３００ミクロンである。
【００１７】制御部分６は、バブルのサイズを調節す
る。制御部分６には、バブル１８の直径を検知し、そし
て検知可能な信号をダンパー２１（バブルのサイズを決
定するバブル内部圧を調整する）に伝達するセンサー２
０が取り付けられている。
【００１８】フィルム形成部分８はフレーム２４を含
み、このフレームは、バブル１８の両側が互いに崩壊し
てフィルム２６の二層を形成するよう、バブルの両側を
内向きに引っ張る。次いでフィルムがニップロール２８
に通される。ニップロール２８は、フィルムの二層を上
方に引っ張り、圧しつけられたフィルム貯蔵設備（図示
せず）に送る。
【００１９】溶融樹脂を環状出口１６からいったん押し
出したら、生じたバブルを冷却しなければならない。冷
却は、バブルの少なくとも外表面に対して（いくつかの
吹込フィルムシステムにおいては、外表面だけでなく内
表面に対しても）行われる。導管３０を介して外部冷却
用空気がノズル３２に供給される。ノズル３２は、冷却
された空気を、その周辺におけるバブル１８の表面に接
触させることのできる開口を有する。
【００２０】内部冷却は、冷却された空気または周囲温
度の空気を、導管３８を介して供給原（図示せず）から
受け入れるための入口３６を含んだオープンエンド冷却
システム３４によって行われる。ブロアー（図示せず）
によって正圧が加えられ、ダンパー（図示せず）によっ
て流れが制御される。この圧力は、冷却された空気をノ
ズルまたはディフューザープレート４２に送るに足る圧
力でなければならない。ディフューザープレート４２
は、出口１６から押し出された樹脂の周辺に配置されて
おり、ここで流れがバブル内表面に沿って方向付けされ
る。
【００２１】冷却された空気がバブル１８内にて循環さ
れ、バブル内表面に対する冷却作用を失う。この結果生
じる加温空気（使用済みガス）が、出口４６を介してバ
ブル１８から除去され、そして導管４８を通り、ダンパ
ー２１とブロアー（図示せず）を介してバブル形成装置
から除去される。
【００２２】エネルギーをバブルから除去する速度（す
なわち冷却速度）により、薄手フィルムを押し出すこと
のできる速度が決定される。エネルギー除去速度は、プ
ラスチックの質量流量と、プラスチックの単位質量当た
り除去しなければならないエネルギーとの積であると考
えることができる。例えば、図１に示す従来技術のシス
テムにおけるプラスチックのエネルギー除去速度は、
０．０７５ｋｇ／ｓｅｃ（６００ポンド／時）のプラス
チック質量流量、および約４００ｋＪ／ｋｇというプラ
スチック単位質量当たり除去すべきエネルギー量をベー
スとして３０ｋｗである。
【００２３】除去されるエネルギーの約１／３（１０ｋ
ｗ）はバブルの内側からであり、残りの２／３（２０ｋ
ｗ）はバブルの外側からである、と推定される。外側の
冷却負荷は、使用する内部冷却システムのタイプに関係
なくほとんど同じままであるので、プラスチックの質量
流量を増大させようとするいかなる試みも、バブルの内
側に存在するガスからのより強力な冷却を必要とする。
【００２４】例えば、フィルムの生産高を３０％アップ
させようとする場合（上記の例に対する３９ｋｗのエネ
ルギー除去速度に相当する）、バブルの内側から除去さ
れるエネルギーの量を、上記の従来技術システムにおけ
る１０ｋｗから１９ｋｗ（９０％アップ）に増大させな
ければならない。こうしたより多量のエネルギーの除去
は、通常の温度より低い温度で作動することのできる内
部バブル冷却システムを組み込むことによって果たすこ
とができる。さらに、水蒸気が存在しないシステム（好
ましくは閉鎖形循環システム）を組み込めば、低温で作
動する公知の内部バブル冷却システムに付きものの凝縮
および／または凍結の問題が解消される。したがって本
発明は、種々の生産速度で吹込フィルムを製造すること
ができ、このときバブル内での水滴や氷結晶の形成とい
う問題は起こらない。
【００２５】図２と図３を参照すると、ガス状冷却剤を
バブル内に分配するためのエジェクターを使用した、本
発明の内部バブル冷却装置の１つの実施態様が示されて
いる。従来技術による図１の装置に関連して説明したの
と同じタイプの押出装置５２に、閉鎖形循環システムの
形の冷却システム（番号５４で示す）が組み込まれてい
る。冷却システム５４は、冷却されたガスをバブル５８
中に注入するための入口５６、およびその冷却作用をバ
ブル５８の内表面に与えた使用済みガスを除去するため
の出口６０を含む。
【００２６】導管６２を介してバブル５８に供給される
冷却ガスは、エジェクター６４内にて生成される。エジ
ェクター６４は、第１の入口６６からの液体冷却剤〔液
体クライオジェン（例えば、液体窒素や液体二酸化炭
素）または液体クライオジェンとガス状クライオジェン
との混合物など〕と使用済みガスとを、冷却力（ｃｏｏ
ｌｉｎｇ ｆｏｒｃｅ）と原動力（ｍｏｔｉｖｅ ｆｏ
ｒｃｅ）の両方を使用済みガスに与えるような仕方で混
合する。このようにして、バブル５８に入ってバブルの
内表面を冷却するに足る圧力を有する冷却ガスの流れが
生成される。
【００２７】図３を参照すると、エジェクター６４は、
冷却剤（例えば液体窒素）を受け入れるための第１の入
口６６、およびバブル５８から導管７０を介して再循環
される使用済みガス（例えば窒素ガス）を受け入れるた
めの第２の入口６８を含む。チャンバー７２は、第１の
入口６６から液体冷却剤を、そして第２の入口６８から
使用済みガスを受け入れてこれらのサーマルミキシング
を行う。液体冷却剤が気化して、冷却力と原動力の両方
を使用済みガスに与え、これによって入口５６に送るた
めの加圧された冷却ガス流れが形成される。
【００２８】エジェクター６４は、液体冷却剤と使用済
みガスの十分なサーマルミキシングとモーメンタムミキ
シング（ｍｏｍｅｎｔｕｍ ｍｉｘｉｎｇ）が行われる
よう作用する平行流れ区域７４を有する。次いで混合ガ
スがディフューザー部分７６に送られる。このディフュ
ーザー部分７６により、混合ガスは、出口ポート７８を
介してエジェクター６４を出る前に、その圧力が増大す
る。
【００２９】エジェクター６４は、できるだけ多くの再
循環エネルギー（すなわち、特定の流量でのドラフト）
を与えるのが好ましい。したがって、エジェクター６４
によって生成されるドラフトを考慮する必要がある。こ
のドラフトは、第２の入口６８を介してチャンバーに入
る使用済みガスと、ポート７８を介して出る混合ガスと
の間の圧力差によって測定される。
【００３０】内部バブル冷却システムに対するドラフト
用件の多くは、バブルを出入りする際の圧力降下に関係
している。図１に示した従来技術のシステムの場合、バ
ブル中に入る際の圧力降下は２０”水柱（ｗ．ｃ．）
（５，０００Ｐａ）であり、バブルから出る際の圧力降
下は３０”ｗ．ｃ．（７，５００Ｐａ）である。しかし
ながら、圧力降下は、空気流量の２乗に比例して増大
し、そして空気の絶対温度に正比例して増大する。した
がって、本発明の方法を使用した内部バブル冷却システ
ムは、従来技術に比較して大幅に異なるドラフト用件を
有することができる。例えば、−１２５℃のガス入口温
度（従来技術の場合は約２０℃）、および従来技術の場
合の約６０％の冷却用ガス流量を使用すると、トータル
のドラフトは５０”ｗ．ｃ．（１２，５００Ｐａ）から
１６”ｗ．ｃ．（４，０００Ｐａ）に減少し、このとき
２０〜３０％の生産量アップが達成される。
【００３１】再び図２を参照すると、このシステムは、
エジェクター６４を介してシステムに入ってくる冷却剤
の量に等しい量の使用済みガスを、閉鎖形循環システム
から除去する。したがって、本システムには、制御ダン
パー８４とブロアー８６を介して導管７０から排気すべ
きガスを移送するための導管を含んだ排気手段８０が組
み込まれている。
【００３２】制御ダンパー８４は、バブルサイズセンサ
ー２０（図１に示す）に連結されている。センサー２０
は、所望のブローアップ比が保持されるように、バブル
内の圧力を保持する。図２に示した実施態様の場合、制
御ダンパー８４とブロアー８６を使用しなければ、バブ
ルに対する排気用件と圧力用件をバランスさせることが
できない。使用済みガスがエジェクター６４に再循環さ
れる速度を調節するために、メイン導管７０にさらに制
御ダンパー８８が組み込まれる。本発明によれば、従来
技術の内部バブル冷却システムに比べて、必要とされる
ブロアーの数は、２つから１つに減少し、またブロアー
が処理しなければならない流量も、同様に大幅に減少す
る（例えば１／２〜１／４に減少）。
【００３３】エジェクターの作動特性により、エジェク
ターに流入する使用済みガスと冷却剤との質量比が増大
するにつれて、エジェクターによってつくりだされる圧
力上昇と圧力ドラフトの程度が減少する。こうした挙動
は、いくつかの吹込フィルム製造装置における大きなド
ラフトの要件と合わさって、エジェクター６４がトータ
ルとしての圧力上昇を与えない、という状況を生み出す
ことがある。この場合には、ドラフト要件を処理する際
にエジェクター６４の作動を助けるよう、再循環流れの
メインストリーム中にブロアー８６を設置するのが好ま
しい。
【００３４】図４を参照すると、使用済みガスを循環さ
せるための必要な圧力上昇を与える際にエジェクター６
４の作動を助けるような仕方で、ブロアー８６が閉鎖形
循環システム内に配置されている、という形の本発明の
実施態様が示されている。したがってブロアー８６は、
導管７０に沿って配置されている。制御ダンパー８４と
８８は、図２に関して説明したように機能する。
【００３５】本実施態様の場合も、従来技術に比較して
ブロアーが１つ減少している。しかしながら本実施態様
においては、ブロアーは、大気中に排気される量だけで
なく、バブルからの全流量も処理しなければならない。
図４に示す実施態様では、循環のためのエジェクターは
必要とされない。なぜなら、必要とされる十分な圧力上
昇が得られるよう、ブロアー８６を適切なサイズにする
ことができるからである。この場合、エジェクターの代
わりにスプレーノズルを使用することができ、これによ
って冷却剤の供給と導管７０への方向付けを行わせるこ
とができる。
【００３６】本発明の他の実施態様においては、エジェ
クターをバブル内に配置することによって、エジェクタ
ーに対する圧力上昇要件が実質的に取り除かれる。その
結果、エジェクターは、圧力上昇に関係なく、使用済み
ガス対冷却剤のより広い範囲の質量比（少なくとも３：
１）を与えることができる。
【００３７】図５を参照すると、エジェクター６４がバ
ブル５８内に存在する形で示されている。冷却剤は、導
管９０を介してエジェクター６４に供給される。導管９
０は、エジェクター６４の上部にまで延びており、冷却
剤が第１の入口９２へ流れるための通路を与えている。
使用済みガスが第２の入口６８を介してエジェクター６
４に入ると共に、バブルを冷却するための混合冷却流れ
が、出口ポート９６を介してエジェクター６４から出て
いく。混合流れは、出口ポート９６を出ると、図１に示
す従来技術のようにノズルまたはディフューザープレー
ト４２に送られ、そこで流れが第２の入口６８に引き込
まれるまで、バブルの内表面に沿って送られる。使用済
みガスがエジェクター６４に再循環される速度を調節す
るために、第２の入口６８の内側に制御ダンパー８８が
設けられている。
【００３８】排気ガスが、導管９８を介してバブル５８
から除去される。導管９８は、バブル中を上方に向かっ
て延びていて、ブロアー１０２による加温使用済みガス
の除去を確実に起こさせるようになっている。バブル内
部圧の調節は、従来技術の場合と同じように、サイズセ
ンサー２０（図１参照）に連結された制御ダンパー１０
０によって行われる。導管９８を介してシステムから取
り出される排気ガスの量は、導管９０を介してシステム
に加えられる冷却剤の量に実質的に等しい。
【００３９】前述したように、冷却剤は使用済みガスと
混合されるので、吹込フィルムに対する実際のガス入口
温度は、使用済みガス対流入冷却剤の質量比に応じて変
わる。低温ガスによって与えられるプラスチックフィル
ムに対するエネルギー除去速度は、エジェクター中への
冷却剤の流量によって決まる。しかしながら、低温ガス
がバブルに入るときの低温ガス入口温度とトータルの入
口流量は、再循環されてエジェクター中で冷却剤と混合
される使用済みガスの量によって制御される。
【００４０】図６を参照すると、液体窒素冷却剤に対す
る典型的なグラフが示されている。このグラフから、混
合流れの出口温度が、使用済みガス対注入冷却剤の質量
比の関数であることがわかる。ある与えられた冷却量
（冷却剤の流量によって決まる）に対し、バブルに流入
する低温ガスの質量流量と、入口ガス流れ−出口ガス流
れ間の温度差との積は一定である。したがって、質量比
が小さいと（低い混合ガス流量に相当する）、入口温度
は比較的低くなり、また質量比が大きいと（高い混合ガ
ス流量に相当する）、入口温度は比較的高くなる。内部
バブル冷却システムを低い流量で運転させることには、
バブルの安定性の増大やドラフトに対する要件がより低
くなることなども含めて、いくつかの利点がある。しか
しながら、極めて低い温度（例えば−１００℃未満）で
運転する際に付きものの機構上の問題があるので、常に
システムを１：１という低い質量比にて運転できるわけ
ではない。
【００４１】本発明のシステムを使用すると、押出フィ
ルムの速やかな冷却が可能となり、これにより、従来の
空気冷却システムに比べて生産速度を２０％以上高める
ことができる。質量流量の変化によって引き起こされる
圧力降下の変化は、エジェクター単独またはインライン
のブロアーとの併用によって処理することができる。
【００４２】実施例 本実施例においては、図２に示した本発明の実施態様を
使用した。０．０５７ｋｇ／ｓの液体窒素〔圧力０．３
１〜１．２４ＭＰａ（４５〜１８０ｐｓｉａ）〕と０．
１１４ｋｇ／ｓの使用済み窒素ガスを、図３に関して説
明したタイプのエジェクターに供給した。−１３４〜−
１１８℃の温度を有する０．１７１ｋｇ／ｓのトータル
の供給混合物を、図１に示したタイプの標準的な吹込フ
ィルム内部バブル冷却システムの入口に供給した。エジ
ェクターは、７”〜１５”ｗ．ｃ．（１，７５０〜３，
７５０Ｐａ）のドラフトを与えた。使用済みガスは、出
口から０℃の温度にて除去した。フィルムの生産速度は
０．０９７５ｋｇ／ｓ（７７４ポンド／時）であり、従
来の空気冷却システムより約２０〜３０％向上した。
【図面の簡単な説明】
【図１】典型的な吹込フィルム押出装置の概略図であ
る。
【図２】図１に示したタイプの吹込フィルム押出装置に
関連して示した本発明の１つの実施態様の概略図であ
る。
【図３】液体冷却剤もしくは液体／ガス混合物と再循環
された使用済みガスとを熱的にミキシングし、そして循
環させるために、本発明において使用されるエジェクタ
ーの断面側面図である。
【図４】図１に示したタイプの吹込フィルム押出装置に
関連して示した本発明の他の実施態様の概略図である。
【図５】エジェクターが薄手フィルムのバブル内に配置
されている、本発明のさらに他の実施態様の概略図であ
る。
【図６】ある与えられたエネルギーレベルの流入冷却剤
に関して、冷却されたガスの温度と、使用済みガス対冷
却剤の質量比との関係をプロットしたグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 マーク・カーシュナー アメリカ合衆国ニュージャージー州07960, モーリス・タウン，フェアマウント・アヴ ェニュー 26

Claims (14)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 （ａ） 押出吹込フィルムのバブルの内
    表面を低温ガスと接触させ、これによって前記押出吹込
    フィルムを冷却し、そして前記押出吹込フィ ルムの冷
    却により加熱された前記低温ガスからの使用済みガスを
    形成させるための接触手段；および （ｂ） 前記押出吹込フィルムのバブルから前記使用済
    みガスを回収するための手段と、低温ガスを生成させる
    ための低温ガス生成手段とを含んだ閉鎖形循環システ
    ム；を含み、このとき前記低温ガス生成手段が、 ｉ） 液体クライオジェン、および液体クライオジェン
    とガス状クライオジェ ンとの混合物からなる群から選
    ばれる冷却剤を取り入れるための第１の入口； ｉ
    ｉ） 使用済みガスを取り入れるための、前記使用済み
    ガス回収手段と連 通関係にある第２の入口； ｉｉｉ） 前記冷却剤と前記使用済みガスを熱的にミキ
    シングして前記低温ガスを形成させるための、前記押出
    吹込フィルムのバブルから隔離していて、前記押出吹込
    フィルムのバブルによって結合されておらず、そして前
    記第１と第２の入口と連通関係にあるチャンバー；およ
    び ｉＶ） 前記接触手段に前記低温ガスを供給するため
    の、前記接触手段と連通関係にある前記チャンバーの出
    口；を有する、押出吹込成形フィルムを冷却するための
    装置。
  2. 【請求項２】 前記低温ガス生成手段がエジェクターを
    含む、請求項１記載の装置。
  3. 【請求項３】 前記クライオジェンが、液体窒素および
    液体二酸化炭素からなる群から選ばれる、請求項１記載
    の装置。
  4. 【請求項４】 前記エジェクターが前記押出吹込フィル
    ムのバブル内に配置されている、請求項２記載の装置。
  5. 【請求項５】 前記使用済みガスの一部を前記閉鎖形循
    環システムから排気するための手段をさらに含む、請求
    項１記載の装置。
  6. 【請求項６】 前記排気手段が、第２の導管と流れ連通
    関係にある第３の導管、および前記押出吹込フィルムの
    バブル内の圧力を調節するための第１のダンパーを含
    む、請求項５記載の装置。
  7. 【請求項７】 前記第２の導管が、前記使用済みガスが
    前記第２の導管を通るときの流量を制御するための第２
    のダンパーを含む、請求項６記載の装置。
  8. 【請求項８】 前記低温ガス生成手段がエジェクターを
    含み、前記排気手段がさらに、前記押出吹込フィルムの
    バブル内の圧力を制御するためのブロアー手段を含む、
    請求項７記載の装置。
  9. 【請求項９】 前記第２の導管がさらに、前記使用済み
    ガスが前記第２の導管を通るときの流量を増大させるた
    めのブロアー手段を含む、請求項７記載の装置。
  10. 【請求項１０】 前記低温ガス生成手段がエジェクター
    を含む、請求項９記載の装置。
  11. 【請求項１１】 （ａ） 押出吹込フィルムのバブルの
    内表面を低温ガスと接触させ、これによって前記押出吹
    込フィルムを冷却し、そして前記押出吹込フィルムの冷
    却により加熱された前記低温ガスからの使用済みガスを
    形成させる工程； （ｂ） 前記押出吹込フィルムのバブルから前記使用済
    みガスを回収する工程； （ｃ） 前記押出吹込フィルムのバブルから隔離してい
    て、且つ前記押出吹込フィルムのバブルによって結合さ
    れていないチャンバー中において、前記押出吹込フィル
    ムのバブルから回収された前記使用済みガスと、液体ク
    ライオジェ ンとガス状クライオジェンとの混合物およ
    び液体クライオジェンからなる群か ら選ばれる冷却剤
    とをミキシングすることによって、前記低温ガスを形成
    する 工程；および （ｄ） チャンバーからの前記低温ガスを前記押出吹込
    フィルムのバブル中に導入する工程；を含む押出吹込フ
    ィルムを冷却する方法。
  12. 【請求項１２】 前記使用済みガスの一部を前記閉鎖形
    循環システムから排気する工程をさらに含む、請求項１
    １記載の方法。
  13. 【請求項１３】 前記低温ガスの流量を制御する工程を
    さらに含む、請求項１１記載の方法。
  14. 【請求項１４】 前記押出吹込フィルムのバブル内の圧
    力を制御する工程をさらに含む、請求項１１記載の方
    法。
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