JPH06170153A - 排ガスの処理方法 - Google Patents
排ガスの処理方法Info
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- JPH06170153A JPH06170153A JP4350654A JP35065492A JPH06170153A JP H06170153 A JPH06170153 A JP H06170153A JP 4350654 A JP4350654 A JP 4350654A JP 35065492 A JP35065492 A JP 35065492A JP H06170153 A JPH06170153 A JP H06170153A
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Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 スクラツバ―内で排ガスの脱塵および脱硫処
理を行うにあたり、排気経路での腐食の問題を軽減し、
かつアルカリ試剤のロスの問題を回避して、経済的に有
利な排ガスの処理方法を提供する。 【構成】 並列する多数個のスクラツバ―１（１Ａ〜１
Ｅ）に排ガスＧを導入し、これに水およびアルカリ試剤
からなる脱硫剤を含む処理液を接触させて、脱塵および
脱硫を行い、ついで、各スクラツバ―１（１Ａ〜１Ｅ）
から導出する排ガスＧ´を各送風機５（５Ａ〜５Ｅ）に
より煙突７に導いて大気中に放出するにあたり、各スク
ラツバ―１（１Ａ〜１Ｅ）の処理液を順次隣のスクラツ
バ―側に移行させる処理流路９を形成し、この処理流路
９における最初のスクラツバ―１Ａ側に、各スクラツバ
―に必要な脱硫剤の全量を供給して、最終のスクラツバ
―１Ｅ側の処理液のＰＨが約６前後となるようにする。
理を行うにあたり、排気経路での腐食の問題を軽減し、
かつアルカリ試剤のロスの問題を回避して、経済的に有
利な排ガスの処理方法を提供する。 【構成】 並列する多数個のスクラツバ―１（１Ａ〜１
Ｅ）に排ガスＧを導入し、これに水およびアルカリ試剤
からなる脱硫剤を含む処理液を接触させて、脱塵および
脱硫を行い、ついで、各スクラツバ―１（１Ａ〜１Ｅ）
から導出する排ガスＧ´を各送風機５（５Ａ〜５Ｅ）に
より煙突７に導いて大気中に放出するにあたり、各スク
ラツバ―１（１Ａ〜１Ｅ）の処理液を順次隣のスクラツ
バ―側に移行させる処理流路９を形成し、この処理流路
９における最初のスクラツバ―１Ａ側に、各スクラツバ
―に必要な脱硫剤の全量を供給して、最終のスクラツバ
―１Ｅ側の処理液のＰＨが約６前後となるようにする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、石炭燃焼ボイラ―など
から排出される排ガスの処理方法、詳しくは排ガス中に
含まれる灰分やＳＯ2 などの硫黄酸化物を取り除く脱塵
および脱硫の方法に関するものである。
から排出される排ガスの処理方法、詳しくは排ガス中に
含まれる灰分やＳＯ2 などの硫黄酸化物を取り除く脱塵
および脱硫の方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】この種の脱塵および脱硫は、通常この順
に行われることが多いが、設置場所や設備費などを考え
ると、同時に行うことが望ましい。同時処理の方法に
は、スクラツバ―内に導入した排ガスに、水およびアル
カリ試剤からなる脱硫剤を含む処理液を接触させて、排
ガス中の灰分を捕捉し、同時に硫黄酸化物をアルカリ試
剤と反応させて脱硫生成物として取り除く方法がある。
に行われることが多いが、設置場所や設備費などを考え
ると、同時に行うことが望ましい。同時処理の方法に
は、スクラツバ―内に導入した排ガスに、水およびアル
カリ試剤からなる脱硫剤を含む処理液を接触させて、排
ガス中の灰分を捕捉し、同時に硫黄酸化物をアルカリ試
剤と反応させて脱硫生成物として取り除く方法がある。
【０００３】また、発電所などでは、多数のボイラ―を
同時に稼動しているため、各ボイラ―から排出される排
ガスは、それぞれ別個のスクラツバ―内で上述の如く脱
塵および脱硫処理され、これら排ガスを各送風機でひと
つの煙道にまとめ、１本の煙突から、大気中に放出する
ようにしている。
同時に稼動しているため、各ボイラ―から排出される排
ガスは、それぞれ別個のスクラツバ―内で上述の如く脱
塵および脱硫処理され、これら排ガスを各送風機でひと
つの煙道にまとめ、１本の煙突から、大気中に放出する
ようにしている。
【０００４】ところで、このような排ガスの処理方法に
おいて、スクラツバ―内での脱硫反応は、脱硫剤がＭｇ
（ＯＨ）2 の場合、つぎの（１），（２）式； Ｍｇ（ＯＨ）2 ＋ＳＯ2 ＋Ｈ2 Ｏ＝ＭｇＳＯ3 ＋Ｈ2 Ｏ …（１） ＭｇＳＯ3 ＋ＳＯ2 ＋Ｈ2 Ｏ＝Ｍｇ（ＨＳＯ3 ）2 …（２） の反応が起こる。両反応は、処理液のＰＨに依存し、Ｐ
Ｈが低いと（２）式の反応が主となつてＭｇ（ＨＳ
Ｏ3 ）2 が多く生成し、ＰＨが高いと（１）式の反応が
主となつてＭｇＳＯ3 が多く生成する。したがつて、処
理液中のＭｇＳＯ3 ／Ｍｇ（ＨＳＯ3 ）2 の比は、たと
えば、ＰＨ５．８で１／１０、ＰＨ６．８で１／１、Ｐ
Ｈ７．８で１０／１となる如くである。
おいて、スクラツバ―内での脱硫反応は、脱硫剤がＭｇ
（ＯＨ）2 の場合、つぎの（１），（２）式； Ｍｇ（ＯＨ）2 ＋ＳＯ2 ＋Ｈ2 Ｏ＝ＭｇＳＯ3 ＋Ｈ2 Ｏ …（１） ＭｇＳＯ3 ＋ＳＯ2 ＋Ｈ2 Ｏ＝Ｍｇ（ＨＳＯ3 ）2 …（２） の反応が起こる。両反応は、処理液のＰＨに依存し、Ｐ
Ｈが低いと（２）式の反応が主となつてＭｇ（ＨＳ
Ｏ3 ）2 が多く生成し、ＰＨが高いと（１）式の反応が
主となつてＭｇＳＯ3 が多く生成する。したがつて、処
理液中のＭｇＳＯ3 ／Ｍｇ（ＨＳＯ3 ）2 の比は、たと
えば、ＰＨ５．８で１／１０、ＰＨ６．８で１／１、Ｐ
Ｈ７．８で１０／１となる如くである。
【０００５】ここで、処理液のＰＨを上記の５．８に設
定すると、排ガスの排気経路に若干のミストが逸出した
とき、そのドレンが高濃度のＭｇ（ＨＳＯ3 ）2 を含む
液となり、これが排ガス中の酸素とつぎの（３）式； Ｍｇ（ＨＳＯ3 ）2 ＋Ｏ2 ＝ＭｇＳＯ3 ＋Ｈ2 ＳＯ4 …（３） の反応を起こし、硫酸を生成する。その結果、ドレンの
ＰＨは約２程度にまで降下し、排気経路の送風機や煙
道、煙突などを腐食する。このため、送風機などの材質
はステンレス製では持たず、高価な耐酸性材質にしなけ
ればならないし、煙道や煙突なども高価の耐酸性ライニ
ングを施す必要がある。
定すると、排ガスの排気経路に若干のミストが逸出した
とき、そのドレンが高濃度のＭｇ（ＨＳＯ3 ）2 を含む
液となり、これが排ガス中の酸素とつぎの（３）式； Ｍｇ（ＨＳＯ3 ）2 ＋Ｏ2 ＝ＭｇＳＯ3 ＋Ｈ2 ＳＯ4 …（３） の反応を起こし、硫酸を生成する。その結果、ドレンの
ＰＨは約２程度にまで降下し、排気経路の送風機や煙
道、煙突などを腐食する。このため、送風機などの材質
はステンレス製では持たず、高価な耐酸性材質にしなけ
ればならないし、煙道や煙突なども高価の耐酸性ライニ
ングを施す必要がある。
【０００６】一方、処理液のＰＨを上記の７．８に設定
すると、排気経路におけるドレンはＭｇＳＯ3 を多く含
んだものとなるため、上記（３）式の反応による硫酸の
生成には至らない。したがつて、送風機などの腐食の心
配がなく、ステンレス製などの安価な材質やライニング
にて対応できる。しかし、ＰＨをこのように高くする
と、排ガス中に１０〜１５％程度も混在するＣＯ2 と、
つぎの（４）式； Ｍｇ（ＯＨ）2 ＋２ＣＯ2 ＋Ｈ2 Ｏ ＝Ｍｇ（ＨＣＯ3 ）2 ＋Ｈ2 Ｏ …（４） の反応を起こすことになり、この反応で生成した重炭酸
塩は、系外に排出されるため、脱硫剤のロスとなる。
すると、排気経路におけるドレンはＭｇＳＯ3 を多く含
んだものとなるため、上記（３）式の反応による硫酸の
生成には至らない。したがつて、送風機などの腐食の心
配がなく、ステンレス製などの安価な材質やライニング
にて対応できる。しかし、ＰＨをこのように高くする
と、排ガス中に１０〜１５％程度も混在するＣＯ2 と、
つぎの（４）式； Ｍｇ（ＯＨ）2 ＋２ＣＯ2 ＋Ｈ2 Ｏ ＝Ｍｇ（ＨＣＯ3 ）2 ＋Ｈ2 Ｏ …（４） の反応を起こすことになり、この反応で生成した重炭酸
塩は、系外に排出されるため、脱硫剤のロスとなる。
【０００７】一例として、排ガス中のＳＯ2 の濃度を６
００ｐｐｍ、ＣＯ2 濃度を１０％としたとき、脱硫剤と
して用いる正味のＭｇ（ＯＨ）2 に対して、排出重炭酸
塩としてのロスの割合は、ＰＨ６で約２％、ＰＨ６．３
で約４％、ＰＨ６．６で約８％、ＰＨ６．７で約１０
％、ＰＨ７．０で約２０％となる。したがつて、経済性
の点を考えると、上記のロスが約２〜４％程度となるＰ
Ｈ６〜６．３程度で処理するのが望ましいことになる
が、この場合は、既述のとおり、排気経路の送風機や煙
道、煙突などの腐食の問題が生じてくる。
００ｐｐｍ、ＣＯ2 濃度を１０％としたとき、脱硫剤と
して用いる正味のＭｇ（ＯＨ）2 に対して、排出重炭酸
塩としてのロスの割合は、ＰＨ６で約２％、ＰＨ６．３
で約４％、ＰＨ６．６で約８％、ＰＨ６．７で約１０
％、ＰＨ７．０で約２０％となる。したがつて、経済性
の点を考えると、上記のロスが約２〜４％程度となるＰ
Ｈ６〜６．３程度で処理するのが望ましいことになる
が、この場合は、既述のとおり、排気経路の送風機や煙
道、煙突などの腐食の問題が生じてくる。
【０００８】なお、上記では、脱硫剤として、Ｍｇ（Ｏ
Ｈ）2 を用いた例で説明したが、その他ＣａＯ、Ｃａ
（ＯＨ）2 などのＭｇやＣａを含む化合物のほか、苛性
ソ―ダや苛性カリなどを用いる場合でも、ほぼ同じであ
り、脱硫剤としてアルカリ試剤を用いる以上、どうして
もさけられない問題である。
Ｈ）2 を用いた例で説明したが、その他ＣａＯ、Ｃａ
（ＯＨ）2 などのＭｇやＣａを含む化合物のほか、苛性
ソ―ダや苛性カリなどを用いる場合でも、ほぼ同じであ
り、脱硫剤としてアルカリ試剤を用いる以上、どうして
もさけられない問題である。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】このように、スクラツ
バ―内で排ガスの脱塵および脱硫を行う従来の処理方法
においては、脱硫剤であるアルカリ試剤を少なめにして
処理液のＰＨを低く抑えると、スクラツバ―以降の排気
経路に腐食の問題を生じ、その対策に高価な耐酸性材質
などを用いる必要があるし、逆にアルカリ試剤を多めに
して処理液のＰＨを高く設定すると、アルカリ試剤のロ
スの問題を生じてくるというように、いずれも経済的に
不利とならざるを得なかつた。
バ―内で排ガスの脱塵および脱硫を行う従来の処理方法
においては、脱硫剤であるアルカリ試剤を少なめにして
処理液のＰＨを低く抑えると、スクラツバ―以降の排気
経路に腐食の問題を生じ、その対策に高価な耐酸性材質
などを用いる必要があるし、逆にアルカリ試剤を多めに
して処理液のＰＨを高く設定すると、アルカリ試剤のロ
スの問題を生じてくるというように、いずれも経済的に
不利とならざるを得なかつた。
【００１０】本発明は、上記の事情に鑑み、スクラツバ
―内で排ガスの脱塵および脱硫を行うにあたり、排気経
路での腐食の問題を軽減し、かつアルカリ試剤のロスの
問題を回避して、経済的に有利な処理方法を提供するこ
とを目的としている。
―内で排ガスの脱塵および脱硫を行うにあたり、排気経
路での腐食の問題を軽減し、かつアルカリ試剤のロスの
問題を回避して、経済的に有利な処理方法を提供するこ
とを目的としている。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記の目的
を達成するため、鋭意検討した結果、既述のように、発
電所などでは多数のボイラ―から排出される排ガスを別
個のスクラツバ―内で脱塵および脱硫し、この処理後の
排ガスを各送風機でひとつの煙道にまとめて１本の煙突
から大気中に放出している点に着目し、このような多数
個のスクラツバ―を用いる排ガスの処理方法において、
各スクラツバ―から排出される処理液を順次隣のスクラ
ツバ―側に移行させる処理流路をつくり、この処理流路
へのアルカリ試剤の投入方法を工夫することにより、各
スクラツバ―から導出する排ガス中のミストに起因した
排気経路での腐食の問題を軽減でき、かつアルカリ試剤
のロスの問題を回避できることを知り、本発明を完成す
るに至つた。
を達成するため、鋭意検討した結果、既述のように、発
電所などでは多数のボイラ―から排出される排ガスを別
個のスクラツバ―内で脱塵および脱硫し、この処理後の
排ガスを各送風機でひとつの煙道にまとめて１本の煙突
から大気中に放出している点に着目し、このような多数
個のスクラツバ―を用いる排ガスの処理方法において、
各スクラツバ―から排出される処理液を順次隣のスクラ
ツバ―側に移行させる処理流路をつくり、この処理流路
へのアルカリ試剤の投入方法を工夫することにより、各
スクラツバ―から導出する排ガス中のミストに起因した
排気経路での腐食の問題を軽減でき、かつアルカリ試剤
のロスの問題を回避できることを知り、本発明を完成す
るに至つた。
【００１２】すなわち、本発明は、並列する多数個のス
クラツバ―に灰分および硫黄酸化物を含む排ガスを導入
し、これに水およびアルカリ試剤からなる脱硫剤を含む
処理液を接触させて、排ガスの脱塵および脱硫を行い、
ついで、各スクラツバ―から導出する排ガスを各送風機
により煙突に導いて大気中に放出するにあたり、各スク
ラツバ―の処理液を順次隣のスクラツバ―側に移行させ
る処理流路を形成し、この処理流路における最初のスク
ラツバ―側に、各スクラツバ―に必要な脱硫剤の全量を
供給して、最終のスクラツバ―側の処理液のＰＨが約６
前後となるようにすることを特徴とする排ガスの処理方
法に係るものである。
クラツバ―に灰分および硫黄酸化物を含む排ガスを導入
し、これに水およびアルカリ試剤からなる脱硫剤を含む
処理液を接触させて、排ガスの脱塵および脱硫を行い、
ついで、各スクラツバ―から導出する排ガスを各送風機
により煙突に導いて大気中に放出するにあたり、各スク
ラツバ―の処理液を順次隣のスクラツバ―側に移行させ
る処理流路を形成し、この処理流路における最初のスク
ラツバ―側に、各スクラツバ―に必要な脱硫剤の全量を
供給して、最終のスクラツバ―側の処理液のＰＨが約６
前後となるようにすることを特徴とする排ガスの処理方
法に係るものである。
【００１３】
【作用】本発明では、各スクラツバ―を結ぶ処理流路に
おける最初のスクラツバ―側に、各スクラツバ―に必要
な脱硫剤の全量を供給するため、最終のスクラツバ―側
に至る手前までは、処理液のＰＨは過剰のアルカリ試剤
によつて約７以上の高い値に保たれ、対応する各スクラ
ツバ―から導出する排ガスのミストは、そのドレンが酸
性化せず、直結する各送風機などを腐食する心配がな
い。
おける最初のスクラツバ―側に、各スクラツバ―に必要
な脱硫剤の全量を供給するため、最終のスクラツバ―側
に至る手前までは、処理液のＰＨは過剰のアルカリ試剤
によつて約７以上の高い値に保たれ、対応する各スクラ
ツバ―から導出する排ガスのミストは、そのドレンが酸
性化せず、直結する各送風機などを腐食する心配がな
い。
【００１４】一方、上記の如く高いＰＨに設定すると、
各スクラツバ―から排出される処理液中にＣＯ2 との反
応でＭｇ（ＨＣＯ3 ）2 などの塩が多量に含まれてくる
が、このものは最終のスクラツバ―側に至つたとき、処
理液のＰＨが６前後に設定されているため、脱硫反応に
分解利用され、重炭酸塩として系外に排出されることが
少なく、アルカリ試剤のロスが極力抑えられる。
各スクラツバ―から排出される処理液中にＣＯ2 との反
応でＭｇ（ＨＣＯ3 ）2 などの塩が多量に含まれてくる
が、このものは最終のスクラツバ―側に至つたとき、処
理液のＰＨが６前後に設定されているため、脱硫反応に
分解利用され、重炭酸塩として系外に排出されることが
少なく、アルカリ試剤のロスが極力抑えられる。
【００１５】また、最終のスクラツバ―側をＰＨ６前後
に設定すると、このスクラツバ―から導出する排ガスの
ミストに高濃度のＭｇ（ＨＳＯ3 ）2 などが含まれ、こ
れがドレンの酸性化の要因となつて、対応する送風機や
ダクトなどが腐食してくるおそれがある。このため、こ
れら送風機やダクトなどは、高価な耐酸性材質とした
り、高価な耐酸性ライニングを施す必要があるが、これ
による高コスト化は、全スクラツバ―の各送風機や各ダ
クトなどのうちのごく一部であるため、全体的にみる
と、大きなコストアツプとはならない。
に設定すると、このスクラツバ―から導出する排ガスの
ミストに高濃度のＭｇ（ＨＳＯ3 ）2 などが含まれ、こ
れがドレンの酸性化の要因となつて、対応する送風機や
ダクトなどが腐食してくるおそれがある。このため、こ
れら送風機やダクトなどは、高価な耐酸性材質とした
り、高価な耐酸性ライニングを施す必要があるが、これ
による高コスト化は、全スクラツバ―の各送風機や各ダ
クトなどのうちのごく一部であるため、全体的にみる
と、大きなコストアツプとはならない。
【００１６】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面にしたがつて説
明する。図１は、本発明の排ガスの処理方法を適用した
装置の概略構成図である。
明する。図１は、本発明の排ガスの処理方法を適用した
装置の概略構成図である。
【００１７】図１において、１（１Ａ〜１Ｅ）は、並列
する５個のスクラツバ―で、ボイラ―２（２Ｂ〜２Ｅ）
から排ガスを導入し、これに、注水管３（３Ａ〜３Ｅ）
および脱硫剤の貯槽４より、水およびＭｇ（ＯＨ）2 の
水スラリ―を加えて、両者を接触させることにより、排
ガスの脱塵および脱硫を行うものである。
する５個のスクラツバ―で、ボイラ―２（２Ｂ〜２Ｅ）
から排ガスを導入し、これに、注水管３（３Ａ〜３Ｅ）
および脱硫剤の貯槽４より、水およびＭｇ（ＯＨ）2 の
水スラリ―を加えて、両者を接触させることにより、排
ガスの脱塵および脱硫を行うものである。
【００１８】５（５Ａ〜５Ｅ）は、スクラツバ―１（１
Ａ〜１Ｅ）から導出する排ガスを、煙道６にまとめて１
本の煙突７から大気中に放出する送風機である。８（８
Ａ〜８Ｅ）は、その途中に上記の送風機５（５Ａ〜５
Ｅ）を有するダクトであつて、上記の煙道６に接続され
ている。
Ａ〜１Ｅ）から導出する排ガスを、煙道６にまとめて１
本の煙突７から大気中に放出する送風機である。８（８
Ａ〜８Ｅ）は、その途中に上記の送風機５（５Ａ〜５
Ｅ）を有するダクトであつて、上記の煙道６に接続され
ている。
【００１９】９は、各スクラツバ―１Ａ〜１Ｅの処理液
を、順次、配管１０（１０Ａ〜１０Ｅ）により隣のスク
ラツバ―側に移行させる処理流路であつて、この処理流
路９の最初のスクラツバ―１Ａ側に、各スクラツバ―１
Ａ〜１Ｅに必要な脱硫剤の全量を、脱硫剤の貯槽４から
配管Ｌを介して供給するようになつており、その供給量
は、最終のスクラツバ―１Ｅ側の処理液のＰＨが約６前
後、つまり約５．７〜６．３程度となるように、自動制
御により調整されている。
を、順次、配管１０（１０Ａ〜１０Ｅ）により隣のスク
ラツバ―側に移行させる処理流路であつて、この処理流
路９の最初のスクラツバ―１Ａ側に、各スクラツバ―１
Ａ〜１Ｅに必要な脱硫剤の全量を、脱硫剤の貯槽４から
配管Ｌを介して供給するようになつており、その供給量
は、最終のスクラツバ―１Ｅ側の処理液のＰＨが約６前
後、つまり約５．７〜６．３程度となるように、自動制
御により調整されている。
【００２０】上記のスクラツバ―１（１Ａ〜１Ｅ）は、
この例では、ベンチユリ―スクラツバ―にて構成されて
いる。図２に、スクラツバ―１Ａの構成を示す。他のス
クラツバ―１Ｂ〜１Ｅもこれと全く同じである。図２
中、１１はベンチユリ―管、１２は塔型のサイクロン、
１３は接続配管、１４は処理液の受け槽、１５は分級機
（液体サイクロン）、１６はポンプである。
この例では、ベンチユリ―スクラツバ―にて構成されて
いる。図２に、スクラツバ―１Ａの構成を示す。他のス
クラツバ―１Ｂ〜１Ｅもこれと全く同じである。図２
中、１１はベンチユリ―管、１２は塔型のサイクロン、
１３は接続配管、１４は処理液の受け槽、１５は分級機
（液体サイクロン）、１６はポンプである。
【００２１】この種のスクラツバ―は、排ガスＧをベン
チユリ―管１１の開口端側から導入して、その絞り部で
高速気流とし、注水管３（３Ａ）より供給される水を細
滴に分散し、この水滴に排ガス中の灰分からなる塵埃粒
子を衝突付着させ、この付着水滴をガス流により接続配
管１３を経てサイクロン１２の塔下部に接線方向に導入
し、遠心力で塔壁に捕捉させて、塔底部に落下させる。
また別に、接続配管１３において、脱硫剤であるＭｇ
（ＯＨ）2 を含む処理液を供給し、排ガス中の硫黄酸化
物との反応を行わせて、脱硫生成物を得、上記の捕捉塵
埃とともに、サイクロンの塔底部に落下させる。
チユリ―管１１の開口端側から導入して、その絞り部で
高速気流とし、注水管３（３Ａ）より供給される水を細
滴に分散し、この水滴に排ガス中の灰分からなる塵埃粒
子を衝突付着させ、この付着水滴をガス流により接続配
管１３を経てサイクロン１２の塔下部に接線方向に導入
し、遠心力で塔壁に捕捉させて、塔底部に落下させる。
また別に、接続配管１３において、脱硫剤であるＭｇ
（ＯＨ）2 を含む処理液を供給し、排ガス中の硫黄酸化
物との反応を行わせて、脱硫生成物を得、上記の捕捉塵
埃とともに、サイクロンの塔底部に落下させる。
【００２２】このように灰分を捕捉しかつ脱硫生成物を
含んだ処理液は、塔底部から受け槽１４に移され、ここ
で必要によりスパ―ジヤ―１７から送り込まれる空気に
よつて酸化処理されたのち、ホンプ１６により分級機
（液体サイクロン）１５に供給され、ここで捕捉灰分を
取り除いた微細スラリ―は前記の接続配管１３に循環供
給され、捕捉灰分を含む粗大スラリ―は配管１０（１０
Ａ）により隣のスクラツバ―１（１Ｂ）（の受け槽）に
移行させる。なお、上記の分級機１５は、液体サイクロ
ンに代えて、シツクナ―を用いてもよい。
含んだ処理液は、塔底部から受け槽１４に移され、ここ
で必要によりスパ―ジヤ―１７から送り込まれる空気に
よつて酸化処理されたのち、ホンプ１６により分級機
（液体サイクロン）１５に供給され、ここで捕捉灰分を
取り除いた微細スラリ―は前記の接続配管１３に循環供
給され、捕捉灰分を含む粗大スラリ―は配管１０（１０
Ａ）により隣のスクラツバ―１（１Ｂ）（の受け槽）に
移行させる。なお、上記の分級機１５は、液体サイクロ
ンに代えて、シツクナ―を用いてもよい。
【００２３】このような装置構成によると、各ボイラ―
２Ａ〜２Ｅから排出される排ガスＧは、対応する各スク
ラツバ―１Ａ〜１Ｅに導入されて、上述の如く脱塵およ
び脱硫処理されるが、その際、各スクラツバ―１Ａ〜１
Ｅに必要な脱硫剤の全量を、貯槽４からスクラツバ―１
Ａ側にのみ供給し、かつこれが順次スクラツバ―１Ｂ→
１Ｃ→１Ｄ→１Ｅへと移行するため、スクラツバ―１Ｄ
までの処理液には、十分なアルカリ試剤、つまりＭｇ
（ＯＨ）2 が存在することになる。
２Ａ〜２Ｅから排出される排ガスＧは、対応する各スク
ラツバ―１Ａ〜１Ｅに導入されて、上述の如く脱塵およ
び脱硫処理されるが、その際、各スクラツバ―１Ａ〜１
Ｅに必要な脱硫剤の全量を、貯槽４からスクラツバ―１
Ａ側にのみ供給し、かつこれが順次スクラツバ―１Ｂ→
１Ｃ→１Ｄ→１Ｅへと移行するため、スクラツバ―１Ｄ
までの処理液には、十分なアルカリ試剤、つまりＭｇ
（ＯＨ）2 が存在することになる。
【００２４】このため、スクラツバ―１Ａ〜１Ｄの処理
液のＰＨは、いずれも約７以上の高い値に保たれるか
ら、これらスクラツバ―１Ａ〜１Ｄより脱塵および脱硫
処理されて導出する排ガスＧ´は、ミスト中にＭｇＳＯ
3 を多く含むことになり、そのドレンが酸性化すること
はない。したがつて、この排ガスＧ´を運ぶ送風機５Ａ
〜５Ｄおよびダクト８Ａ〜８Ｄは、腐食の心配がとくに
なく、安価なステンレス製材質としたり、通常のライニ
ングを施すだけでよい。
液のＰＨは、いずれも約７以上の高い値に保たれるか
ら、これらスクラツバ―１Ａ〜１Ｄより脱塵および脱硫
処理されて導出する排ガスＧ´は、ミスト中にＭｇＳＯ
3 を多く含むことになり、そのドレンが酸性化すること
はない。したがつて、この排ガスＧ´を運ぶ送風機５Ａ
〜５Ｄおよびダクト８Ａ〜８Ｄは、腐食の心配がとくに
なく、安価なステンレス製材質としたり、通常のライニ
ングを施すだけでよい。
【００２５】また、上記の如く高いＰＨに設定すると、
スクラツバ―１Ａ〜１Ｄから排出される処理液中にＣＯ
2 との反応でＭｇ（ＨＣＯ3 ）2 などの塩が多量に含ま
れてくるが、このものは最終のスクラツバ―１Ｅ（の受
け槽１４）側に至つたとき、処理液のＰＨが約６前後に
設定されているため、脱硫反応にうまく分解利用され、
重炭酸塩として系外に排出されることがない。
スクラツバ―１Ａ〜１Ｄから排出される処理液中にＣＯ
2 との反応でＭｇ（ＨＣＯ3 ）2 などの塩が多量に含ま
れてくるが、このものは最終のスクラツバ―１Ｅ（の受
け槽１４）側に至つたとき、処理液のＰＨが約６前後に
設定されているため、脱硫反応にうまく分解利用され、
重炭酸塩として系外に排出されることがない。
【００２６】したがつて、この最終のスクラツバ―１Ｅ
（の分級機１５）側から配管１０Ｅによつて系外に排出
される処理液は、各スクラツバ―１Ａ〜１Ｅで捕捉した
すべての灰分を主固形分として含み、かつ液中に硫酸マ
グネシウムなどの脱硫生成物を含む水スラリ―であり、
アルカリ試剤のロスが極力抑えられた状態で系外に排出
されて、適宜廃棄または回収処理される。
（の分級機１５）側から配管１０Ｅによつて系外に排出
される処理液は、各スクラツバ―１Ａ〜１Ｅで捕捉した
すべての灰分を主固形分として含み、かつ液中に硫酸マ
グネシウムなどの脱硫生成物を含む水スラリ―であり、
アルカリ試剤のロスが極力抑えられた状態で系外に排出
されて、適宜廃棄または回収処理される。
【００２７】一方、最終のスクラツバ―１Ｅより脱塵お
よび脱硫処理されて導出する排ガスＧ´は、処理液のＰ
Ｈが約６前後に設定されているため、ミストに高濃度の
Ｍｇ（ＨＳＯ3 ）2 などが含まれ、これがドレンの酸性
化の要因となるので、この排ガスＧ´を運ぶ送風機５Ｅ
およびダクト８Ｅは、腐食の心配がある。したがつて、
これらについては、高価な耐酸性材質としたり、高価な
耐酸性ライニングを施すなどの対策が必要となるが、既
述のように、他の送風機５Ａ〜５Ｄやダクト８Ａ〜８Ｄ
は安価な材質などにて対応できるため、全体的には、大
きなコストアツプとはならず、経済的な設備費にてまか
なえる。
よび脱硫処理されて導出する排ガスＧ´は、処理液のＰ
Ｈが約６前後に設定されているため、ミストに高濃度の
Ｍｇ（ＨＳＯ3 ）2 などが含まれ、これがドレンの酸性
化の要因となるので、この排ガスＧ´を運ぶ送風機５Ｅ
およびダクト８Ｅは、腐食の心配がある。したがつて、
これらについては、高価な耐酸性材質としたり、高価な
耐酸性ライニングを施すなどの対策が必要となるが、既
述のように、他の送風機５Ａ〜５Ｄやダクト８Ａ〜８Ｄ
は安価な材質などにて対応できるため、全体的には、大
きなコストアツプとはならず、経済的な設備費にてまか
なえる。
【００２８】しかも、この実施例に示すように、ダクト
８Ａ〜８Ｅから導かれる排ガスＧ´をすべて煙道６にま
とめて１本の煙突７より大気中に放出する場合は、ダク
ト８Ａ側が煙突７に最も近い位置、換言すればダクト８
Ｅ側が煙突７より最も遠ざかる位置となるようにすれ
ば、ダクト８Ｅから排出される酸性ミストを含む排ガス
Ｇ´が、ダクト８Ｄ〜８Ａから排出されるアルカリ性ミ
ストを含む排ガスＧ´によつて、希釈されることにな
る。
８Ａ〜８Ｅから導かれる排ガスＧ´をすべて煙道６にま
とめて１本の煙突７より大気中に放出する場合は、ダク
ト８Ａ側が煙突７に最も近い位置、換言すればダクト８
Ｅ側が煙突７より最も遠ざかる位置となるようにすれ
ば、ダクト８Ｅから排出される酸性ミストを含む排ガス
Ｇ´が、ダクト８Ｄ〜８Ａから排出されるアルカリ性ミ
ストを含む排ガスＧ´によつて、希釈されることにな
る。
【００２９】このため、煙道６のダクト８Ｅ側は耐酸性
ライニングが求められても、それ以降のダクト８Ｄ〜８
Ａではそれほど高価なライニングを必要とせず、とくに
煙突７ではほとんど酸性ミストの影響を受けなくなるた
め、通常のライニングで十分に対応でき、この点も、経
済的に大きな利点となる。
ライニングが求められても、それ以降のダクト８Ｄ〜８
Ａではそれほど高価なライニングを必要とせず、とくに
煙突７ではほとんど酸性ミストの影響を受けなくなるた
め、通常のライニングで十分に対応でき、この点も、経
済的に大きな利点となる。
【００３０】なお、上記の実施例では、ボイラ―２Ａ〜
２Ｅから排出される排ガスを各スクラツバ―１Ａ〜１Ｅ
に導入した例を示しているが、たとえば、ボイラ―２Ａ
の排ガス量が非常に多い場合、これを分割して、各スク
ラツバ―１Ａ〜１Ｅに導入するようにしてもよい。ま
た、スクラツバ―１は、上記のベンチユリ―スクラツバ
―に限らず、多孔板型のスクラツバ―など、湿式法とし
て知られる各種のスクラツバ―を使用でき、その個数も
上記の５個に限定されず、２個以上、好ましくは３個以
上の任意の個数を選択できる。
２Ｅから排出される排ガスを各スクラツバ―１Ａ〜１Ｅ
に導入した例を示しているが、たとえば、ボイラ―２Ａ
の排ガス量が非常に多い場合、これを分割して、各スク
ラツバ―１Ａ〜１Ｅに導入するようにしてもよい。ま
た、スクラツバ―１は、上記のベンチユリ―スクラツバ
―に限らず、多孔板型のスクラツバ―など、湿式法とし
て知られる各種のスクラツバ―を使用でき、その個数も
上記の５個に限定されず、２個以上、好ましくは３個以
上の任意の個数を選択できる。
【００３１】また、脱硫剤として用いるアルカリ試剤
は、上記のＭｇ（ＯＨ）2 のほかに、ＣａＯ、Ｃａ（Ｏ
Ｈ）2 などのＭｇやＣａを含む各種の化合物を使用で
き、苛性ソ―ダや苛性カリなどを用いてもよい。いずれ
のアルカリ試剤を用いても、上記と同様の作用効果が奏
される。
は、上記のＭｇ（ＯＨ）2 のほかに、ＣａＯ、Ｃａ（Ｏ
Ｈ）2 などのＭｇやＣａを含む各種の化合物を使用で
き、苛性ソ―ダや苛性カリなどを用いてもよい。いずれ
のアルカリ試剤を用いても、上記と同様の作用効果が奏
される。
【００３２】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、排気経
路における送風機などの腐食の問題を軽減できるととも
に、アルカリ試剤のロスの問題を回避でき、経済的に有
利な排ガスの処理方法を提供することができる。
路における送風機などの腐食の問題を軽減できるととも
に、アルカリ試剤のロスの問題を回避でき、経済的に有
利な排ガスの処理方法を提供することができる。
【図１】本発明の排ガスの処理方法を適用した装置の概
略構成図である。
略構成図である。
【図２】本発明の排ガスの処理方法に用いたスクラツバ
―の概略構成図である。
―の概略構成図である。
１（１Ａ〜１Ｅ） スクラツバ― ３（３Ａ〜３Ｅ） 注水管 ４ Ｍｇ（ＯＨ）2 の水スラリ―からなる脱硫剤の貯槽 ５（５Ａ〜５Ｅ） 送風機 ７ 煙突 ９ 処理流路 １０（１０Ａ〜１０Ｅ） 処理液を隣のスクラツバ―側
に移行させる配管 Ｇ 処理前の排ガス Ｇ´ 処理後の排ガス
に移行させる配管 Ｇ 処理前の排ガス Ｇ´ 処理後の排ガス
Claims (1)
- 【請求項１】 並列する多数個のスクラツバ―に灰分お
よび硫黄酸化物を含む排ガスを導入し、これに水および
アルカリ試剤からなる脱硫剤を含む処理液を接触させ
て、排ガスの脱塵および脱硫を行い、ついで、各スクラ
ツバ―から導出する排ガスを各送風機により煙突に導い
て大気中に放出するにあたり、各スクラツバ―の処理液
を順次隣のスクラツバ―側に移行させる処理流路を形成
し、この処理流路における最初のスクラツバ―側に、各
スクラツバ―に必要な脱硫剤の全量を供給して、最終の
スクラツバ―側の処理液のＰＨが約６前後となるように
することを特徴とする排ガスの処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4350654A JPH06170153A (ja) | 1992-12-04 | 1992-12-04 | 排ガスの処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4350654A JPH06170153A (ja) | 1992-12-04 | 1992-12-04 | 排ガスの処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06170153A true JPH06170153A (ja) | 1994-06-21 |
Family
ID=18411954
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4350654A Pending JPH06170153A (ja) | 1992-12-04 | 1992-12-04 | 排ガスの処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06170153A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003066198A1 (fr) * | 2000-08-10 | 2003-08-14 | Mineral Fine-Chemicals,Inc. | Additif pour gaz d'echappement, procede de fabrication de cet additif et procede de generation de puissance au moyen de cet additif |
| JP2014140786A (ja) * | 2013-01-22 | 2014-08-07 | Shin Etsu Chem Co Ltd | クロロシラン類の廃ガス処理システムおよび廃ガス処理方法 |
| JP2018502711A (ja) * | 2015-01-09 | 2018-02-01 | エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー | 複式並流接触器を用いた流体流からの不純物の分離 |
| US10343107B2 (en) | 2013-05-09 | 2019-07-09 | Exxonmobil Upstream Research Company | Separating carbon dioxide and hydrogen sulfide from a natural gas stream using co-current contacting systems |
| US10391442B2 (en) | 2015-03-13 | 2019-08-27 | Exxonmobil Upstream Research Company | Coalescer for co-current contractors |
| US10717039B2 (en) | 2015-02-17 | 2020-07-21 | Exxonmobil Upstream Research Company | Inner surface features for co-current contractors |
| US10876052B2 (en) | 2017-06-20 | 2020-12-29 | Exxonmobil Upstream Research Company | Compact contacting systems and methods for scavenging sulfur-containing compounds |
| US11000797B2 (en) | 2017-08-21 | 2021-05-11 | Exxonmobil Upstream Research Company | Integration of cold solvent and acid gas removal |
| US11000795B2 (en) | 2017-06-15 | 2021-05-11 | Exxonmobil Upstream Research Company | Fractionation system using compact co-current contacting systems |
| US11260342B2 (en) | 2017-06-15 | 2022-03-01 | Exxonmobil Upstream Research Company | Fractionation system using bundled compact co-current contacting systems |
-
1992
- 1992-12-04 JP JP4350654A patent/JPH06170153A/ja active Pending
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003066198A1 (fr) * | 2000-08-10 | 2003-08-14 | Mineral Fine-Chemicals,Inc. | Additif pour gaz d'echappement, procede de fabrication de cet additif et procede de generation de puissance au moyen de cet additif |
| JP2014140786A (ja) * | 2013-01-22 | 2014-08-07 | Shin Etsu Chem Co Ltd | クロロシラン類の廃ガス処理システムおよび廃ガス処理方法 |
| US10343107B2 (en) | 2013-05-09 | 2019-07-09 | Exxonmobil Upstream Research Company | Separating carbon dioxide and hydrogen sulfide from a natural gas stream using co-current contacting systems |
| JP2018502711A (ja) * | 2015-01-09 | 2018-02-01 | エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー | 複式並流接触器を用いた流体流からの不純物の分離 |
| US10300429B2 (en) | 2015-01-09 | 2019-05-28 | Exxonmobil Upstream Research Company | Separating impurities from a fluid stream using multiple co-current contactors |
| US10717039B2 (en) | 2015-02-17 | 2020-07-21 | Exxonmobil Upstream Research Company | Inner surface features for co-current contractors |
| US10391442B2 (en) | 2015-03-13 | 2019-08-27 | Exxonmobil Upstream Research Company | Coalescer for co-current contractors |
| US10486100B1 (en) | 2015-03-13 | 2019-11-26 | Exxonmobil Upstream Research Company | Coalescer for co-current contactors |
| US11000795B2 (en) | 2017-06-15 | 2021-05-11 | Exxonmobil Upstream Research Company | Fractionation system using compact co-current contacting systems |
| US11260342B2 (en) | 2017-06-15 | 2022-03-01 | Exxonmobil Upstream Research Company | Fractionation system using bundled compact co-current contacting systems |
| US10876052B2 (en) | 2017-06-20 | 2020-12-29 | Exxonmobil Upstream Research Company | Compact contacting systems and methods for scavenging sulfur-containing compounds |
| US11000797B2 (en) | 2017-08-21 | 2021-05-11 | Exxonmobil Upstream Research Company | Integration of cold solvent and acid gas removal |
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