JPH06170392A - 嫌気好気活性汚泥法におけるその制御方法 - Google Patents
嫌気好気活性汚泥法におけるその制御方法Info
- Publication number
- JPH06170392A JPH06170392A JP33083892A JP33083892A JPH06170392A JP H06170392 A JPH06170392 A JP H06170392A JP 33083892 A JP33083892 A JP 33083892A JP 33083892 A JP33083892 A JP 33083892A JP H06170392 A JPH06170392 A JP H06170392A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nitrification
- tank
- anaerobic
- activated sludge
- rate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 流水を、嫌気槽１を介して曝気を行っている
硝化槽２に導入し、最終沈殿池３を通して処理水として
放出する嫌気好気活性汚泥法において、汚泥の硝化速度
を速めて反応槽の必要容積を小さくすることができる制
御方法を提供する。 【構成】 硝化槽２にｐＨ計９と水温計２０を設け、水
温に応じた硝化速度を硝化速度演算部２１で求める。求
められた硝化速度に応じてｐＨ値をｐＨ設定部２２で設
定するとともに、ポンプ１１を介して炭酸塩１３を硝化
槽２に注入する。
硝化槽２に導入し、最終沈殿池３を通して処理水として
放出する嫌気好気活性汚泥法において、汚泥の硝化速度
を速めて反応槽の必要容積を小さくすることができる制
御方法を提供する。 【構成】 硝化槽２にｐＨ計９と水温計２０を設け、水
温に応じた硝化速度を硝化速度演算部２１で求める。求
められた硝化速度に応じてｐＨ値をｐＨ設定部２２で設
定するとともに、ポンプ１１を介して炭酸塩１３を硝化
槽２に注入する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、嫌気好気活性汚泥法に
おいて硝化速度を速める制御方法に関する。
おいて硝化速度を速める制御方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年閉鎖性水域の富栄養化防止の目的か
ら、窒素及びリンを除去することが求められるようにな
った。また、今後窒素・リンに関する規制は増々重要に
なってくると考えられ、これらを除去できる高度処理プ
ロセスを採用する処理施設が増加してきている。
ら、窒素及びリンを除去することが求められるようにな
った。また、今後窒素・リンに関する規制は増々重要に
なってくると考えられ、これらを除去できる高度処理プ
ロセスを採用する処理施設が増加してきている。
【０００３】従来の標準活性汚泥法の変法で、窒素・リ
ンの除去が可能な嫌気・好気活性汚泥法が現在注目され
ている。これは、生物反応槽が溶存酸素（ＤＯ）の存在
しない嫌気槽と存在する好気槽に仕切られる。嫌気槽に
は最初沈澱池流出水を導き活性汚泥からのリンの放出と
脱窒菌による脱窒を行い、それに続く好気槽ではＤＯの
存在下で活性汚泥に嫌気槽で放出した以上のリンを吸収
させると共に、有機物の酸化分解及び硝化菌によるアン
モニアの硝化を行う。
ンの除去が可能な嫌気・好気活性汚泥法が現在注目され
ている。これは、生物反応槽が溶存酸素（ＤＯ）の存在
しない嫌気槽と存在する好気槽に仕切られる。嫌気槽に
は最初沈澱池流出水を導き活性汚泥からのリンの放出と
脱窒菌による脱窒を行い、それに続く好気槽ではＤＯの
存在下で活性汚泥に嫌気槽で放出した以上のリンを吸収
させると共に、有機物の酸化分解及び硝化菌によるアン
モニアの硝化を行う。
【０００４】嫌気・好気活性汚泥法は、標準活性法で達
成されると同程度の有機物除去を行い、かつ標準活性汚
泥法よりも高い窒素・リンの除去を行う方法である。
成されると同程度の有機物除去を行い、かつ標準活性汚
泥法よりも高い窒素・リンの除去を行う方法である。
【０００５】図２は嫌気好気活性汚泥法を実施するため
の装置構成を示している。図２において１は嫌気槽、２
は硝化槽、３は最終沈澱池であり、標準活性汚泥法の生
物反応槽である曝気槽（硝化槽）の前段１／３〜１／２
位の部分の曝気を止めて嫌気状態で運転する。
の装置構成を示している。図２において１は嫌気槽、２
は硝化槽、３は最終沈澱池であり、標準活性汚泥法の生
物反応槽である曝気槽（硝化槽）の前段１／３〜１／２
位の部分の曝気を止めて嫌気状態で運転する。
【０００６】反応槽に流入した排水中の窒素成分は、曝
気を行っている硝化槽２で硝化細菌の働きにより酸化さ
れる。酸化された窒素の一部は再び硝化液循環ポンプ５
を通して嫌気槽１に戻され、この嫌気槽において嫌気状
態で脱窒菌の働きにより流入水の有機物を消費して窒素
ガスに還元され除去される。
気を行っている硝化槽２で硝化細菌の働きにより酸化さ
れる。酸化された窒素の一部は再び硝化液循環ポンプ５
を通して嫌気槽１に戻され、この嫌気槽において嫌気状
態で脱窒菌の働きにより流入水の有機物を消費して窒素
ガスに還元され除去される。
【０００７】なお、図２において、６はブロアであり、
硝化槽２を曝気するめための空気を送付する。７は返送
汚泥ポンプ、８は余剰汚泥引抜き用ポンプである。９は
ｐＨ計であり、硝化槽２のｐＨを検出し、この検出値に
応じてコントローラ１０を制御してポンプ１１を介しア
ルカリ剤１２を硝化槽２に投入する。
硝化槽２を曝気するめための空気を送付する。７は返送
汚泥ポンプ、８は余剰汚泥引抜き用ポンプである。９は
ｐＨ計であり、硝化槽２のｐＨを検出し、この検出値に
応じてコントローラ１０を制御してポンプ１１を介しア
ルカリ剤１２を硝化槽２に投入する。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】嫌気好気活性汚泥法に
より効率的な窒素除去を達成するためには、嫌気槽にお
ける脱窒と好気槽における硝化を最適な運転条件に保持
することが重要である。特に、窒素除去は硝化工程に影
響をうけることが多く、良好な窒素除去を得るために
は、まず第一に硝化が良好に達成されることが必要であ
る。硝化は硝化細菌の活性が大きく影響しているが、硝
化細菌の増殖速度はｐＨ、水温の影響をうけ、低水温期
には硝化率が落ち、窒素除去が悪化することがよく見受
けられる。そこで、低水温期においても硝化速度が落ち
ない運転方法が必要になってくる。
より効率的な窒素除去を達成するためには、嫌気槽にお
ける脱窒と好気槽における硝化を最適な運転条件に保持
することが重要である。特に、窒素除去は硝化工程に影
響をうけることが多く、良好な窒素除去を得るために
は、まず第一に硝化が良好に達成されることが必要であ
る。硝化は硝化細菌の活性が大きく影響しているが、硝
化細菌の増殖速度はｐＨ、水温の影響をうけ、低水温期
には硝化率が落ち、窒素除去が悪化することがよく見受
けられる。そこで、低水温期においても硝化速度が落ち
ない運転方法が必要になってくる。
【０００９】また、硝化反応は有機物除去反応に比べて
非常におそいため、嫌気好気活性汚泥法は標準活性汚泥
法よりも大きな反応槽が必要となる。そこで、硝化速度
を上げる工夫をしなければ反応槽を大きくすることにな
ってしまい、用地確保の難しい都市型処理場には、嫌気
好気汚泥法の採用が困難になってしまう。
非常におそいため、嫌気好気活性汚泥法は標準活性汚泥
法よりも大きな反応槽が必要となる。そこで、硝化速度
を上げる工夫をしなければ反応槽を大きくすることにな
ってしまい、用地確保の難しい都市型処理場には、嫌気
好気汚泥法の採用が困難になってしまう。
【００１０】以下に硝化のための硝化槽の容量の計算方
法を示す。
法を示す。
【００１１】流入 Ｔ−Ｎ（総窒素） ＣN ｍｇ／ｌ 流入量 Ｑｍ3／ｄ ここで硝化の反応速度ＫNを
【００１２】
【数１】
【００１３】（ただしＴは水温°Ｃ）とし、反応槽汚泥
濃度ＭＬＳＳをＭ（ｇ／ｌ）とすると、硝化槽の容積Ｖ
Nは
濃度ＭＬＳＳをＭ（ｇ／ｌ）とすると、硝化槽の容積Ｖ
Nは
【００１４】
【数２】
【００１５】となる。
【００１６】したがって、硝化槽容積は硝化速度に逆比
例することになる。硝化速度水温が低下すると速度は著
しく下がるため、硝化槽容積は低水温時を基準に計算さ
れる。
例することになる。硝化速度水温が低下すると速度は著
しく下がるため、硝化槽容積は低水温時を基準に計算さ
れる。
【００１７】今水温を１３°Ｃとすると、ＫN＝０．６
７（ｍｇＮ／ｇ．ＭＬＳＳ．ｈ）となり、流入のＣNを
２５（ｍｇ／ｌ）ＭＬＳＳを３（ｇ／ｌ）として硝化槽
の滞留時間ｔは
７（ｍｇＮ／ｇ．ＭＬＳＳ．ｈ）となり、流入のＣNを
２５（ｍｇ／ｌ）ＭＬＳＳを３（ｇ／ｌ）として硝化槽
の滞留時間ｔは
【００１８】
【数３】
【００１９】となる。
【００２０】このように嫌気好気活性汚泥法では、硝化
槽と脱窒槽（嫌気槽）を合わせると標準活性汚泥法の曝
気槽の２〜３倍程度の容積を必要とする。このため、設
置スペースに余裕のない都市では、その効果が認められ
ているにもかかわらず導入例が少ない。硝化反応槽を小
さくするためには、ＭＬＳＳを大きくすることも効果的
であるが、最終沈澱池３でＳＳ成分が流出しやすくなる
ため、３ｇ／ｌ程度が限度と言われている。
槽と脱窒槽（嫌気槽）を合わせると標準活性汚泥法の曝
気槽の２〜３倍程度の容積を必要とする。このため、設
置スペースに余裕のない都市では、その効果が認められ
ているにもかかわらず導入例が少ない。硝化反応槽を小
さくするためには、ＭＬＳＳを大きくすることも効果的
であるが、最終沈澱池３でＳＳ成分が流出しやすくなる
ため、３ｇ／ｌ程度が限度と言われている。
【００２１】本発明は上記の点に鑑みてなされたもので
その目的は、硝化反応の効率を高めて反応槽の必要容積
を小さくできるこの種の制御方法を提供することにあ
る。
その目的は、硝化反応の効率を高めて反応槽の必要容積
を小さくできるこの種の制御方法を提供することにあ
る。
【００２２】
【課題を解決するための手段】本発明は、（１）流入水
を嫌気槽を介して曝気を行っている硝化槽に導入し、最
終沈澱池を通して処理水として放出する嫌気好気汚泥活
性法において、前記硝化槽に水温計とｐＨ計を設け、硝
化槽の水温低下に応じて設定ｐＨ値を高くして運転する
とともに炭酸塩を硝化槽に添加することを特徴とし、
（２）前記ｐＨ制御は硝化反応開始と同時に行うことを
特徴としている。
を嫌気槽を介して曝気を行っている硝化槽に導入し、最
終沈澱池を通して処理水として放出する嫌気好気汚泥活
性法において、前記硝化槽に水温計とｐＨ計を設け、硝
化槽の水温低下に応じて設定ｐＨ値を高くして運転する
とともに炭酸塩を硝化槽に添加することを特徴とし、
（２）前記ｐＨ制御は硝化反応開始と同時に行うことを
特徴としている。
【００２３】
【作用】硝化は硝化細菌の活性が大きく影響している
が、硝化細菌の増殖速度は水温の影響を受ける。低水温
期や高負荷時に硝化反応が低下した場合、設定ｐＨ値を
高くするとともに炭酸塩を添加する。この添加により硝
化菌の増殖が高まり、これによって硝化速度が速まる。
が、硝化細菌の増殖速度は水温の影響を受ける。低水温
期や高負荷時に硝化反応が低下した場合、設定ｐＨ値を
高くするとともに炭酸塩を添加する。この添加により硝
化菌の増殖が高まり、これによって硝化速度が速まる。
【００２４】従って窒素除去率が上昇して常に安定した
処理水が得られるとともに、硝化のための反応槽の容積
を小さくすることができる。
処理水が得られるとともに、硝化のための反応槽の容積
を小さくすることができる。
【００２５】
【実施例】以下、図面を参照しながら本発明の一実施例
を説明する。
を説明する。
【００２６】硝化を引き起こす硝化菌は独立栄養菌であ
る。硝化菌は無機の窒素化合物を酸化することによって
増殖のためのエネルギーを獲得し、無機性の炭素を細胞
合成に利用する。これらは以下の様に表される。
る。硝化菌は無機の窒素化合物を酸化することによって
増殖のためのエネルギーを獲得し、無機性の炭素を細胞
合成に利用する。これらは以下の様に表される。
【００２７】 ＮＨ4＋１．８６Ｏ2＋１．９８ＨＣＯ3 -→０．０２１Ｃ5Ｈ7ＮＯ2＋１．０４１ Ｈ2Ｏ＋０．９８ＮＯ3 -＋１．８８Ｈ2ＣＯ3 〔参考文献〕下水道実務講座７「高度処理と再利用」
栗林宗人編 山海堂 上記のことから考えて、炭酸塩を活性汚泥に添加するこ
とにより、自栄養菌の増殖が高まり、そのことにより硝
化速度が速まる可能性がある。
栗林宗人編 山海堂 上記のことから考えて、炭酸塩を活性汚泥に添加するこ
とにより、自栄養菌の増殖が高まり、そのことにより硝
化速度が速まる可能性がある。
【００２８】そこで、以下に示す実施例で検証を行っ
た。
た。
【００２９】この検証に用いた装置は、図３のように４
ｌの反応槽にブロワ装置（Ｂ）、攪拌装置（Ｍ）、流入
ポンプ、排水ポンプ（Ｐ）が装備されており、各々はシ
ーケンスコントローラにより自動で運転をしている。運
転パターンは、原水投入１５分、嫌気（攪拌）１時間、
好気（曝気）４時間、沈澱３０分、排出１５分（５０％
排出）の計６時間を１サイクルとし、１日４サイクルの
運転とした。投入原水は、肉エキス、ペプトン、酢酸ナ
トリウムを主体とした人工下水を用いた。一方には１Ｎ
のＮａＯＨ（比較例）を、もう一方には１ｍｏｌ／ｌの
Ｎａ2ＣＯ3（実施例）を添加し汚泥を５日間馴養した。
馴養終了後この２種の汚泥を用いて、ＮＯ3 -Ｎの増加よ
り硝化速度を求め、比較を行った。
ｌの反応槽にブロワ装置（Ｂ）、攪拌装置（Ｍ）、流入
ポンプ、排水ポンプ（Ｐ）が装備されており、各々はシ
ーケンスコントローラにより自動で運転をしている。運
転パターンは、原水投入１５分、嫌気（攪拌）１時間、
好気（曝気）４時間、沈澱３０分、排出１５分（５０％
排出）の計６時間を１サイクルとし、１日４サイクルの
運転とした。投入原水は、肉エキス、ペプトン、酢酸ナ
トリウムを主体とした人工下水を用いた。一方には１Ｎ
のＮａＯＨ（比較例）を、もう一方には１ｍｏｌ／ｌの
Ｎａ2ＣＯ3（実施例）を添加し汚泥を５日間馴養した。
馴養終了後この２種の汚泥を用いて、ＮＯ3 -Ｎの増加よ
り硝化速度を求め、比較を行った。
【００３０】その結果を表１，表２に示す。
【００３１】
【表１】
【００３２】
【表２】
【００３３】表１、表２によれば、Ｎａ2ＣＯ3を添加し
た方がＮａＯＨを添加した場合よりも硝化速度が１．４
倍速く、炭酸塩を添加することにより活性汚泥の硝化速
度が速くなることが理解できる。
た方がＮａＯＨを添加した場合よりも硝化速度が１．４
倍速く、炭酸塩を添加することにより活性汚泥の硝化速
度が速くなることが理解できる。
【００３４】そこでこの結果を利用して、例えば低水温
時あるいは高負荷時等に、硝化速度が低下して窒素除去
が悪化したとき、エアレーションタンク内に炭酸塩を投
入することにより、硝化速度が上昇し、常に安定した硝
化速度が得られ、窒素除去率を良好に保持することがで
きる。図１は本発明の制御方法を実施するための装置構
成の一例を示したもので、図２で示す従来のものと同一
部分、もしくは相当する部分に同一符号を付してその説
明を省略する。
時あるいは高負荷時等に、硝化速度が低下して窒素除去
が悪化したとき、エアレーションタンク内に炭酸塩を投
入することにより、硝化速度が上昇し、常に安定した硝
化速度が得られ、窒素除去率を良好に保持することがで
きる。図１は本発明の制御方法を実施するための装置構
成の一例を示したもので、図２で示す従来のものと同一
部分、もしくは相当する部分に同一符号を付してその説
明を省略する。
【００３５】２０は水温計であり、ｐＨ計９と共に硝化
槽２の上流部分に設置される。２１は硝化速度演算部で
あり、水温計２０によって検出された水温に応じた硝化
速度が演算される。その際、水温と硝化速度の関係を予
め測定しておき、効率のよい硝化率が維持されるように
出力される。２２は硝化速度演算部２１で求められた硝
化速度に応じてｐＨ値を設定するｐＨ設定部である。
槽２の上流部分に設置される。２１は硝化速度演算部で
あり、水温計２０によって検出された水温に応じた硝化
速度が演算される。その際、水温と硝化速度の関係を予
め測定しておき、効率のよい硝化率が維持されるように
出力される。２２は硝化速度演算部２１で求められた硝
化速度に応じてｐＨ値を設定するｐＨ設定部である。
【００３６】次に実験例について説明する。
【００３７】前記（１）式で示されるように硝化速度は
水温に大きく影響される。したがって、一般には硝化槽
の大きさは最低水温時、例えば１３°Ｃ時の硝化速度で
決めることになる。最低水温１３°Ｃから１６°Ｃにな
ったと仮定すると、（１）式からＫN＝１．０６（ｍｇ
Ｎ／ｇ．ＭＬＳＳ．ｈ）となり、硝化槽２における必要
滞留時間は、１３°Ｃ時では９．９３時間であったもの
が、１６°Ｃでは７．８７時間となる。
水温に大きく影響される。したがって、一般には硝化槽
の大きさは最低水温時、例えば１３°Ｃ時の硝化速度で
決めることになる。最低水温１３°Ｃから１６°Ｃにな
ったと仮定すると、（１）式からＫN＝１．０６（ｍｇ
Ｎ／ｇ．ＭＬＳＳ．ｈ）となり、硝化槽２における必要
滞留時間は、１３°Ｃ時では９．９３時間であったもの
が、１６°Ｃでは７．８７時間となる。
【００３８】一方、硝化速度はｐＨによっても影響され
るが、一般に硝化反応の進行とともにｐＨは下がり、同
時に硝化速度は低下する。そこでｐＨが著しく低下した
とき、ｐＨ６付近を目安として炭酸塩１３を注入する制
御が行われる。
るが、一般に硝化反応の進行とともにｐＨは下がり、同
時に硝化速度は低下する。そこでｐＨが著しく低下した
とき、ｐＨ６付近を目安として炭酸塩１３を注入する制
御が行われる。
【００３９】本発明は、これらのｐＨによる硝化速度の
変化に着目し、硝化槽のｐＨを高くすることで硝化速度
を上げ、低水温時における必要反応槽容積を減らそうと
する意図でｐＨ７以上に設定したときにおける硝化速度
の変化を以下のように調べた。
変化に着目し、硝化槽のｐＨを高くすることで硝化速度
を上げ、低水温時における必要反応槽容積を減らそうと
する意図でｐＨ７以上に設定したときにおける硝化速度
の変化を以下のように調べた。
【００４０】硝化が起きている活性汚泥にＮＨ4Ｃ１を
１５ｍｇ／ｌになるようにして１１のフラスコに投入
し、曝気を行ってアンモニア性窒素の経時変化を測定し
た。そして、ｐＨはｐＨ計とコントローラを使用し、設
定値以下になると１規定の水酸化ナトリウム溶液を注入
した。設定値は７．４，７．９，８．４の３段階で、そ
れぞれの平均ｐＨは７．５，８．０，８．５で何れも±
０．１の変動幅で制御した。その結果、水温１３°Ｃで
硝化速度はそれぞれ０．７１，０．９６，１．０６（ｍ
ｇＮ／ｇ．ＭＬＳＳ．ｈ）が得られた。
１５ｍｇ／ｌになるようにして１１のフラスコに投入
し、曝気を行ってアンモニア性窒素の経時変化を測定し
た。そして、ｐＨはｐＨ計とコントローラを使用し、設
定値以下になると１規定の水酸化ナトリウム溶液を注入
した。設定値は７．４，７．９，８．４の３段階で、そ
れぞれの平均ｐＨは７．５，８．０，８．５で何れも±
０．１の変動幅で制御した。その結果、水温１３°Ｃで
硝化速度はそれぞれ０．７１，０．９６，１．０６（ｍ
ｇＮ／ｇ．ＭＬＳＳ．ｈ）が得られた。
【００４１】このことから硝化速度が（１）式に従う場
合は、水温１６°Ｃ以下になるとコントローラ１０はポ
ンプ１１を介して炭酸塩１３の注入を開始し、水温の低
下とともに、設定ｐＨを上げ、１３°Ｃまで低下したと
きｐＨを８．５にすると硝化槽２での必要滞留時間は
７．８７時間あればよいことになる。
合は、水温１６°Ｃ以下になるとコントローラ１０はポ
ンプ１１を介して炭酸塩１３の注入を開始し、水温の低
下とともに、設定ｐＨを上げ、１３°Ｃまで低下したと
きｐＨを８．５にすると硝化槽２での必要滞留時間は
７．８７時間あればよいことになる。
【００４２】ここで、水温変化による硝化速度を示す式
は予めその対象とする活性汚泥で測定しておき、（１）
式の定数項を変えることにより作成する。
は予めその対象とする活性汚泥で測定しておき、（１）
式の定数項を変えることにより作成する。
【００４３】尚硝化槽２への添加は炭酸塩１３に限らず
重炭酸塩でも良い。
重炭酸塩でも良い。
【００４４】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、水温低下
や窒素負荷が高くなった場合、ｐＨを高くして運転する
とともに炭酸塩を硝化槽に添加するようにしたので、次
のような優れた効果が得られる。
や窒素負荷が高くなった場合、ｐＨを高くして運転する
とともに炭酸塩を硝化槽に添加するようにしたので、次
のような優れた効果が得られる。
【００４５】（１）高い硝化速度が得られ硝化率がアッ
プし、その結果として窒素除去率が上昇する。
プし、その結果として窒素除去率が上昇する。
【００４６】（２）硝化速度が大きくなることにより、
硝化槽の容積を小さくすることができ、省スペース化に
役立つ。
硝化槽の容積を小さくすることができ、省スペース化に
役立つ。
【００４７】（３）水温や負荷の変動に対して、硝化速
度の低下を起こしたとしても、もともとの硝化速度が大
きいため、処理に障害が起こる程度までは低下せず、処
理は安定する。
度の低下を起こしたとしても、もともとの硝化速度が大
きいため、処理に障害が起こる程度までは低下せず、処
理は安定する。
【図１】本発明の一実施例を示す構成図。
【図２】従来の嫌気好気活性汚泥処理装置の構成図。
【図３】本発明に係る回分槽実験装置の構成図。
１…嫌気槽 ２…硝化槽 ３…最終沈殿池 ９…ｐＨ計 １０…コントローラ １１…ポンプ １２…アルカリ剤 １３…炭酸塩 ２０…水温計 ２１…硝化速度演算部 ２２…ｐＨ設定部
Claims (2)
- 【請求項１】 流入水を嫌気槽を介して曝気を行ってい
る硝化槽に導入し、最終沈殿池を通して処理水として放
出する嫌気好気活性汚泥法において、前記硝化槽に水温
計とｐＨ計を設け、硝化槽の水温低下に応じて設定ｐＨ
値を高くして運転するとともに炭酸塩を硝化槽に添加す
ることを特徴とする嫌気好気活性汚泥法におけるその制
御方法。 - 【請求項２】 ｐＨ制御は硝化反応開始と同時に行うこ
とを特徴とする請求項１に記載の嫌気好気活性汚泥法に
おけるその制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33083892A JPH06170392A (ja) | 1992-12-11 | 1992-12-11 | 嫌気好気活性汚泥法におけるその制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33083892A JPH06170392A (ja) | 1992-12-11 | 1992-12-11 | 嫌気好気活性汚泥法におけるその制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06170392A true JPH06170392A (ja) | 1994-06-21 |
Family
ID=18237105
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33083892A Pending JPH06170392A (ja) | 1992-12-11 | 1992-12-11 | 嫌気好気活性汚泥法におけるその制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06170392A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002176972A (ja) * | 2000-12-13 | 2002-06-25 | Bicom:Kk | 高濃度亜硝酸酸化細菌、及び亜硝酸酸化細菌の高濃度培養方法 |
| JP2002224696A (ja) * | 2001-01-31 | 2002-08-13 | Toyo Kankyo Gijutsu Kenkyusho:Kk | 有機性廃棄物の処理方法 |
| JP2007044661A (ja) * | 2005-08-12 | 2007-02-22 | Fuji Electric Holdings Co Ltd | メタン発酵処理方法 |
-
1992
- 1992-12-11 JP JP33083892A patent/JPH06170392A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002176972A (ja) * | 2000-12-13 | 2002-06-25 | Bicom:Kk | 高濃度亜硝酸酸化細菌、及び亜硝酸酸化細菌の高濃度培養方法 |
| JP2002224696A (ja) * | 2001-01-31 | 2002-08-13 | Toyo Kankyo Gijutsu Kenkyusho:Kk | 有機性廃棄物の処理方法 |
| JP2007044661A (ja) * | 2005-08-12 | 2007-02-22 | Fuji Electric Holdings Co Ltd | メタン発酵処理方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN102690019A (zh) | 一种处理低浓度废水高效同步脱氮除磷的方法 | |
| CN101792244B (zh) | 亚硝酸型硝化反应污泥、其制造方法、其制造装置以及废水处理方法和废水处理装置 | |
| CN103833134B (zh) | 连续流污水处理系统实现短程脱氮的方法 | |
| KR20180117340A (ko) | 하수 처리 시스템 | |
| CN111547850A (zh) | 短程硝化-厌氧氨氧化的废水脱氮组合装置与方法 | |
| JP4229999B2 (ja) | 生物学的窒素除去装置 | |
| JP4114128B2 (ja) | 廃水浄化装置および方法 | |
| JPH07299495A (ja) | 活性汚泥循環変法における硝化促進方法及び硝化速度予測方法 | |
| JPH1043788A (ja) | 生物学的水処理装置の制御方法 | |
| JPH0716595A (ja) | 活性汚泥循環変法の運転制御方法 | |
| Núnez et al. | Evaluation of an anaerobic/aerobic system for carbon and nitrogen removal in slaughterhouse wastewater | |
| JPH0724492A (ja) | 活性汚泥循環変法の運転制御方法 | |
| JP3483081B2 (ja) | 有機性汚水の処理方法及び処理装置 | |
| JPH05154496A (ja) | 嫌気−好気活性汚泥処理装置の運転制御方法 | |
| JPH06170390A (ja) | 嫌気好気活性汚泥法におけるその制御方法 | |
| JPH0780494A (ja) | 活性汚泥循環変法の運転制御方法 | |
| JPH07148496A (ja) | 活性汚泥循環変法の運転制御方法 | |
| JP2946163B2 (ja) | 廃水処理方法 | |
| JP3279008B2 (ja) | 間欠曝気式活性汚泥法の制御方法 | |
| JPS6154296A (ja) | 汚水処理方法 | |
| JPH05192688A (ja) | 緩衝槽を用いた嫌気−好気活性汚泥処理装置 | |
| JP3303475B2 (ja) | 活性汚泥循環変法の運転制御方法 | |
| JP2987103B2 (ja) | 間欠曝気法 | |
| JP3634403B2 (ja) | オキシデーションディッチにおける脱窒・脱リン方法 | |
| JP3782738B2 (ja) | 排水処理方法 |