JPH0617496B2 - 溶銑の脱燐方法 - Google Patents
溶銑の脱燐方法Info
- Publication number
- JPH0617496B2 JPH0617496B2 JP61198220A JP19822086A JPH0617496B2 JP H0617496 B2 JPH0617496 B2 JP H0617496B2 JP 61198220 A JP61198220 A JP 61198220A JP 19822086 A JP19822086 A JP 19822086A JP H0617496 B2 JPH0617496 B2 JP H0617496B2
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- JP
- Japan
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- cao
- caf
- dephosphorization
- hot metal
- ratio
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ＜産業上の利用分野＞ この発明は溶銑の脱燐剤と脱燐方法に関するものであ
る。
る。
＜従来の技術＞ 溶銑の脱燐剤としては生石灰を含んだフラックスが広く
用いられているが、これらのフラックス中には低温でも
生石灰が容易に滓化するようにCaF2が一般に添加されて
いる。しかしながら、CaF2は耐火物の溶損を助長するば
かりでなく、スラグ処理上大きな問題を有しているた
め、他の滓化剤の使用が望まれている。これを解決する
ために、たとえば特願昭61−47383号明細書に見られる
ようなCaF2の代わりにAl2O3を用いる方法が提案されて
いる。
用いられているが、これらのフラックス中には低温でも
生石灰が容易に滓化するようにCaF2が一般に添加されて
いる。しかしながら、CaF2は耐火物の溶損を助長するば
かりでなく、スラグ処理上大きな問題を有しているた
め、他の滓化剤の使用が望まれている。これを解決する
ために、たとえば特願昭61−47383号明細書に見られる
ようなCaF2の代わりにAl2O3を用いる方法が提案されて
いる。
＜発明が解決しようとする問題点＞ しかしながら、特願昭61−47383号明細書で示される例
は、脱燐能は在来のものと同等のレベルしかない上、脱
燐と同時に進行する脱硫反応の脱硫率が低く、したがっ
て脱燐前後に使用する脱硫フラックスの原単位の増加を
もたらし、コスト高になる。本発明は、これらの問題点
の解消を目的としている。
は、脱燐能は在来のものと同等のレベルしかない上、脱
燐と同時に進行する脱硫反応の脱硫率が低く、したがっ
て脱燐前後に使用する脱硫フラックスの原単位の増加を
もたらし、コスト高になる。本発明は、これらの問題点
の解消を目的としている。
＜問題点を解決するための手段＞ 本発明は、上記したように従来技術の問題点を解決する
ため、構成成分がCaO，Al2O3，CaF2及び固体酸素源及び
／もしくは気体酸素源と不可避的に混入する不純物から
なり、CaOの重量と前記酸素源中の酸素の重量比CaO／Ｏ
が１．０〜２．５、Al2O3とCaF2の総量とCaOの重量比(A
l2O3+CaF2)/CaOが０．１〜１．０であり、かつAl2O3とC
aF2の重量比Al2O3／CaF2が０．０５〜２０．０である脱
燐剤を溶銑に添加することを特徴とする溶銑の脱燐方法
を要旨とするものである。
ため、構成成分がCaO，Al2O3，CaF2及び固体酸素源及び
／もしくは気体酸素源と不可避的に混入する不純物から
なり、CaOの重量と前記酸素源中の酸素の重量比CaO／Ｏ
が１．０〜２．５、Al2O3とCaF2の総量とCaOの重量比(A
l2O3+CaF2)/CaOが０．１〜１．０であり、かつAl2O3とC
aF2の重量比Al2O3／CaF2が０．０５〜２０．０である脱
燐剤を溶銑に添加することを特徴とする溶銑の脱燐方法
を要旨とするものである。
＜作 用＞ 本発明の手段がもたらす具体的な作用を以下に詳述す
る。
る。
本発明者らは、上記した各々の問題を解消しうる溶銑の
脱燐剤について検討を重ね、その結果、溶銑の脱燐を行
うに際して生石灰の滓化剤としてCaF2とAl2O3を混合添
加したCaO−CaF2−Al2O3−固体酸素系を主成分とする脱
燐剤において各成分の濃度を種々変化させると脱燐効率
が変化し、CaO重量と固体酸素中の酸素の重量比CaO／Ｏ
を１．０〜２．５、Al2O3とCaF2の総量とCaOの重量比(A
l2O3+CaF2)/CaOを０．１〜１．０、さらにAl2O3とCaF2
の重量比Al2O3／CaF2を０．０５〜２０．０にすると脱
燐効率が最大となり、その結果高い脱燐率が得られるこ
とを見いだした。
脱燐剤について検討を重ね、その結果、溶銑の脱燐を行
うに際して生石灰の滓化剤としてCaF2とAl2O3を混合添
加したCaO−CaF2−Al2O3−固体酸素系を主成分とする脱
燐剤において各成分の濃度を種々変化させると脱燐効率
が変化し、CaO重量と固体酸素中の酸素の重量比CaO／Ｏ
を１．０〜２．５、Al2O3とCaF2の総量とCaOの重量比(A
l2O3+CaF2)/CaOを０．１〜１．０、さらにAl2O3とCaF2
の重量比Al2O3／CaF2を０．０５〜２０．０にすると脱
燐効率が最大となり、その結果高い脱燐率が得られるこ
とを見いだした。
それらの関係を、第１図〜第３図に示す。
第１図はCaO−CaF2−Al2O3−固体酸素系脱燐剤中の(CaF
2+Al2O3)／CaOを０．３に固定し、CaO／Ｏ比を変化させ
たときの脱燐率の変化を示している。CaO／Ｏ比は低す
ぎるとCaO供給不足になり、高すぎると酸素供給不足と
なり、適正なCaO／Ｏ比が存在するが、脱燐率８０％以
上を得るCaO／Ｏ比は図から明らかなように１．０〜
２．５である。
2+Al2O3)／CaOを０．３に固定し、CaO／Ｏ比を変化させ
たときの脱燐率の変化を示している。CaO／Ｏ比は低す
ぎるとCaO供給不足になり、高すぎると酸素供給不足と
なり、適正なCaO／Ｏ比が存在するが、脱燐率８０％以
上を得るCaO／Ｏ比は図から明らかなように１．０〜
２．５である。
第２図はCaO−CaF2−Al2O3−固体酸素系脱燐剤中のCaO
／Ｏ比を２．０に固定して(CaF2+Al2O3)／CaOを変化さ
せたときの脱燐率の変化を示している。(CaF2+Al2O3)／
CaOが低すぎるとCaOの滓化不良が起こり、高すぎるとCa
O供給不足が起こるため、適正な(CaF2+Al2O3)／CaOが存
在するが、脱燐率８０％以上を得るためには、この比を
０．１〜１．０にする必要がある。
／Ｏ比を２．０に固定して(CaF2+Al2O3)／CaOを変化さ
せたときの脱燐率の変化を示している。(CaF2+Al2O3)／
CaOが低すぎるとCaOの滓化不良が起こり、高すぎるとCa
O供給不足が起こるため、適正な(CaF2+Al2O3)／CaOが存
在するが、脱燐率８０％以上を得るためには、この比を
０．１〜１．０にする必要がある。
第３図はCaO−CaF2−Al2O3−固体酸素系脱燐剤中のCaO/
Oの比を２．０に固定し、さらに(CaF2+Al2O3)／CaOを
０．３に固定して、Al2O3とCaF2の比率を変化させたと
きの脱燐率および脱硫率の変化を示している。Al2O3とC
aF2を混合した場合は、Al2O3単味あるいはCaF2単味の場
合よりも高い脱燐率が得られ、Al2O3／CaF2比が０．０
５〜２０．０の範囲では８０％以上の脱燐率が得られ
る、一方脱硫率はCaF2の配合割合を増加する程改善され
る。
Oの比を２．０に固定し、さらに(CaF2+Al2O3)／CaOを
０．３に固定して、Al2O3とCaF2の比率を変化させたと
きの脱燐率および脱硫率の変化を示している。Al2O3とC
aF2を混合した場合は、Al2O3単味あるいはCaF2単味の場
合よりも高い脱燐率が得られ、Al2O3／CaF2比が０．０
５〜２０．０の範囲では８０％以上の脱燐率が得られ
る、一方脱硫率はCaF2の配合割合を増加する程改善され
る。
さらに本発明者らは、上記した適正組成範囲の脱燐剤に
含まれる酸化鉄中の酸素源の一部あるいは全部を気体酸
素に代替して脱燐率への影響を調べた結果、第４図に示
すように、酸化鉄の気体酸素への代替率、つまり気酸比
率を変化させても脱燐率に大きな差は認められず、いず
れも８０％以上の脱燐率が得られた。したがって、溶銑
温度が高い場合は固体酸素源を使うことにより鉄歩留の
増加が可能となり、溶銑温度が低い場合はその温度に応
じて気体酸素を使って昇温することにより後工程の温度
保証が可能となる。
含まれる酸化鉄中の酸素源の一部あるいは全部を気体酸
素に代替して脱燐率への影響を調べた結果、第４図に示
すように、酸化鉄の気体酸素への代替率、つまり気酸比
率を変化させても脱燐率に大きな差は認められず、いず
れも８０％以上の脱燐率が得られた。したがって、溶銑
温度が高い場合は固体酸素源を使うことにより鉄歩留の
増加が可能となり、溶銑温度が低い場合はその温度に応
じて気体酸素を使って昇温することにより後工程の温度
保証が可能となる。
本発明による脱燐処理と連続して本発明外の処理剤を用
いて脱硫処理を行う場合、該脱硫処理は脱燐処理と同時
あるいは前後のいずれで実施してもかまわない。
いて脱硫処理を行う場合、該脱硫処理は脱燐処理と同時
あるいは前後のいずれで実施してもかまわない。
＜実施例＞ 本発明例を以下に比較例と共に述べる。
・溶銑成分 第１表に示す２種の溶銑成分を対象に脱燐試験を行なっ
た。
た。
・使用脱燐剤 第２表に示す７種類の処理剤を用いて脱燐試験を行っ
た。
た。
処理条件と試験結果を第３表に示す。
溶銑Ａの脱燐処理において、CaO／Ｏを１．０〜２．
５、(CaF2+Al2O3)／CaOを０．１〜１．０かつAl2O3／Ca
F2を０．０５〜２０．０になるように脱燐剤組成を調整
した本発明例No.１，３，５，では、脱燐剤原単位４３k
g／Ｔ−Pig.で脱燐率８０％以上が安定して得られた。
また、脱燐剤組成を上記の適正組成に調整し、酸化鉄中
の酸素分の全部を気体酸素に置き換えた本発明例No.２
および酸化鉄中の酸素分の一部を気体酸素に置き換えた
本発明例No.４でも同一原単位で８０％以上の脱燐率が
得られた。一方、滓化剤としてAl2O3のみを添加した比
較例No.8およびCaF2のみを添加した比較例No.９では、
同一原単位で脱燐率が８０％に達しなかった。
５、(CaF2+Al2O3)／CaOを０．１〜１．０かつAl2O3／Ca
F2を０．０５〜２０．０になるように脱燐剤組成を調整
した本発明例No.１，３，５，では、脱燐剤原単位４３k
g／Ｔ−Pig.で脱燐率８０％以上が安定して得られた。
また、脱燐剤組成を上記の適正組成に調整し、酸化鉄中
の酸素分の全部を気体酸素に置き換えた本発明例No.２
および酸化鉄中の酸素分の一部を気体酸素に置き換えた
本発明例No.４でも同一原単位で８０％以上の脱燐率が
得られた。一方、滓化剤としてAl2O3のみを添加した比
較例No.8およびCaF2のみを添加した比較例No.９では、
同一原単位で脱燐率が８０％に達しなかった。
溶銑Ｂの脱燐処理において、CaO／Ｏを１．０〜２．
５、(CaF2+Al2O3)／CaOを０．１〜１．０かつAl2O3／Ca
F2を０．０５〜２０．０になるように脱燐剤組成を調整
した本発明例No.６およびNo.７では、脱燐剤原単位８０
kg／Ｔ−Pig.で脱燐率８０％以上が安定して得られた。
一方、滓化剤としてAl2O3のみを添加した比較例No.１０
では、同一原単位で脱燐率が８０％に達しなかった。
５、(CaF2+Al2O3)／CaOを０．１〜１．０かつAl2O3／Ca
F2を０．０５〜２０．０になるように脱燐剤組成を調整
した本発明例No.６およびNo.７では、脱燐剤原単位８０
kg／Ｔ−Pig.で脱燐率８０％以上が安定して得られた。
一方、滓化剤としてAl2O3のみを添加した比較例No.１０
では、同一原単位で脱燐率が８０％に達しなかった。
以上示した実施例では、固体酸素源として酸化鉄を使用
したが、酸化鉄以外の固体酸素源、例えばマンガン酸化
物等も酸化鉄と同様に使用出来、この際は一般的に知ら
れているようにMn回収の相乗効果がえられる。
したが、酸化鉄以外の固体酸素源、例えばマンガン酸化
物等も酸化鉄と同様に使用出来、この際は一般的に知ら
れているようにMn回収の相乗効果がえられる。
＜発明の効果＞ 本発明はCaOの滓化剤としてCaF2とAl2O3を適宜混合して
使用することにより脱燐効果の向上をもたらし、それに
より脱燐剤の原単位の大幅減少を可能にするばかりでな
く、それに伴う処理時間の減少から円滑な操業がもたら
されると共に、同時脱硫率が高位安定するため、極低燐
低硫鋼等の高級鋼の製造が容易になり、その効果は極め
て大きい。
使用することにより脱燐効果の向上をもたらし、それに
より脱燐剤の原単位の大幅減少を可能にするばかりでな
く、それに伴う処理時間の減少から円滑な操業がもたら
されると共に、同時脱硫率が高位安定するため、極低燐
低硫鋼等の高級鋼の製造が容易になり、その効果は極め
て大きい。
第１図は脱燐剤中のCaO／Ｏ比と脱燐率の関係を示す
図、第２図は脱燐剤中の(CaF2＋Al2O3)／CaOと脱燐率の
関係を示す図、第３図は脱燐剤中のAl2O3／CaF2比と脱
燐率および脱硫率の関係を示す図、第４図は気酸比率と
脱燐率の関係を示す図である。
図、第２図は脱燐剤中の(CaF2＋Al2O3)／CaOと脱燐率の
関係を示す図、第３図は脱燐剤中のAl2O3／CaF2比と脱
燐率および脱硫率の関係を示す図、第４図は気酸比率と
脱燐率の関係を示す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】構成成分がCaO,Al2O3,CaF2及び固体酸素源
及び／もしくは気体酸素源と不可避的に混入する不純物
からなり、CaOの重量と前記酸素源中の酸素の重量比CaO
／Ｏが１．０〜２．５、Al2O3とCaF2の総量とCaOの重量
比(Al2O3+CaF2)/CaOが０．１〜１．０であり、かつAl2O
3とCaF2の重量比Al2O３／CaF2が０．０５〜２０．０で
ある脱燐剤を溶銑に添加することを特徴とする溶銑の脱
燐方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61198220A JPH0617496B2 (ja) | 1986-08-26 | 1986-08-26 | 溶銑の脱燐方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61198220A JPH0617496B2 (ja) | 1986-08-26 | 1986-08-26 | 溶銑の脱燐方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6357712A JPS6357712A (ja) | 1988-03-12 |
| JPH0617496B2 true JPH0617496B2 (ja) | 1994-03-09 |
Family
ID=16387498
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61198220A Expired - Lifetime JPH0617496B2 (ja) | 1986-08-26 | 1986-08-26 | 溶銑の脱燐方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0617496B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TW387948B (en) * | 1998-03-25 | 2000-04-21 | Kawasaki Steel Co | Method for processing electroplating sludge |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5816009A (ja) * | 1981-07-22 | 1983-01-29 | Nippon Steel Corp | 溶湯の脱燐方法 |
-
1986
- 1986-08-26 JP JP61198220A patent/JPH0617496B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6357712A (ja) | 1988-03-12 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |