JPH0617832A - 軸受装置と複合摺動材料 - Google Patents
軸受装置と複合摺動材料Info
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- JPH0617832A JPH0617832A JP20050892A JP20050892A JPH0617832A JP H0617832 A JPH0617832 A JP H0617832A JP 20050892 A JP20050892 A JP 20050892A JP 20050892 A JP20050892 A JP 20050892A JP H0617832 A JPH0617832 A JP H0617832A
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- thrust
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐摩耗性を向上させる。
【構成】 相対的に回転するプラネタリピニオン８とキ
ャリヤ４およびブラケット６との間に、少なくとも２枚
のスラストワッシャ９Ａ、９Ｂが介在されている。一方
のスラストワッシャ９ＡはＦｅ系材料から製造してあ
り、他方のスラストワッシャ９Ｂは、その基材を上記Ｆ
ｅ系材料よりも柔らかい材料、例えばＣｕ−Ｓｎ系軸受
合金で製造し、かつ該スラストワッシャ９Ｂにその基材
よりも硬いメッキ、例えばＮｉ系複合メッキを施してあ
る。
ャリヤ４およびブラケット６との間に、少なくとも２枚
のスラストワッシャ９Ａ、９Ｂが介在されている。一方
のスラストワッシャ９ＡはＦｅ系材料から製造してあ
り、他方のスラストワッシャ９Ｂは、その基材を上記Ｆ
ｅ系材料よりも柔らかい材料、例えばＣｕ−Ｓｎ系軸受
合金で製造し、かつ該スラストワッシャ９Ｂにその基材
よりも硬いメッキ、例えばＮｉ系複合メッキを施してあ
る。
Description
【産業上の利用分野】本発明は、軸受装置と複合摺動材
料に関する。
料に関する。
【従来の技術】一般にオートマチックトランスミッショ
ンに用いられるプラネタリピニオンは、キャリヤに設け
たピニオンシャフトに軸受としてのニードルローラを介
して回転自在に軸支されて、サンギヤとリングギヤとに
噛合している。上記ピニオンシャフトはその一端が上記
キャリヤに、他端がキャリヤと一体に回転するブラケッ
トに連結されており、したがってピニオンシャフトに回
転自在に軸支されたプラネタリピニオンは上記キャリヤ
とブラケットとの間に挟持されてピニオンシャフトの軸
方向に脱落するのが防止されている。このとき、上記ピ
ニオンの両端面がキャリヤの端面又はブラケットの端面
に直接摺接するのを防止するため、それら端面間に通常
それぞれ２枚のスラストワッシャを設けている。そして
上記各２枚のスラストワッシャとして、従来一般には、
ピニオン側にＦｅ系材料からなるスラストワッシャが、
キャリヤの端面側とブラケットの端面側とにそれぞれＣ
ｕ−Ｓｎ系軸受合金製の、つまりブロンズ製のスラスト
ワッシャが用いられている。上記ピニオンの両側に設け
られるＦｅ系材料からなるスラストワッシャは、該ピニ
オンとピニオンシャフトとの間に介在させたニードルロ
ーラの軸方向の抜止めを兼用しており、またキャリヤ側
とブラケット側に設けられるＣｕ−Ｓｎ系軸受合金製の
スラストワッシャは、なじみ性および耐焼付性を重視し
て用いられている。
ンに用いられるプラネタリピニオンは、キャリヤに設け
たピニオンシャフトに軸受としてのニードルローラを介
して回転自在に軸支されて、サンギヤとリングギヤとに
噛合している。上記ピニオンシャフトはその一端が上記
キャリヤに、他端がキャリヤと一体に回転するブラケッ
トに連結されており、したがってピニオンシャフトに回
転自在に軸支されたプラネタリピニオンは上記キャリヤ
とブラケットとの間に挟持されてピニオンシャフトの軸
方向に脱落するのが防止されている。このとき、上記ピ
ニオンの両端面がキャリヤの端面又はブラケットの端面
に直接摺接するのを防止するため、それら端面間に通常
それぞれ２枚のスラストワッシャを設けている。そして
上記各２枚のスラストワッシャとして、従来一般には、
ピニオン側にＦｅ系材料からなるスラストワッシャが、
キャリヤの端面側とブラケットの端面側とにそれぞれＣ
ｕ−Ｓｎ系軸受合金製の、つまりブロンズ製のスラスト
ワッシャが用いられている。上記ピニオンの両側に設け
られるＦｅ系材料からなるスラストワッシャは、該ピニ
オンとピニオンシャフトとの間に介在させたニードルロ
ーラの軸方向の抜止めを兼用しており、またキャリヤ側
とブラケット側に設けられるＣｕ−Ｓｎ系軸受合金製の
スラストワッシャは、なじみ性および耐焼付性を重視し
て用いられている。
【発明が解決しようとする課題】上記各スラストワッシ
ャは長期間摩耗しないことが要求されるが、近年のエン
ジンの高速化およびオートマチックトランスミッション
のメインテナンスフリーの長期化に伴うオイルの劣化に
より、スラストワッシャが摩耗され易くなり、一層の耐
摩耗性の向上が必要になってきた。特にＣｕ−Ｓｎ系軸
受合金製のスラストワッシャは、長期間の使用によりオ
イルが劣化して潤滑条件が悪くなると、摩耗が増大する
ようになる。本発明はそのような事情に鑑み、耐摩耗性
に優れた軸受装置と複合摺動材料とを提供するものであ
る。
ャは長期間摩耗しないことが要求されるが、近年のエン
ジンの高速化およびオートマチックトランスミッション
のメインテナンスフリーの長期化に伴うオイルの劣化に
より、スラストワッシャが摩耗され易くなり、一層の耐
摩耗性の向上が必要になってきた。特にＣｕ−Ｓｎ系軸
受合金製のスラストワッシャは、長期間の使用によりオ
イルが劣化して潤滑条件が悪くなると、摩耗が増大する
ようになる。本発明はそのような事情に鑑み、耐摩耗性
に優れた軸受装置と複合摺動材料とを提供するものであ
る。
【課題を解決するための手段】すなわち本発明に係る軸
受装置は、相対的に回転する一対の回転部材の間に少な
くとも２枚のスラストワッシャを介在させ、一方のスラ
ストワッシャをＦｅ系材料から製造するとともに、他方
のスラストワッシャの基材を上記Ｆｅ系材料よりも柔ら
かい材料で製造し、かつ該他方のスラストワッシャにそ
の基材よりも硬いメッキを施したことを特徴とするもの
である。また本発明の複合摺動材料は、その基材をＣｕ
−Ｓｎ系軸受合金から製造し、かつ該基材にＮｉ系複合
メッキを施したことを特徴とするものである。
受装置は、相対的に回転する一対の回転部材の間に少な
くとも２枚のスラストワッシャを介在させ、一方のスラ
ストワッシャをＦｅ系材料から製造するとともに、他方
のスラストワッシャの基材を上記Ｆｅ系材料よりも柔ら
かい材料で製造し、かつ該他方のスラストワッシャにそ
の基材よりも硬いメッキを施したことを特徴とするもの
である。また本発明の複合摺動材料は、その基材をＣｕ
−Ｓｎ系軸受合金から製造し、かつ該基材にＮｉ系複合
メッキを施したことを特徴とするものである。
【作用】上記構成を有する軸受装置をオートマチックト
ランスミッションに用いた場合には、後の実験結果に示
すように、Ｆｅ系材料からなるスラストワッシャと、Ｃ
ｕ−Ｓｎ系軸受合金製のスラストワッシャとを用いた従
来の軸受装置に比較して、耐摩耗性を向上させることが
できる。そして特に、上記軸受装置のメッキを施したス
ラストワッシャとしては、その基材をＣｕ−Ｓｎ系軸受
合金から製造し、かつ該基材にＮｉ系複合メッキを施し
た複合摺動材料を用いることが好ましい。上記Ｎｉ系複
合メッキを施すことにより耐摩耗性を向上させることが
でき、しかも長期間の使用により潤滑条件が悪くなり、
Ｎｉ系複合メッキ層が摩耗して基材が露出したとして
も、該基材はＣｕ−Ｓｎ系軸受合金から製造してあるの
で、耐焼付性能を確保することができる。
ランスミッションに用いた場合には、後の実験結果に示
すように、Ｆｅ系材料からなるスラストワッシャと、Ｃ
ｕ−Ｓｎ系軸受合金製のスラストワッシャとを用いた従
来の軸受装置に比較して、耐摩耗性を向上させることが
できる。そして特に、上記軸受装置のメッキを施したス
ラストワッシャとしては、その基材をＣｕ−Ｓｎ系軸受
合金から製造し、かつ該基材にＮｉ系複合メッキを施し
た複合摺動材料を用いることが好ましい。上記Ｎｉ系複
合メッキを施すことにより耐摩耗性を向上させることが
でき、しかも長期間の使用により潤滑条件が悪くなり、
Ｎｉ系複合メッキ層が摩耗して基材が露出したとして
も、該基材はＣｕ−Ｓｎ系軸受合金から製造してあるの
で、耐焼付性能を確保することができる。
【実施例】以下図示実施例について本発明を説明する
と、図１において、オートマチックトランスミッション
の回転軸１にサンギヤ２およびリングギヤ３がそれぞれ
回転自在に軸支され、また上記回転軸１にキャリヤ４が
一体に固定されている。上記キャリヤ４には複数本のピ
ニオンシャフト５の各端部を固定するとともに、各ピニ
オンシャフト５の他端部は、上記回転軸１に設けられて
該回転軸１と一体に回転するブラケット６に連結してい
る。これらピニオンシャフト５は、上記回転軸１の軸方
向と平行に、また回転軸１の回転中心を中心とした円周
方向等間隔位置に配置してある。上記各ピニオンシャフ
ト５にはそれぞれニードルローラ７を介してプラネタリ
ピニオン８を回転自在に軸支してあり、各ピニオン８と
キャリヤ４との間に２枚のスラストワッシャ９Ａ、９Ｂ
を、またピニオン８とブラケット６との間に３枚のスラ
ストワッシャ９Ａ、９Ｂ、９Ａをそれぞれ介在させてい
る。上記ピニオン８とキャリヤ４との間に設けた２枚の
スラストワッシャ９Ａ、９Ｂのうちのピニオン８側のス
ラストワッシャ９Ａと、上記ピニオン８とブラケット６
との間に設けた３枚のスラストワッシャ９Ａ、９Ｂ、９
Ａのうちのピニオン８側およびブラケット６側のスラス
トワッシャ９Ａとを、Ｆｅ系の材料から製造してある。
そして特に、ピニオン８の両側のスラストワッシャ９
Ａ、９Ａによって上記ニードルローラ７の両端部を保持
し、該ニードルローラ７が軸方向に抜出ないようにして
いる。他方、残りのスラストワッシャ９Ｂは、すなわち
上記ピニオン８とキャリヤ４との間に設けた２枚のスラ
ストワッシャ９Ａ、９Ｂのうちのキャリヤ４側のスラス
トワッシャ９Ｂと、上記ピニオン８とブラケット６との
間に設けた３枚のスラストワッシャ９Ａ、９Ｂ、９Ａの
うちの中間のスラストワッシャ９Ｂとは、それらの基材
を上記Ｆｅ系材料よりも柔らかい材料で製造し、かつ該
中間のスラストワッシャ９Ｂにその基材よりも硬いメッ
キを施している。上記Ｆｅ系材料よりも柔らかい材料と
して、りん青銅、アルミ青銅、なまり青銅等のＣｕ−Ｓ
ｎ系軸受合金や、Ａｌ系軸受合金を用いることができ
る。これら合金のうちではＡｌ系軸受合金よりもＣｕ−
Ｓｎ系軸受合金の方が好ましく、Ｃｕ−Ｓｎ系軸受合金
の中ではりん青銅が好ましい。また上記メッキとして
は、Ｎｉ−Ｐ、Ｎｉ−Ｂ、ＰＴＦＥ＋Ｎｉ−Ｐ、セラミ
ック＋Ｎｉ−Ｐ、ダイア＋Ｎｉ−Ｐ等の複合メッキを用
いることができる。このＮｉ系複合メッキとしてはＮｉ
−Ｐが最も好ましい。またこのメッキ層の厚さは１〜３
０μｍの範囲が望ましく、より望ましくは５〜２０μｍ
の範囲である。ところで、固定側となるキャリヤ４およ
びブラケット６と、回転側となるピニオン８との間に設
けた２枚のスラストワッシャのうち、回転側であるピニ
オン８側のスラストワッシャ９Ａはニードルローラ７の
抜止めを兼ねているので、ニードルローラ７との相対移
動を少なくして摩耗を防止するために、できるだけピニ
オン８と一体に回転するのが望ましい。ところが上記ブ
ラケット６の表面の粗さは一般的に大きいため、ここに
２枚のスラストワッシャ９Ａ、９Ｂのみを介在させてブ
ラケット６側をスラストワッシャ９Ｂとすると、該スラ
ストワッシャ９Ｂがブラケット６に固着し易くなる。そ
してスラストワッシャ９Ｂがブラケット６に固着する
と、他方のスラストワッシャ９Ａは固着されたスラスト
ワッシャ９Ｂに引きずられてピニオン８に対して相対的
に多く回転されるようになり、上述の望ましい状態が得
られなくなる。このため、上記ブラケット６とスラスト
ワッシャ９Ｂとの間にＦｅ系材料のスラストワッシャ９
Ａを介在させてあり、この場合には仮に該スラストワッ
シャ９Ａがブラケット６に固着しても、スラストワッシ
ャ９Ｂを固着したスラストワッシャ９Ａに対して容易に
回転させることができる。その結果、該スラストワッシ
ャ９Ｂに摺接するピニオン８側のスラストワッシャ９Ａ
とピニオン８との相対回転数を低減することが可能とな
り、上述の望ましい状態が実現され易くなる。上記ブラ
ケット６に対し、キャリヤ４の表面は一般に平滑に形成
されているので、ここには２枚のスラストワッシャ９
Ａ、９Ｂのみを設けている。これは、キャリヤ４側のス
ラストワッシャ９Ｂがキャリヤ４に対して回転し易く、
したがってあえてキャリヤ４とスラストワッシャ９Ｂと
の間に更にＦｅ系材料のスラストワッシャ９Ａを介在さ
せなくても、ピニオン８側のスラストワッシャ９Ａとピ
ニオン８との相対回転数を低減することが可能であるか
らである。但し、キャリヤ４とスラストワッシャ９Ｂと
の間にＦｅ系材料のスラストワッシャ９Ａを介在させて
もよいことは勿論である。なお、上記実施例は本発明を
オートマチックトランスミッションにおけるプラネタリ
ピニオン８の軸受装置に適用したものであるが、これに
限定されるものではない。例えばオートマチックトラン
スミッションにおけるドラムクラッチの軸受装置や、エ
ンジンのコネクティングロッドの軸受装置、或いはワン
ウエイクラッチ用の軸受装置等に適用することができ
る。さらに、特に基材をＣｕ−Ｓｎ系軸受合金とし、か
つ該基材にＮｉ系複合メッキを施した複合摺動材料は、
スラスト軸受だけではなく、ジャーナル軸受にも適用す
ることができる。次に、図２の実験結果に基づいて本発
明の効果を説明する。本実験では、図３に示すように、
Ｓ１５Ｃ（焼入れＨｖ５００〜６００）で製造した固定
側部材１１とＳＫ５で製造した回転側部材１２との間に
３枚のスラストワッシャ９Ａ、９Ｂ、９Ａを介在させ、
上記回転軸１２に一体に固定した中心軸１２Ａを各スラ
ストワッシャ９Ａ、９Ｂ、９Ａおよび固定側部材１１に
貫通させて各スラストワッシャ９Ａ、９Ｂ、９Ａが固定
側部材１１と回転側部材１２の各端面間から脱落するこ
とがないようにした。そしてこの状態で回転側部材１２
を１５００ｒｐｍの回転数で回転駆動するとともに、回
転側部材１２を固定側部材１１に向けて２５Ｋｇの荷重
で付勢し、かつ６０Ｈｚでその荷重に±３０Ｋｇの変動
を与えた。このときの油温は８０℃、油種はＤ−ＩＩ、
油量は９Ｂ〜１５ｃｃ／ｍｉｎ（軸給油）であった。ま
た、２枚のスラストワッシャ９Ｂ、９Ａについての実験
の際には、固定側部材１１側のスラストワッシャ９Ａを
省略して、上述と同一の条件で実験を行なった。本実験
で用いた試料は次のとおりである。 （発明品１）発明品１は、２枚のスラストワッシャ９
Ｂ、９Ａからなり、回転側部材１２側となるスラストワ
ッシャ９ＡをＦｅ系材料であるＳＫ−５で製造し、その
表面（摺動面）をバレル加工で平滑とした。また固定側
部材１１側となるスラストワッシャ９Ｂは、その基材を
Ｃｕ−Ｓｎ系軸受合金であるＰＢＰ２で製造し、その表
面に１０μｍ厚のＮｉ−Ｐの複合メッキを施した。 （発明品２）発明品２は、３枚のスラストワッシャ９
Ａ、９Ｂ、９Ａからなり、両側の２枚のスラストワッシ
ャ９ＡをＦｅ系材料であるＳＫ−５で製造し、その表面
をバレル加工で平滑とした。また中間のスラストワッシ
ャ９Ｂは、その基材をＣｕ−Ｓｎ系軸受合金であるＰＢ
Ｐ２で製造し、その表面に１０μｍ厚のＮｉ−Ｐの複合
メッキを施した。 （比較品１）比較品１は、発明品１と同様に２枚のスラ
ストワッシャ９Ａ、９Ｂからなり、回転側部材１２側と
なるスラストワッシャ９ＡをＦｅ系材料であるＳＫ−５
で製造し、その表面に化成処理としてリューブライト
（商品名）を施した。また固定側部材１１側となるスラ
ストワッシャ９Ｂは、発明品１と同様にＣｕ−Ｓｎ系軸
受合金であるＰＢＰ２で製造しているが、その表面にＮ
ｉ−Ｐの複合メッキは施していない。 （比較品２）比較品２は、発明品２と同様に、３枚のス
ラストワッシャ９Ａ、９Ｂ、９Ａからなり、両側の２枚
のスラストワッシャ９ＡをＦｅ系材料であるＳＫ−５で
製造し、その表面をバレル加工で平滑とした。また中間
のスラストワッシャ９Ｂは発明品２と同様にＣｕ−Ｓｎ
系軸受合金であるＰＢＰ２で製造しているが、その表面
にＮｉ−Ｐの複合メッキは施していない。図２の実験結
果から明らかなように、本発明品１、２は比較品１、２
に対して大幅に合計摩耗量を低減することができる。ま
た、Ｎｉ−Ｐの複合メッキは耐腐食性に優れているの
で、該Ｎｉ−Ｐの複合メッキ層を有しない比較品１、２
に対して耐腐食性の向上を図ることができる。また、上
記発明品１と比較品１を実際のオートマチックトランス
ミッションに組込み、油温１２０℃にて１５０時間の連
続運転試験を行なったところ、比較品１の合計摩耗量が
１００μｍであったのに対し、本発明品１の合計摩耗量
は僅かに１０μｍであった。
と、図１において、オートマチックトランスミッション
の回転軸１にサンギヤ２およびリングギヤ３がそれぞれ
回転自在に軸支され、また上記回転軸１にキャリヤ４が
一体に固定されている。上記キャリヤ４には複数本のピ
ニオンシャフト５の各端部を固定するとともに、各ピニ
オンシャフト５の他端部は、上記回転軸１に設けられて
該回転軸１と一体に回転するブラケット６に連結してい
る。これらピニオンシャフト５は、上記回転軸１の軸方
向と平行に、また回転軸１の回転中心を中心とした円周
方向等間隔位置に配置してある。上記各ピニオンシャフ
ト５にはそれぞれニードルローラ７を介してプラネタリ
ピニオン８を回転自在に軸支してあり、各ピニオン８と
キャリヤ４との間に２枚のスラストワッシャ９Ａ、９Ｂ
を、またピニオン８とブラケット６との間に３枚のスラ
ストワッシャ９Ａ、９Ｂ、９Ａをそれぞれ介在させてい
る。上記ピニオン８とキャリヤ４との間に設けた２枚の
スラストワッシャ９Ａ、９Ｂのうちのピニオン８側のス
ラストワッシャ９Ａと、上記ピニオン８とブラケット６
との間に設けた３枚のスラストワッシャ９Ａ、９Ｂ、９
Ａのうちのピニオン８側およびブラケット６側のスラス
トワッシャ９Ａとを、Ｆｅ系の材料から製造してある。
そして特に、ピニオン８の両側のスラストワッシャ９
Ａ、９Ａによって上記ニードルローラ７の両端部を保持
し、該ニードルローラ７が軸方向に抜出ないようにして
いる。他方、残りのスラストワッシャ９Ｂは、すなわち
上記ピニオン８とキャリヤ４との間に設けた２枚のスラ
ストワッシャ９Ａ、９Ｂのうちのキャリヤ４側のスラス
トワッシャ９Ｂと、上記ピニオン８とブラケット６との
間に設けた３枚のスラストワッシャ９Ａ、９Ｂ、９Ａの
うちの中間のスラストワッシャ９Ｂとは、それらの基材
を上記Ｆｅ系材料よりも柔らかい材料で製造し、かつ該
中間のスラストワッシャ９Ｂにその基材よりも硬いメッ
キを施している。上記Ｆｅ系材料よりも柔らかい材料と
して、りん青銅、アルミ青銅、なまり青銅等のＣｕ−Ｓ
ｎ系軸受合金や、Ａｌ系軸受合金を用いることができ
る。これら合金のうちではＡｌ系軸受合金よりもＣｕ−
Ｓｎ系軸受合金の方が好ましく、Ｃｕ−Ｓｎ系軸受合金
の中ではりん青銅が好ましい。また上記メッキとして
は、Ｎｉ−Ｐ、Ｎｉ−Ｂ、ＰＴＦＥ＋Ｎｉ−Ｐ、セラミ
ック＋Ｎｉ−Ｐ、ダイア＋Ｎｉ−Ｐ等の複合メッキを用
いることができる。このＮｉ系複合メッキとしてはＮｉ
−Ｐが最も好ましい。またこのメッキ層の厚さは１〜３
０μｍの範囲が望ましく、より望ましくは５〜２０μｍ
の範囲である。ところで、固定側となるキャリヤ４およ
びブラケット６と、回転側となるピニオン８との間に設
けた２枚のスラストワッシャのうち、回転側であるピニ
オン８側のスラストワッシャ９Ａはニードルローラ７の
抜止めを兼ねているので、ニードルローラ７との相対移
動を少なくして摩耗を防止するために、できるだけピニ
オン８と一体に回転するのが望ましい。ところが上記ブ
ラケット６の表面の粗さは一般的に大きいため、ここに
２枚のスラストワッシャ９Ａ、９Ｂのみを介在させてブ
ラケット６側をスラストワッシャ９Ｂとすると、該スラ
ストワッシャ９Ｂがブラケット６に固着し易くなる。そ
してスラストワッシャ９Ｂがブラケット６に固着する
と、他方のスラストワッシャ９Ａは固着されたスラスト
ワッシャ９Ｂに引きずられてピニオン８に対して相対的
に多く回転されるようになり、上述の望ましい状態が得
られなくなる。このため、上記ブラケット６とスラスト
ワッシャ９Ｂとの間にＦｅ系材料のスラストワッシャ９
Ａを介在させてあり、この場合には仮に該スラストワッ
シャ９Ａがブラケット６に固着しても、スラストワッシ
ャ９Ｂを固着したスラストワッシャ９Ａに対して容易に
回転させることができる。その結果、該スラストワッシ
ャ９Ｂに摺接するピニオン８側のスラストワッシャ９Ａ
とピニオン８との相対回転数を低減することが可能とな
り、上述の望ましい状態が実現され易くなる。上記ブラ
ケット６に対し、キャリヤ４の表面は一般に平滑に形成
されているので、ここには２枚のスラストワッシャ９
Ａ、９Ｂのみを設けている。これは、キャリヤ４側のス
ラストワッシャ９Ｂがキャリヤ４に対して回転し易く、
したがってあえてキャリヤ４とスラストワッシャ９Ｂと
の間に更にＦｅ系材料のスラストワッシャ９Ａを介在さ
せなくても、ピニオン８側のスラストワッシャ９Ａとピ
ニオン８との相対回転数を低減することが可能であるか
らである。但し、キャリヤ４とスラストワッシャ９Ｂと
の間にＦｅ系材料のスラストワッシャ９Ａを介在させて
もよいことは勿論である。なお、上記実施例は本発明を
オートマチックトランスミッションにおけるプラネタリ
ピニオン８の軸受装置に適用したものであるが、これに
限定されるものではない。例えばオートマチックトラン
スミッションにおけるドラムクラッチの軸受装置や、エ
ンジンのコネクティングロッドの軸受装置、或いはワン
ウエイクラッチ用の軸受装置等に適用することができ
る。さらに、特に基材をＣｕ−Ｓｎ系軸受合金とし、か
つ該基材にＮｉ系複合メッキを施した複合摺動材料は、
スラスト軸受だけではなく、ジャーナル軸受にも適用す
ることができる。次に、図２の実験結果に基づいて本発
明の効果を説明する。本実験では、図３に示すように、
Ｓ１５Ｃ（焼入れＨｖ５００〜６００）で製造した固定
側部材１１とＳＫ５で製造した回転側部材１２との間に
３枚のスラストワッシャ９Ａ、９Ｂ、９Ａを介在させ、
上記回転軸１２に一体に固定した中心軸１２Ａを各スラ
ストワッシャ９Ａ、９Ｂ、９Ａおよび固定側部材１１に
貫通させて各スラストワッシャ９Ａ、９Ｂ、９Ａが固定
側部材１１と回転側部材１２の各端面間から脱落するこ
とがないようにした。そしてこの状態で回転側部材１２
を１５００ｒｐｍの回転数で回転駆動するとともに、回
転側部材１２を固定側部材１１に向けて２５Ｋｇの荷重
で付勢し、かつ６０Ｈｚでその荷重に±３０Ｋｇの変動
を与えた。このときの油温は８０℃、油種はＤ−ＩＩ、
油量は９Ｂ〜１５ｃｃ／ｍｉｎ（軸給油）であった。ま
た、２枚のスラストワッシャ９Ｂ、９Ａについての実験
の際には、固定側部材１１側のスラストワッシャ９Ａを
省略して、上述と同一の条件で実験を行なった。本実験
で用いた試料は次のとおりである。 （発明品１）発明品１は、２枚のスラストワッシャ９
Ｂ、９Ａからなり、回転側部材１２側となるスラストワ
ッシャ９ＡをＦｅ系材料であるＳＫ−５で製造し、その
表面（摺動面）をバレル加工で平滑とした。また固定側
部材１１側となるスラストワッシャ９Ｂは、その基材を
Ｃｕ−Ｓｎ系軸受合金であるＰＢＰ２で製造し、その表
面に１０μｍ厚のＮｉ−Ｐの複合メッキを施した。 （発明品２）発明品２は、３枚のスラストワッシャ９
Ａ、９Ｂ、９Ａからなり、両側の２枚のスラストワッシ
ャ９ＡをＦｅ系材料であるＳＫ−５で製造し、その表面
をバレル加工で平滑とした。また中間のスラストワッシ
ャ９Ｂは、その基材をＣｕ−Ｓｎ系軸受合金であるＰＢ
Ｐ２で製造し、その表面に１０μｍ厚のＮｉ−Ｐの複合
メッキを施した。 （比較品１）比較品１は、発明品１と同様に２枚のスラ
ストワッシャ９Ａ、９Ｂからなり、回転側部材１２側と
なるスラストワッシャ９ＡをＦｅ系材料であるＳＫ−５
で製造し、その表面に化成処理としてリューブライト
（商品名）を施した。また固定側部材１１側となるスラ
ストワッシャ９Ｂは、発明品１と同様にＣｕ−Ｓｎ系軸
受合金であるＰＢＰ２で製造しているが、その表面にＮ
ｉ−Ｐの複合メッキは施していない。 （比較品２）比較品２は、発明品２と同様に、３枚のス
ラストワッシャ９Ａ、９Ｂ、９Ａからなり、両側の２枚
のスラストワッシャ９ＡをＦｅ系材料であるＳＫ−５で
製造し、その表面をバレル加工で平滑とした。また中間
のスラストワッシャ９Ｂは発明品２と同様にＣｕ−Ｓｎ
系軸受合金であるＰＢＰ２で製造しているが、その表面
にＮｉ−Ｐの複合メッキは施していない。図２の実験結
果から明らかなように、本発明品１、２は比較品１、２
に対して大幅に合計摩耗量を低減することができる。ま
た、Ｎｉ−Ｐの複合メッキは耐腐食性に優れているの
で、該Ｎｉ−Ｐの複合メッキ層を有しない比較品１、２
に対して耐腐食性の向上を図ることができる。また、上
記発明品１と比較品１を実際のオートマチックトランス
ミッションに組込み、油温１２０℃にて１５０時間の連
続運転試験を行なったところ、比較品１の合計摩耗量が
１００μｍであったのに対し、本発明品１の合計摩耗量
は僅かに１０μｍであった。
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、従来に
比較して耐摩耗性を向上させることができるという効果
が得られる。
比較して耐摩耗性を向上させることができるという効果
が得られる。
【図１】本発明の一実施例を示す断面図。
【図２】図１で示す実施例について行なった試験の結果
を示す図。
を示す図。
【図３】本発明の実験装置の概略構成図。
１…回転軸 ２…サンギヤ ３…リ
ングギヤ ４…キャリヤ ５…ピニオンシャフト ６…ブ
ラケット ７…ニードルローラ ８…プラネタリピニオン ９Ａ、９Ｂ…スラストワッシャ
ングギヤ ４…キャリヤ ５…ピニオンシャフト ６…ブ
ラケット ７…ニードルローラ ８…プラネタリピニオン ９Ａ、９Ｂ…スラストワッシャ
Claims (2)
- 【請求項１】 相対的に回転する一対の回転部材の間に
少なくとも２枚のスラストワッシャを介在させ、一方の
スラストワッシャをＦｅ系材料から製造するとともに、
他方のスラストワッシャの基材を上記Ｆｅ系材料よりも
柔らかい材料で製造し、かつ該他方のスラストワッシャ
にその基材よりも硬いメッキを施したことを特徴とする
軸受装置。 - 【請求項２】 複合摺動材料の基材をＣｕ−Ｓｎ系軸受
合金とし、かつ該基材にＮｉ系複合メッキを施したこと
を特徴とする複合摺動材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20050892A JPH0617832A (ja) | 1992-07-03 | 1992-07-03 | 軸受装置と複合摺動材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20050892A JPH0617832A (ja) | 1992-07-03 | 1992-07-03 | 軸受装置と複合摺動材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0617832A true JPH0617832A (ja) | 1994-01-25 |
Family
ID=16425481
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20050892A Pending JPH0617832A (ja) | 1992-07-03 | 1992-07-03 | 軸受装置と複合摺動材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0617832A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008312286A (ja) * | 2007-06-12 | 2008-12-25 | Nidec Sankyo Corp | モータ |
| JP2011038582A (ja) * | 2009-08-10 | 2011-02-24 | Nabtesco Corp | 揺動型減速機 |
| JP2013072458A (ja) * | 2011-09-27 | 2013-04-22 | Ntn Corp | インホイールモータ駆動装置 |
| CN117329290A (zh) * | 2023-10-17 | 2024-01-02 | 陕西法士特齿轮有限责任公司 | 一种可拆卸行星架组合装置 |
-
1992
- 1992-07-03 JP JP20050892A patent/JPH0617832A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008312286A (ja) * | 2007-06-12 | 2008-12-25 | Nidec Sankyo Corp | モータ |
| JP2011038582A (ja) * | 2009-08-10 | 2011-02-24 | Nabtesco Corp | 揺動型減速機 |
| JP2013072458A (ja) * | 2011-09-27 | 2013-04-22 | Ntn Corp | インホイールモータ駆動装置 |
| US9233604B2 (en) | 2011-09-27 | 2016-01-12 | Ntn Corporation | In-wheel motor drive assembly |
| CN117329290A (zh) * | 2023-10-17 | 2024-01-02 | 陕西法士特齿轮有限责任公司 | 一种可拆卸行星架组合装置 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20020220 |