JPH06183744A - ランタンクロマイト系粉末 - Google Patents
ランタンクロマイト系粉末Info
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- JPH06183744A JPH06183744A JP34035692A JP34035692A JPH06183744A JP H06183744 A JPH06183744 A JP H06183744A JP 34035692 A JP34035692 A JP 34035692A JP 34035692 A JP34035692 A JP 34035692A JP H06183744 A JPH06183744 A JP H06183744A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高密度焼結体を得ることのできるランタンク
ロマイト系粉末を提供する。 【構成】 ランタン成分とクロム成分との原子比（Ｌａ
／Ｃｒ）が１３／８７〜２６／７４である粒子、及び／
又は前記原子比が８０／２０〜９３／７である粒子を含
む混合物であって、かつ全体のランタン成分とクロム成
分とのモル比が４０／６０〜６０／４０であることを特
徴とするランタンクロマイト系粉末である。
ロマイト系粉末を提供する。 【構成】 ランタン成分とクロム成分との原子比（Ｌａ
／Ｃｒ）が１３／８７〜２６／７４である粒子、及び／
又は前記原子比が８０／２０〜９３／７である粒子を含
む混合物であって、かつ全体のランタン成分とクロム成
分とのモル比が４０／６０〜６０／４０であることを特
徴とするランタンクロマイト系粉末である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は優れた焼結性を有するラ
ンタンクロマイト系粉末に関する。特に導電性を有し、
かつ高温下においても酸化及び還元雰囲気下で化学的に
安定なランタンクロマイト系粉末に関するものである。
ンタンクロマイト系粉末に関する。特に導電性を有し、
かつ高温下においても酸化及び還元雰囲気下で化学的に
安定なランタンクロマイト系粉末に関するものである。
【０００２】
【従来技術】ランタンクロマイト（LaCrO3）は、ペロブ
スカイト型の複合酸化物であり、Sr等の添加成分をドー
プしたランタンクロマイト系焼結体は導電性を有し、か
つ、高温下においても酸化及び還元雰囲気下で化学的に
安定であり、従来よりＭＨＤ発電用電極、発熱体、固体
電解質燃料電池電極のセパレータ（平板型）、或いはイ
ンタコネクタ（円筒型）用の材料などとして注目されて
いる。
スカイト型の複合酸化物であり、Sr等の添加成分をドー
プしたランタンクロマイト系焼結体は導電性を有し、か
つ、高温下においても酸化及び還元雰囲気下で化学的に
安定であり、従来よりＭＨＤ発電用電極、発熱体、固体
電解質燃料電池電極のセパレータ（平板型）、或いはイ
ンタコネクタ（円筒型）用の材料などとして注目されて
いる。
【０００３】一般にランタンクロマイト系粉末、例えば
Srを添加した組成粉末は難焼結性であり、緻密な焼結体
が得られないという問題点がある。この問題点を解決す
るために低酸素分圧下の焼成が提案されている（L. Gro
upp and H. U. Anderson, "Densification of La1-xSrx
CrO3", J. Am. Ceram. Soc., Vol. 59, p449 (1976).）
しかしながら、低酸素分圧下の焼成は実用的でなく、空
気中での焼成が望まれる。また、Ca成分、Zn, Cu成分、
Li成分或いはFe, Ni, Co, Zn, Cu, Al, Mn, V,Ir, Mo,
W, Pd, Y, Pt, Rh, Mg, Ti, Si, B等の成分の添加（特
開平 4-219364、特開平 4-219365 、特開平 4-219366
、特開平 4-219367 、特開平 4-219369）による緻密化
の試みがなされている。
Srを添加した組成粉末は難焼結性であり、緻密な焼結体
が得られないという問題点がある。この問題点を解決す
るために低酸素分圧下の焼成が提案されている（L. Gro
upp and H. U. Anderson, "Densification of La1-xSrx
CrO3", J. Am. Ceram. Soc., Vol. 59, p449 (1976).）
しかしながら、低酸素分圧下の焼成は実用的でなく、空
気中での焼成が望まれる。また、Ca成分、Zn, Cu成分、
Li成分或いはFe, Ni, Co, Zn, Cu, Al, Mn, V,Ir, Mo,
W, Pd, Y, Pt, Rh, Mg, Ti, Si, B等の成分の添加（特
開平 4-219364、特開平 4-219365 、特開平 4-219366
、特開平 4-219367 、特開平 4-219369）による緻密化
の試みがなされている。
【０００４】しかしながら、これらの添加成分は電気導
電性の低下など特性低下が問題であり、さらに燃料電池
の電極用途では高温作動温度下で（1000℃程度）電極を
構成する他の部品構成成分とこれらの添加物の反応が起
こり、長期的な特性安定性が劣化するという問題があ
る。また、Laサイト過剰組成（Crサイト不足）とするこ
とにより緻密化を達成する方法が提案されている（M. M
ori, N. Sakai, T. Kawada, H. Yokokawa and M. Dokiy
a, "Low-Temperature Air-Sinterable LanthanumCalciu
m Chromite with Chromium Deficit for SOFC Separato
r", DENKI KAGAKU, Vol. 59, p314 (1990).）が、このL
a過剰組成では焼結体中に過剰のLa2O3 が存在し、このL
a2O3 が空気中の水分と反応して水酸化物を形成し崩壊
したり、或いは特性が劣化するという問題点がある。
電性の低下など特性低下が問題であり、さらに燃料電池
の電極用途では高温作動温度下で（1000℃程度）電極を
構成する他の部品構成成分とこれらの添加物の反応が起
こり、長期的な特性安定性が劣化するという問題があ
る。また、Laサイト過剰組成（Crサイト不足）とするこ
とにより緻密化を達成する方法が提案されている（M. M
ori, N. Sakai, T. Kawada, H. Yokokawa and M. Dokiy
a, "Low-Temperature Air-Sinterable LanthanumCalciu
m Chromite with Chromium Deficit for SOFC Separato
r", DENKI KAGAKU, Vol. 59, p314 (1990).）が、このL
a過剰組成では焼結体中に過剰のLa2O3 が存在し、このL
a2O3 が空気中の水分と反応して水酸化物を形成し崩壊
したり、或いは特性が劣化するという問題点がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記問題点に
鑑みてなされたものであって、一種又は二種の特定の組
成分布を有する粒子を含む原料を用い、かつ最終成分を
特定の組成にすることにより、焼結性を向上することが
できることを見いだし本発明を完成するにいたった。
鑑みてなされたものであって、一種又は二種の特定の組
成分布を有する粒子を含む原料を用い、かつ最終成分を
特定の組成にすることにより、焼結性を向上することが
できることを見いだし本発明を完成するにいたった。
【０００６】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明はラン
タン成分とクロム成分との原子比（Ｌａ／Ｃｒ）が１３
／８７〜２６／７４である粒子、及び／又は前記原子比
が８０／２０〜９３／７である粒子を含む混合物であっ
て、かつ全体のランタン成分とクロム成分との原子比が
４０／６０〜６０／４０であることを特徴とするランタ
ンクロマイト系粉末である。
タン成分とクロム成分との原子比（Ｌａ／Ｃｒ）が１３
／８７〜２６／７４である粒子、及び／又は前記原子比
が８０／２０〜９３／７である粒子を含む混合物であっ
て、かつ全体のランタン成分とクロム成分との原子比が
４０／６０〜６０／４０であることを特徴とするランタ
ンクロマイト系粉末である。
【０００７】以下、本発明についてさらに詳細に説明す
る。本発明のランタンクロマイト系粉末の構成成分とし
ては、通常La及びCrを主成分とし、Sr, Ca等のアルカリ
土類金属元素、その他にZn, Cu, Li, Fe, Ni, Co,Zn, C
u, Al, Mn, V, Ir, Mo, W, Pd, Y, Pt, Rh, Mg, Ti, S
i, B等の添加成分が含まれているが、特にこれらの添加
成分に限定されるものではない。また添加成分がなくて
もよい。
る。本発明のランタンクロマイト系粉末の構成成分とし
ては、通常La及びCrを主成分とし、Sr, Ca等のアルカリ
土類金属元素、その他にZn, Cu, Li, Fe, Ni, Co,Zn, C
u, Al, Mn, V, Ir, Mo, W, Pd, Y, Pt, Rh, Mg, Ti, S
i, B等の添加成分が含まれているが、特にこれらの添加
成分に限定されるものではない。また添加成分がなくて
もよい。
【０００８】本発明の特徴は、ランタン成分とクロム成
分との原子比（Ｌａ／Ｃｒ）が１３／８７〜２６／７４
である粒子、及び／又は前記原子比が８０／２０〜９３
／７である粒子を、少なくとも構成粒子として含む混合
物である点であり、かつこの混合粉末の全体のランタン
成分とクロム成分との原子比が４０／６０〜６０／４０
であることが特徴である。上記の如くランタン成分とク
ロム成分との原子比（Ｌａ／Ｃｒ）を１３／８７〜２６
／７４、或いは、８０／２０〜９３／７と限定される理
由は、この組成比範囲内で焼結性が向上するからであ
り、この組成範囲外では焼結性向上の効果が低下し好ま
しくないからである。
分との原子比（Ｌａ／Ｃｒ）が１３／８７〜２６／７４
である粒子、及び／又は前記原子比が８０／２０〜９３
／７である粒子を、少なくとも構成粒子として含む混合
物である点であり、かつこの混合粉末の全体のランタン
成分とクロム成分との原子比が４０／６０〜６０／４０
であることが特徴である。上記の如くランタン成分とク
ロム成分との原子比（Ｌａ／Ｃｒ）を１３／８７〜２６
／７４、或いは、８０／２０〜９３／７と限定される理
由は、この組成比範囲内で焼結性が向上するからであ
り、この組成範囲外では焼結性向上の効果が低下し好ま
しくないからである。
【０００９】ランタン成分とクロム成分との原子比（Ｌ
ａ／Ｃｒ）が１３／８７〜２６／７４である粒子、或い
は、前記原子比が８０／２０〜９３／７である粒子の製
造方法としては、公知の方法によるか、或いは公知の方
法の組み合わせにより行なうことができる。公知の方法
としては、固相法、液相法、気相法などがある。予めこ
れらの方法で調製したランタン成分とクロム成分との原
子比（Ｌａ／Ｃｒ）が１３／８７〜２６／７４である粒
子、及び／又は前記原子比が８０／２０〜９３／７であ
る粒子を用い、かつ全体のランタン成分とクロム成分と
の原子比が４０／６０〜６０／４０であるように混合物
を配合調製することにより、本発明のランタンクロマイ
ト系粉末を製造することができる。
ａ／Ｃｒ）が１３／８７〜２６／７４である粒子、或い
は、前記原子比が８０／２０〜９３／７である粒子の製
造方法としては、公知の方法によるか、或いは公知の方
法の組み合わせにより行なうことができる。公知の方法
としては、固相法、液相法、気相法などがある。予めこ
れらの方法で調製したランタン成分とクロム成分との原
子比（Ｌａ／Ｃｒ）が１３／８７〜２６／７４である粒
子、及び／又は前記原子比が８０／２０〜９３／７であ
る粒子を用い、かつ全体のランタン成分とクロム成分と
の原子比が４０／６０〜６０／４０であるように混合物
を配合調製することにより、本発明のランタンクロマイ
ト系粉末を製造することができる。
【００１０】混合方法としては、均一に混合できる方法
であれば特に限定されるものではなく、通常のミキサ
ー、ボールミル、振動ミル等を用いた乾式或いは湿式等
の方法が挙げられる。或いは、固相法、液相法、気相法
の工程でランタン成分とクロム成分との原子比（Ｌａ／
Ｃｒ）が１３／８７〜２６／７４である粒子、及び／又
は前記原子比が８０／２０〜９３／７である粒子を含む
混合物であり、かつ全体のランタン成分とクロム成分と
の原子比が４０／６０〜６０／４０である粉末を直接調
製してもよい。
であれば特に限定されるものではなく、通常のミキサ
ー、ボールミル、振動ミル等を用いた乾式或いは湿式等
の方法が挙げられる。或いは、固相法、液相法、気相法
の工程でランタン成分とクロム成分との原子比（Ｌａ／
Ｃｒ）が１３／８７〜２６／７４である粒子、及び／又
は前記原子比が８０／２０〜９３／７である粒子を含む
混合物であり、かつ全体のランタン成分とクロム成分と
の原子比が４０／６０〜６０／４０である粉末を直接調
製してもよい。
【００１１】重要なことは、最終的に混合されて調整さ
れるランタンクロマイト系粉末全体のランタン成分とク
ロム成分との原子比が４０／６０〜６０／４０であっ
て、かつ原子比（Ｌａ／Ｃｒ）が１３／８７〜２６／７
４である粒子、及び／又は前記原子比が８０／２０〜９
３／７である粒子が上述した粉砕、混合または解砕など
の工程を経た後、一部がこれら特定された二種の組成以
外の粒子が派生したとしても、完全になくなることなく
必ず存在していることである。全体のランタン成分とク
ロマイト成分を原子比で４０／６０〜６０／４０に調整
するためには、上記二種の特定の組成を有する粒子以外
の第三成分として、ランタン成分或いはクロム成分を有
する粒子を混合する場合もありうる。
れるランタンクロマイト系粉末全体のランタン成分とク
ロム成分との原子比が４０／６０〜６０／４０であっ
て、かつ原子比（Ｌａ／Ｃｒ）が１３／８７〜２６／７
４である粒子、及び／又は前記原子比が８０／２０〜９
３／７である粒子が上述した粉砕、混合または解砕など
の工程を経た後、一部がこれら特定された二種の組成以
外の粒子が派生したとしても、完全になくなることなく
必ず存在していることである。全体のランタン成分とク
ロマイト成分を原子比で４０／６０〜６０／４０に調整
するためには、上記二種の特定の組成を有する粒子以外
の第三成分として、ランタン成分或いはクロム成分を有
する粒子を混合する場合もありうる。
【００１２】次にランタン成分とクロム成分との原子比
（Ｌａ／Ｃｒ）が１３／８７〜２６／７４である粒子、
或いは、前記原子比が８０／２０〜９３／７である粒子
を調製する方法を順に説明する。先ず、固相法では、構
成成分を含む原料粉末を所定のランタン及びクロム成分
の原子比となるように混合し、仮焼による固相反応を行
なう方法である。
（Ｌａ／Ｃｒ）が１３／８７〜２６／７４である粒子、
或いは、前記原子比が８０／２０〜９３／７である粒子
を調製する方法を順に説明する。先ず、固相法では、構
成成分を含む原料粉末を所定のランタン及びクロム成分
の原子比となるように混合し、仮焼による固相反応を行
なう方法である。
【００１３】原料粉末としては、構成成分を含む物質、
例えば炭酸塩、酸化物、水酸化物、塩化物、硝酸塩、硫
酸塩及びシュウ酸塩、ギ酸塩、酢酸塩等の有機酸塩など
が挙げられるが、仮焼工程で不純物を残留しないものが
好ましい。得られる粒子の成形性などの特性を考慮し、
仮焼後に解砕などを加えることも好ましい。仮焼温度は
添加物組成によっても異なるが300 ℃〜1300℃が好まし
く、さらに400 ℃〜1000℃が好ましい。仮焼温度が高す
ぎると、粒子の強固な凝集が進行し粉体特性が悪化す
る。仮焼処理の方法は、具体的には通常の電気炉等で仮
焼することが挙げられる。
例えば炭酸塩、酸化物、水酸化物、塩化物、硝酸塩、硫
酸塩及びシュウ酸塩、ギ酸塩、酢酸塩等の有機酸塩など
が挙げられるが、仮焼工程で不純物を残留しないものが
好ましい。得られる粒子の成形性などの特性を考慮し、
仮焼後に解砕などを加えることも好ましい。仮焼温度は
添加物組成によっても異なるが300 ℃〜1300℃が好まし
く、さらに400 ℃〜1000℃が好ましい。仮焼温度が高す
ぎると、粒子の強固な凝集が進行し粉体特性が悪化す
る。仮焼処理の方法は、具体的には通常の電気炉等で仮
焼することが挙げられる。
【００１４】液相法としては、例えば溶湯噴霧法やプラ
ズマジェット法などの融液から製造する方法、沈澱生成
や溶媒除去による溶液から製造する方法がある。沈澱生
成による方法としては共沈法、均一沈澱法、アルコキシ
ド法、電解法、ゾルゲル法などがあり、溶媒除去による
方法には噴霧乾燥法、凍結乾燥法、熱ケロセン法、液体
乾燥法、エマルジョン法などがある。
ズマジェット法などの融液から製造する方法、沈澱生成
や溶媒除去による溶液から製造する方法がある。沈澱生
成による方法としては共沈法、均一沈澱法、アルコキシ
ド法、電解法、ゾルゲル法などがあり、溶媒除去による
方法には噴霧乾燥法、凍結乾燥法、熱ケロセン法、液体
乾燥法、エマルジョン法などがある。
【００１５】液相法において仮焼が必要な場合の仮焼条
件としては粒子の著しい凝集が発生しない温度であるこ
とが重要であり、また焼結を阻害する副生ガスの発生の
可能性がある場合にはガスの発生する温度よりも高い仮
焼温度を適用することが好ましい。また、液相法でラン
タン成分とクロム成分との原子比（Ｌａ／Ｃｒ）が１３
／８７〜２６／７４である粒子、及び／又は前記原子比
が８０／２０〜９３／７である粒子を含む混合物であ
り、かつ全体のランタン成分とクロム成分との原子比が
４０／６０〜６０／４０である粉末を直接調製する方法
の例として、生成した前記２種類の組成の沈澱を沈澱の
状態で混合する方法等が挙げられる。
件としては粒子の著しい凝集が発生しない温度であるこ
とが重要であり、また焼結を阻害する副生ガスの発生の
可能性がある場合にはガスの発生する温度よりも高い仮
焼温度を適用することが好ましい。また、液相法でラン
タン成分とクロム成分との原子比（Ｌａ／Ｃｒ）が１３
／８７〜２６／７４である粒子、及び／又は前記原子比
が８０／２０〜９３／７である粒子を含む混合物であ
り、かつ全体のランタン成分とクロム成分との原子比が
４０／６０〜６０／４０である粉末を直接調製する方法
の例として、生成した前記２種類の組成の沈澱を沈澱の
状態で混合する方法等が挙げられる。
【００１６】気相法には蒸発−凝縮法と気相化学反応法
がある。前者はアークあるいはプラズマジェットなどを
用いて原料を高温に加熱して気化させ、次いでアークや
プラズマフレームの大きな温度勾配によって急冷し粒子
状に凝集させる方法である。後者の気相化学反応法は揮
発性化合物蒸気の化学反応によるもので、単一化学種の
熱分解や二種以上の化学種間の反応などがある。
がある。前者はアークあるいはプラズマジェットなどを
用いて原料を高温に加熱して気化させ、次いでアークや
プラズマフレームの大きな温度勾配によって急冷し粒子
状に凝集させる方法である。後者の気相化学反応法は揮
発性化合物蒸気の化学反応によるもので、単一化学種の
熱分解や二種以上の化学種間の反応などがある。
【００１７】一般の焼結で言われるのと同様に何れの方
法で調製された本発明のランタンクロマイト系粉末も、
粒径が小さく、粒度分布が狭く、均一性な成形体が調製
可能な粉末であることが好ましい。このように、粉体特
性を向上させるためにボールミル、振動ミル、ジェット
ミル、撹拌型ミル、遊星ミル、ダイノーミル等の解砕機
で粉砕し粉体特性を調製することも好ましい。また、添
加物成分の添加方法は特に限定されず、上記粉末製造方
法の途中工程で加えても、或いは最終的に得られた粉末
に添加してもよい。
法で調製された本発明のランタンクロマイト系粉末も、
粒径が小さく、粒度分布が狭く、均一性な成形体が調製
可能な粉末であることが好ましい。このように、粉体特
性を向上させるためにボールミル、振動ミル、ジェット
ミル、撹拌型ミル、遊星ミル、ダイノーミル等の解砕機
で粉砕し粉体特性を調製することも好ましい。また、添
加物成分の添加方法は特に限定されず、上記粉末製造方
法の途中工程で加えても、或いは最終的に得られた粉末
に添加してもよい。
【００１８】
【作用】本発明のランタンクロマイト系粉末は、La2O3
とCr2O3 の組成比が定比のLaCrO3と大きく異なる粒子、
特に融点の低い組成域の粒子が含まれているので、これ
が焼結過程で焼結を促進する。さらに焼結が進んで最終
的には全体の組成が定比のLaCrO3に近い組成であるので
副生物相の生成も起こらず、緻密なランタンクロマイト
系焼結体を得ることができる。
とCr2O3 の組成比が定比のLaCrO3と大きく異なる粒子、
特に融点の低い組成域の粒子が含まれているので、これ
が焼結過程で焼結を促進する。さらに焼結が進んで最終
的には全体の組成が定比のLaCrO3に近い組成であるので
副生物相の生成も起こらず、緻密なランタンクロマイト
系焼結体を得ることができる。
【００１９】
【実施例】以下、本発明の実施例について具体的に説明
する。 ［実施例１］硝酸ランタン水溶液（La(NO3)3水溶液：濃
度 1.1 mol／kg）及び硝酸ストロンチウム水溶液（Sr(N
O3)2水溶液：濃度 1.8 mol／kg）を用いて、La／Srの原
子比＝92／8 の混合溶液を調製した。この混合溶液と硝
酸クロム水溶液（Cr(NO3)3水溶液：濃度 0.98 mol ／k
g）を用いて、La／Crの原子比が20／80及び87／13の間
にある二種類の混合水溶液を調製した。これら二種類の
La,Sr 及びCr成分を含む混合水溶液をそれぞれ別にpH9
〜10に保持した沈澱生成反応容器中で導入し沈澱を生成
した。尚、pHの保持にはアンモニア水（NH4OH 衰容水溶
液）及び炭酸アンモニウム水溶液（(NH4)2CO3 水溶液）
を1:1 （モル比）に混合した溶液を使用した。
する。 ［実施例１］硝酸ランタン水溶液（La(NO3)3水溶液：濃
度 1.1 mol／kg）及び硝酸ストロンチウム水溶液（Sr(N
O3)2水溶液：濃度 1.8 mol／kg）を用いて、La／Srの原
子比＝92／8 の混合溶液を調製した。この混合溶液と硝
酸クロム水溶液（Cr(NO3)3水溶液：濃度 0.98 mol ／k
g）を用いて、La／Crの原子比が20／80及び87／13の間
にある二種類の混合水溶液を調製した。これら二種類の
La,Sr 及びCr成分を含む混合水溶液をそれぞれ別にpH9
〜10に保持した沈澱生成反応容器中で導入し沈澱を生成
した。尚、pHの保持にはアンモニア水（NH4OH 衰容水溶
液）及び炭酸アンモニウム水溶液（(NH4)2CO3 水溶液）
を1:1 （モル比）に混合した溶液を使用した。
【００２０】得られたLa／Crの原子比が20／80及び87／
13の二種類の沈澱をそれぞれ熟成後、La0.92Sr0.08CrO3
組成となるように混合した。尚、この二種類の沈澱の仕
込量は混合後、La0.92Sr0.08CrO3組成（La/Cr の原子比
46/50 ）となるように行なった。
13の二種類の沈澱をそれぞれ熟成後、La0.92Sr0.08CrO3
組成となるように混合した。尚、この二種類の沈澱の仕
込量は混合後、La0.92Sr0.08CrO3組成（La/Cr の原子比
46/50 ）となるように行なった。
【００２１】こうして得られた混合沈澱物を希薄なアン
モニア水で充分水洗後、アセトン及びアルコールを用い
て水分を除去乾燥した。乾燥粉末を500 ℃で仮焼しLa／
Crの原子比比が20／80及び87／13の二種類の組成の粒子
からなる混合物を得た。得られたランタンクロマイト系
粉末の焼結性を評価するために粉末を成形して1700℃で
焼結した。得られた焼結体の密度は、6.50 g/cm3（相対
密度約96％）であり、粉末Ｘ線回折により同定したとこ
ろ、LaCrO3相に対応するピークのみが測定され副生相の
存在は認められなかった。また、焼結体の組成を蛍光Ｘ
線分析法（ガラスビード法）により測定した結果、誤差
の範囲内で目的のLa0.92Sr0.08CrO3組成比の粉末である
ことが判明した。
モニア水で充分水洗後、アセトン及びアルコールを用い
て水分を除去乾燥した。乾燥粉末を500 ℃で仮焼しLa／
Crの原子比比が20／80及び87／13の二種類の組成の粒子
からなる混合物を得た。得られたランタンクロマイト系
粉末の焼結性を評価するために粉末を成形して1700℃で
焼結した。得られた焼結体の密度は、6.50 g/cm3（相対
密度約96％）であり、粉末Ｘ線回折により同定したとこ
ろ、LaCrO3相に対応するピークのみが測定され副生相の
存在は認められなかった。また、焼結体の組成を蛍光Ｘ
線分析法（ガラスビード法）により測定した結果、誤差
の範囲内で目的のLa0.92Sr0.08CrO3組成比の粉末である
ことが判明した。
【００２２】［比較例１］実施例１で調製したLaとSrの
混合溶液と硝酸クロム水溶液をLa0.92Sr0.08CrO3組成と
なるように混合した。この混合溶液を用いて以下実施例
１と同様の条件で焼結体を調製した。得られた焼結体の
密度は、5.33 g/cm3（相対密度約79％）であり、実施例
１に比較してかなり低く緻密化していないことが判明し
た。尚、粉末Ｘ線回折により同定したところ、実施例１
と同様に結晶相についてはLaCrO3相のみであり副生相の
存在は認められなかった。また、焼結体の組成を蛍光Ｘ
線分析法（ガラスビード法）により測定したところ、誤
差の範囲内で目的のLa0.92Sr 0.08CrO3組成比の粉末であ
ることが判明した。
混合溶液と硝酸クロム水溶液をLa0.92Sr0.08CrO3組成と
なるように混合した。この混合溶液を用いて以下実施例
１と同様の条件で焼結体を調製した。得られた焼結体の
密度は、5.33 g/cm3（相対密度約79％）であり、実施例
１に比較してかなり低く緻密化していないことが判明し
た。尚、粉末Ｘ線回折により同定したところ、実施例１
と同様に結晶相についてはLaCrO3相のみであり副生相の
存在は認められなかった。また、焼結体の組成を蛍光Ｘ
線分析法（ガラスビード法）により測定したところ、誤
差の範囲内で目的のLa0.92Sr 0.08CrO3組成比の粉末であ
ることが判明した。
【００２３】［実施例２］実施例１においてLa／Crの原
子比が13／87及び93／7 の二種類の組成の粒子の混合物
とした以外、実施例１と同様の条件で焼結体を調製し
た。得られた焼結体の密度は、6.35 g/cm3（相対密度約
94％）であり、実施例１と同様に緻密な焼結体であっ
た。また、結晶相及び組成分析結果も実施例１と同様で
あった。
子比が13／87及び93／7 の二種類の組成の粒子の混合物
とした以外、実施例１と同様の条件で焼結体を調製し
た。得られた焼結体の密度は、6.35 g/cm3（相対密度約
94％）であり、実施例１と同様に緻密な焼結体であっ
た。また、結晶相及び組成分析結果も実施例１と同様で
あった。
【００２４】［実施例３］実施例１においてLa／Crの原
子比が26／74及び80／20の二種類の組成の粒子の混合物
とした以外、実施例１と同様の条件で焼結体を調製し
た。得られた焼結体の密度は、6.32 g/cm3（相対密度約
93％）であり、実施例１と同様に緻密な焼結体であっ
た。また、結晶相及び組成分析結果も実施例１と同様で
あった。
子比が26／74及び80／20の二種類の組成の粒子の混合物
とした以外、実施例１と同様の条件で焼結体を調製し
た。得られた焼結体の密度は、6.32 g/cm3（相対密度約
93％）であり、実施例１と同様に緻密な焼結体であっ
た。また、結晶相及び組成分析結果も実施例１と同様で
あった。
【００２５】［実施例４］実施例１においてLa／Crの原
子比が10／90及び87／13の二種類の組成の粒子の混合物
とした以外、実施例１と同様の条件で焼結体を調製し
た。得られた焼結体の密度は、6.30 g/cm3（相対密度約
93％）であり、実施例１と同様に緻密な焼結体であっ
た。また、結晶相及び組成分析結果も実施例１と同様で
あった。
子比が10／90及び87／13の二種類の組成の粒子の混合物
とした以外、実施例１と同様の条件で焼結体を調製し
た。得られた焼結体の密度は、6.30 g/cm3（相対密度約
93％）であり、実施例１と同様に緻密な焼結体であっ
た。また、結晶相及び組成分析結果も実施例１と同様で
あった。
【００２６】［実施例５］実施例１においてLa／Crのモ
ル比が20／80及び75／25の二種類の組成の粒子の混合物
とした以外、実施例１と同様の条件で焼結体を調製し
た。得られた焼結体の密度は、6.25 g/cm3（相対密度約
92％）であり、実施例１と同様に緻密な焼結体であっ
た。また、結晶相及び組成分析結果も実施例１と同様で
あった。
ル比が20／80及び75／25の二種類の組成の粒子の混合物
とした以外、実施例１と同様の条件で焼結体を調製し
た。得られた焼結体の密度は、6.25 g/cm3（相対密度約
92％）であり、実施例１と同様に緻密な焼結体であっ
た。また、結晶相及び組成分析結果も実施例１と同様で
あった。
【００２７】
【発明の効果】本発明は、組成の不均一な粒子の配合を
巧みに応用した焼結性の優れたランタンクロマイト系粉
末であり、ＭＨＤ発電用電極、発熱体、固体電解質燃料
電池電極のセパレータ（平板型）、或いはインタコネク
タ（円筒型）用の材料などに応用することができ、その
工業的価値は大きい。
巧みに応用した焼結性の優れたランタンクロマイト系粉
末であり、ＭＨＤ発電用電極、発熱体、固体電解質燃料
電池電極のセパレータ（平板型）、或いはインタコネク
タ（円筒型）用の材料などに応用することができ、その
工業的価値は大きい。
Claims (1)
- 【請求項１】 ランタン成分とクロム成分との原子比
（Ｌａ／Ｃｒ）が１３／８７〜２６／７４である粒子、
及び／又は前記原子比が８０／２０〜９３／７である粒
子を含む混合物であって、かつ全体のランタン成分とク
ロム成分との原子比が４０／６０〜６０／４０であるこ
とを特徴とするランタンクロマイト系粉末。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34035692A JPH06183744A (ja) | 1992-12-21 | 1992-12-21 | ランタンクロマイト系粉末 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34035692A JPH06183744A (ja) | 1992-12-21 | 1992-12-21 | ランタンクロマイト系粉末 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06183744A true JPH06183744A (ja) | 1994-07-05 |
Family
ID=18336157
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34035692A Pending JPH06183744A (ja) | 1992-12-21 | 1992-12-21 | ランタンクロマイト系粉末 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06183744A (ja) |
-
1992
- 1992-12-21 JP JP34035692A patent/JPH06183744A/ja active Pending
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