JPH06185885A - 偏平多穴凝縮伝熱管 - Google Patents
偏平多穴凝縮伝熱管Info
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- JPH06185885A JPH06185885A JP5200304A JP20030493A JPH06185885A JP H06185885 A JPH06185885 A JP H06185885A JP 5200304 A JP5200304 A JP 5200304A JP 20030493 A JP20030493 A JP 20030493A JP H06185885 A JPH06185885 A JP H06185885A
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- F28F3/02—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations
- F28F3/04—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations the means being integral with the element
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
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- F28D1/04—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits
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- F28D1/05366—Assemblies of conduits connected to common headers, e.g. core type radiators
- F28D1/05383—Assemblies of conduits connected to common headers, e.g. core type radiators with multiple rows of conduits or with multi-channel conduits
-
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- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
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- F28F1/022—Tubular elements of cross-section which is non-circular with multiple channels
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 カークーラーその他の小型の凝縮器に使用さ
れ、圧力損失を大きくすることなく伝熱性能がより高い
細径の偏平多穴凝縮伝熱管を提供すること。 【構成】 幅方向に並びかつ長さ方向に連続する独立し
た複数の偏平状冷媒流路を有する偏平伝熱管において、
当該伝熱管の高さｈを２．０mm以下に設定し、前記冷媒
流路は、高さｈ１を１．２mm以下に、高さｈ１に対する
幅ｗ１の比を１．８〜６．０の範囲内にそれぞれし、前
記冷媒流路の内壁面には、長さ方向に沿って連続する複
数の突起を形成するとともに突起に隣接する溝を平滑な
底面に形成し、前記冷媒流路の高さｈ１に対する前記突
起の高さｈ２の比を０．０５５〜０．２５の範囲内に設
定したことを特徴とする。突起のピッチｐ＝０．２５〜
０．６mmであるのが好ましい。
れ、圧力損失を大きくすることなく伝熱性能がより高い
細径の偏平多穴凝縮伝熱管を提供すること。 【構成】 幅方向に並びかつ長さ方向に連続する独立し
た複数の偏平状冷媒流路を有する偏平伝熱管において、
当該伝熱管の高さｈを２．０mm以下に設定し、前記冷媒
流路は、高さｈ１を１．２mm以下に、高さｈ１に対する
幅ｗ１の比を１．８〜６．０の範囲内にそれぞれし、前
記冷媒流路の内壁面には、長さ方向に沿って連続する複
数の突起を形成するとともに突起に隣接する溝を平滑な
底面に形成し、前記冷媒流路の高さｈ１に対する前記突
起の高さｈ２の比を０．０５５〜０．２５の範囲内に設
定したことを特徴とする。突起のピッチｐ＝０．２５〜
０．６mmであるのが好ましい。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、一般的には偏平多穴
凝縮伝熱管に関するものであり、さらに具体的には、カ
ークーラーのように小型の熱交換器（凝縮器）に使用す
るのに適する凝縮伝熱管に関するものである。
凝縮伝熱管に関するものであり、さらに具体的には、カ
ークーラーのように小型の熱交換器（凝縮器）に使用す
るのに適する凝縮伝熱管に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】例えば特開昭６２−１７５５８８号公
報、及びその米国における最初の特許出願に関する米国
特許第４９９８５８０号明細書には、図１８のような凝
縮器が提案されている。この凝縮器は、一定の間隔で相
対する一対のヘッダ管８，９と、このヘッダ管８，９の
相対する側に連通された互いに平行な多数の偏平な多穴
凝縮伝熱管７と、ヘッダ管８，９に結合された上下の部
品５，６とを備えている。そして各凝縮伝熱管７相互の
間には、波形に形成された放熱フィン７０が固定されて
いる。一方のヘッダ管８は蒸気の供給側として作用する
もので、一端に蒸気供給口８０が取り付けられ、他端に
蓋８１が取り付けられている。また、他方のヘッダ管９
は凝縮液の排出側として作用するもので、一端に導管９
２と連通するための凝縮液排出口９０が取り付けられ、
他端に蓋９１が取り付けられている。前記凝縮器に使用
されている偏平な多穴凝縮伝熱管７の内部には、図１９
で拡大して示すように、波形に成形されている隔壁７１
を挿入固定することにより、断面がほぼ三角形状の独立
した複数の冷媒流路７２を長さ方向に沿って形成してい
る。
報、及びその米国における最初の特許出願に関する米国
特許第４９９８５８０号明細書には、図１８のような凝
縮器が提案されている。この凝縮器は、一定の間隔で相
対する一対のヘッダ管８，９と、このヘッダ管８，９の
相対する側に連通された互いに平行な多数の偏平な多穴
凝縮伝熱管７と、ヘッダ管８，９に結合された上下の部
品５，６とを備えている。そして各凝縮伝熱管７相互の
間には、波形に形成された放熱フィン７０が固定されて
いる。一方のヘッダ管８は蒸気の供給側として作用する
もので、一端に蒸気供給口８０が取り付けられ、他端に
蓋８１が取り付けられている。また、他方のヘッダ管９
は凝縮液の排出側として作用するもので、一端に導管９
２と連通するための凝縮液排出口９０が取り付けられ、
他端に蓋９１が取り付けられている。前記凝縮器に使用
されている偏平な多穴凝縮伝熱管７の内部には、図１９
で拡大して示すように、波形に成形されている隔壁７１
を挿入固定することにより、断面がほぼ三角形状の独立
した複数の冷媒流路７２を長さ方向に沿って形成してい
る。
【０００３】この種の凝縮器は、凝縮伝熱管７における
蒸気の凝縮熱伝達率に比較して放熱フィン７０の外気と
の熱伝達率の方がはるかに小さい。したがって、前記凝
縮器の伝熱管７は、冷媒流路７２内の圧力損失があまり
大きくならない程度に蒸気の流入断面積を小さくするこ
とによって、放熱フィン７０の放熱面積を相対的に増大
させるため、伝熱管７における各冷媒流路７２の流体直
径（冷媒流路の断面積に４を乗じ、これを当該冷媒流路
の濡れ周長で除したもの）を０．０１５〜０．０４０イ
ンチ（約０．４〜１．０mm）の範囲に設定している。
蒸気の凝縮熱伝達率に比較して放熱フィン７０の外気と
の熱伝達率の方がはるかに小さい。したがって、前記凝
縮器の伝熱管７は、冷媒流路７２内の圧力損失があまり
大きくならない程度に蒸気の流入断面積を小さくするこ
とによって、放熱フィン７０の放熱面積を相対的に増大
させるため、伝熱管７における各冷媒流路７２の流体直
径（冷媒流路の断面積に４を乗じ、これを当該冷媒流路
の濡れ周長で除したもの）を０．０１５〜０．０４０イ
ンチ（約０．４〜１．０mm）の範囲に設定している。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】前述の凝縮伝熱管７の
ように、冷媒流路の流体直径を小さくすると、放熱フィ
ン７０の放熱面積が相対的に増大するから伝熱性能は向
上する。ところで最近は、特にカークーラーその他の小
型の熱交換器の分野において、さらに小型でより高いレ
ベルの伝熱性能を有する凝縮器の開発が望まれている。
発明者らはこのような要請に対応するために、前述の従
来の多穴凝縮伝熱管７のように、冷媒流路の流体直径が
１．０mm以下で当該冷媒流路の内壁面に突起が無い伝熱
管を各種試作して性能試験を行ったところ、この伝熱管
はその伝熱性能はともかくとして、圧力損失が非常に大
きいために実用的でないことが判明した。
ように、冷媒流路の流体直径を小さくすると、放熱フィ
ン７０の放熱面積が相対的に増大するから伝熱性能は向
上する。ところで最近は、特にカークーラーその他の小
型の熱交換器の分野において、さらに小型でより高いレ
ベルの伝熱性能を有する凝縮器の開発が望まれている。
発明者らはこのような要請に対応するために、前述の従
来の多穴凝縮伝熱管７のように、冷媒流路の流体直径が
１．０mm以下で当該冷媒流路の内壁面に突起が無い伝熱
管を各種試作して性能試験を行ったところ、この伝熱管
はその伝熱性能はともかくとして、圧力損失が非常に大
きいために実用的でないことが判明した。
【０００５】すなわち、発明者らは、流体直径が１mm以
下の複数の冷媒流路を有する偏平な凝縮伝熱管について
種々の実験を行った結果、次のような改良すべき点を見
出してこの発明を完成するに到ったものである。その一
つは最も重要な点であって、前記従来の偏平な多穴凝縮
伝熱管は、隣接の冷媒流路相互を隔てている隔壁のうち
の一部の隔壁を削除して、各冷媒流路の幅を内部高さよ
りも一定以上大きくするとともに、前記削除された隔壁
に代えて長さ方向に沿って連続する突起を形成すること
により、冷媒流路の圧力損失はより小さくなり、同時に
伝熱性能もさらに向上することを見出したことである。
他の一つは、前記冷媒流路の内部高さに対する前記突起
の高さの比が一定の範囲内であるときに、当該凝縮伝熱
管の伝熱性能がより高いレベルになることを見出したこ
とである。さらに他の一つは、前記突起に隣接する溝が
平滑な底面を有するとき（好ましくは、溝の形状が逆台
形であるとき）に、当該凝縮伝熱管の伝熱性能がさらに
高いレベルになることを見出したことである。さらに他
の一つは、冷媒流路内に形成される前記突起相互のピッ
チが一定の範囲内であるときに、伝熱性能がさらに一層
高いレベルになることを見出したことである。
下の複数の冷媒流路を有する偏平な凝縮伝熱管について
種々の実験を行った結果、次のような改良すべき点を見
出してこの発明を完成するに到ったものである。その一
つは最も重要な点であって、前記従来の偏平な多穴凝縮
伝熱管は、隣接の冷媒流路相互を隔てている隔壁のうち
の一部の隔壁を削除して、各冷媒流路の幅を内部高さよ
りも一定以上大きくするとともに、前記削除された隔壁
に代えて長さ方向に沿って連続する突起を形成すること
により、冷媒流路の圧力損失はより小さくなり、同時に
伝熱性能もさらに向上することを見出したことである。
他の一つは、前記冷媒流路の内部高さに対する前記突起
の高さの比が一定の範囲内であるときに、当該凝縮伝熱
管の伝熱性能がより高いレベルになることを見出したこ
とである。さらに他の一つは、前記突起に隣接する溝が
平滑な底面を有するとき（好ましくは、溝の形状が逆台
形であるとき）に、当該凝縮伝熱管の伝熱性能がさらに
高いレベルになることを見出したことである。さらに他
の一つは、冷媒流路内に形成される前記突起相互のピッ
チが一定の範囲内であるときに、伝熱性能がさらに一層
高いレベルになることを見出したことである。
【０００６】この発明の目的は、前述の従来の偏平な多
穴凝縮伝熱管と比較して、冷媒流路の圧力損失がはるか
に小さく、しかも伝熱性能をさらに向上させることがで
きる偏平多穴凝縮伝熱管を提供することにある。この発
明の他の目的は、カークーラーその他の小型の凝縮器に
ついて、より一層の小型化を図ることができる偏平多穴
凝縮伝熱管を提供することにある。
穴凝縮伝熱管と比較して、冷媒流路の圧力損失がはるか
に小さく、しかも伝熱性能をさらに向上させることがで
きる偏平多穴凝縮伝熱管を提供することにある。この発
明の他の目的は、カークーラーその他の小型の凝縮器に
ついて、より一層の小型化を図ることができる偏平多穴
凝縮伝熱管を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この発明によれば、幅方
向に並びかつ長さ方向に連続する独立した複数の偏平状
冷媒流路を有する偏平伝熱管において、当該偏平伝熱管
の高さを２．０mm以下に設定し、前記偏平状冷媒流路
は、その高さを１．２mm以下に、高さに対する幅の比を
１．８〜６．０の範囲内にそれぞれ設定し、前記偏平状
冷媒流路の内壁面には長さ方向に沿って連続する複数の
突起を形成するとともに、各突起に隣接する溝の底面を
平滑に形成し、前記偏平状冷媒流路の内部高さに対する
前記突起の高さの比を０．０５５〜０．２５に設定した
偏平多穴凝縮伝熱管が提供される。前記偏平状冷媒流路
の内壁面とは、上下の幅方向の壁面及び高さ方向の壁面
をいう。
向に並びかつ長さ方向に連続する独立した複数の偏平状
冷媒流路を有する偏平伝熱管において、当該偏平伝熱管
の高さを２．０mm以下に設定し、前記偏平状冷媒流路
は、その高さを１．２mm以下に、高さに対する幅の比を
１．８〜６．０の範囲内にそれぞれ設定し、前記偏平状
冷媒流路の内壁面には長さ方向に沿って連続する複数の
突起を形成するとともに、各突起に隣接する溝の底面を
平滑に形成し、前記偏平状冷媒流路の内部高さに対する
前記突起の高さの比を０．０５５〜０．２５に設定した
偏平多穴凝縮伝熱管が提供される。前記偏平状冷媒流路
の内壁面とは、上下の幅方向の壁面及び高さ方向の壁面
をいう。
【０００８】この発明による偏平な多穴凝縮伝熱管にお
いて、前記突起のピッチは０．２５〜０．６mmであるの
が好ましい。前記突起相互間の溝の断面形状は、例えば
前記突起の断面形状を三角形に形成することによってほ
ぼ逆台形とするのが好ましい。また、前記偏平状の冷媒
流路の流体直径は０．７〜１．５mmであるのが好まし
い。
いて、前記突起のピッチは０．２５〜０．６mmであるの
が好ましい。前記突起相互間の溝の断面形状は、例えば
前記突起の断面形状を三角形に形成することによってほ
ぼ逆台形とするのが好ましい。また、前記偏平状の冷媒
流路の流体直径は０．７〜１．５mmであるのが好まし
い。
【０００９】
【作用】この発明による偏平多穴凝縮伝熱管は、それが
横長になる状態に凝縮器へ組み込んで使用される。この
発明による凝縮伝熱管は、前述の従来の偏平多穴凝縮伝
熱管と比較した場合、各冷媒流路の幅が高さよりも大き
く、各冷媒流路の内壁面には長さ方向に連続する突起が
形成され、かつ突起に隣接する溝は平滑な底面を有して
いるので、前記突起の表面に接触した冷媒の蒸気は効率
よく凝縮し、凝縮した冷媒は前記溝に沿ってより迅速に
一定方向へ移動する。したがって、管内の圧力損失は比
較的小さく、伝熱性能もより向上する。
横長になる状態に凝縮器へ組み込んで使用される。この
発明による凝縮伝熱管は、前述の従来の偏平多穴凝縮伝
熱管と比較した場合、各冷媒流路の幅が高さよりも大き
く、各冷媒流路の内壁面には長さ方向に連続する突起が
形成され、かつ突起に隣接する溝は平滑な底面を有して
いるので、前記突起の表面に接触した冷媒の蒸気は効率
よく凝縮し、凝縮した冷媒は前記溝に沿ってより迅速に
一定方向へ移動する。したがって、管内の圧力損失は比
較的小さく、伝熱性能もより向上する。
【００１０】なお、この発明による凝縮伝熱管の高さ
（全体の厚み）を２．０mm以下に、前記冷媒流路の高さ
を１．２mm以下にそれぞれ設定した理由は、これらの値
以上である場合には、凝縮伝熱管の表面に取り付ける放
熱フィンの表面積の割合が、冷媒流路の伝熱面積に対し
て相対的に小さくなり、熱交換器の伝熱性能を低下させ
ることと、熱交換器の小型化を図ることができなくなる
ためである。また、各冷媒流路の高さに対する幅の比を
１．８〜６．０に設定した理由は、両者の比を１．８以
下に設定すると冷媒流路の圧力損失を増大させ、両者の
比を６．０以上に設定すると、内部を冷媒が通過すると
きの内圧に対する伝熱管の耐圧力が著しく低下するため
である。この発明による凝縮伝熱管のその他の作用は、
以下の詳細な実施例とともに説明する。
（全体の厚み）を２．０mm以下に、前記冷媒流路の高さ
を１．２mm以下にそれぞれ設定した理由は、これらの値
以上である場合には、凝縮伝熱管の表面に取り付ける放
熱フィンの表面積の割合が、冷媒流路の伝熱面積に対し
て相対的に小さくなり、熱交換器の伝熱性能を低下させ
ることと、熱交換器の小型化を図ることができなくなる
ためである。また、各冷媒流路の高さに対する幅の比を
１．８〜６．０に設定した理由は、両者の比を１．８以
下に設定すると冷媒流路の圧力損失を増大させ、両者の
比を６．０以上に設定すると、内部を冷媒が通過すると
きの内圧に対する伝熱管の耐圧力が著しく低下するため
である。この発明による凝縮伝熱管のその他の作用は、
以下の詳細な実施例とともに説明する。
【００１１】
【実施例】図１〜図１７を参照しながら、この発明によ
る凝縮伝熱管の好ましい実施例を説明する。図１はこの
発明による凝縮伝熱管の第１実施例を示す拡大断面図、
図２は図１の凝縮伝熱管における冷媒流路内の突起の拡
大断面図、図３はこの発明による凝縮伝熱管の第２実施
例を示す部分拡大断面図、図４は図３の凝縮伝熱管にお
ける冷媒流路内の突起の拡大断面図、図５は冷媒流路内
の突起の変形例を示す拡大断面図、図６はこの発明によ
る凝縮伝熱管の第５実施例を示す部分拡大断面図、図７
はこの発明による凝縮伝熱管の第６実施例を示す部分拡
大断面図、図８はこの発明による凝縮伝熱管の第７実施
例を示す部分拡大断面図、図９はこの発明による凝縮伝
熱管の第８実施例を示す部分拡大断面図、図１０はこの
発明による凝縮伝熱管の第９実施例を示す部分拡大断面
図、図１１は冷媒流路内の突起の他の変形例を示す拡大
断面図、図１２はこの発明による凝縮伝熱管の実施例に
対する比較例を示す部分拡大断面図、図１３はこの発明
による凝縮伝熱管の実施例に対する他の比較例を示す部
分拡大断面図、図１４はこの発明による一部の実施例の
凝縮伝熱管と、図１２及び図１３の比較例の凝縮伝熱管
との管内熱伝達率を比較した棒グラフ、図１５はこの発
明による一部の実施例の凝縮伝熱管と、図１２及び図１
３の比較例の凝縮伝熱管との圧力損失比を示す棒グラ
フ、図１６はこの発明による凝縮伝熱管の実施例おい
て、突起ピッチと管内熱伝達率との関係を示す線グラ
フ、図１７はこの発明による凝縮伝熱管の実施例おい
て、突起高さと管内熱伝達率との関係を示す線グラフ、
図１８は従来の偏平多穴凝縮伝熱管を使用した凝縮器の
部分分解斜視図、図１９は図１８の凝縮器における偏平
多穴凝縮伝熱管の拡大断面図である。
る凝縮伝熱管の好ましい実施例を説明する。図１はこの
発明による凝縮伝熱管の第１実施例を示す拡大断面図、
図２は図１の凝縮伝熱管における冷媒流路内の突起の拡
大断面図、図３はこの発明による凝縮伝熱管の第２実施
例を示す部分拡大断面図、図４は図３の凝縮伝熱管にお
ける冷媒流路内の突起の拡大断面図、図５は冷媒流路内
の突起の変形例を示す拡大断面図、図６はこの発明によ
る凝縮伝熱管の第５実施例を示す部分拡大断面図、図７
はこの発明による凝縮伝熱管の第６実施例を示す部分拡
大断面図、図８はこの発明による凝縮伝熱管の第７実施
例を示す部分拡大断面図、図９はこの発明による凝縮伝
熱管の第８実施例を示す部分拡大断面図、図１０はこの
発明による凝縮伝熱管の第９実施例を示す部分拡大断面
図、図１１は冷媒流路内の突起の他の変形例を示す拡大
断面図、図１２はこの発明による凝縮伝熱管の実施例に
対する比較例を示す部分拡大断面図、図１３はこの発明
による凝縮伝熱管の実施例に対する他の比較例を示す部
分拡大断面図、図１４はこの発明による一部の実施例の
凝縮伝熱管と、図１２及び図１３の比較例の凝縮伝熱管
との管内熱伝達率を比較した棒グラフ、図１５はこの発
明による一部の実施例の凝縮伝熱管と、図１２及び図１
３の比較例の凝縮伝熱管との圧力損失比を示す棒グラ
フ、図１６はこの発明による凝縮伝熱管の実施例おい
て、突起ピッチと管内熱伝達率との関係を示す線グラ
フ、図１７はこの発明による凝縮伝熱管の実施例おい
て、突起高さと管内熱伝達率との関係を示す線グラフ、
図１８は従来の偏平多穴凝縮伝熱管を使用した凝縮器の
部分分解斜視図、図１９は図１８の凝縮器における偏平
多穴凝縮伝熱管の拡大断面図である。
【００１２】第１実施例 図１に例示された第１実施例の凝縮伝熱管１は、その材
質がアルミニウム合金であり、コンフォーム押し出し
（精密押し出し）によって製造された偏平管である。こ
の凝縮伝熱管１には、高さｈ１よりも幅ｗ１が大きい偏
平状の独立した冷媒流路１０，１０，１１，１１が、そ
れぞれ隔壁１４を介して幅方向に並び、かつ長さ方向に
沿って連続するように形成されている。各冷媒流路１
０，１１の上下の内壁面には、それぞれほぼ均一なピッ
チで多数の突起１２が長さ方向へ連続するように形成さ
れている。前記突起１２の断面形状が図２のようにほぼ
三角形であることによって、各突起１２相互の間の各溝
１３はその断面形状がほぼ逆台形になっている。したが
って、各溝１３は平滑な底面を有している。
質がアルミニウム合金であり、コンフォーム押し出し
（精密押し出し）によって製造された偏平管である。こ
の凝縮伝熱管１には、高さｈ１よりも幅ｗ１が大きい偏
平状の独立した冷媒流路１０，１０，１１，１１が、そ
れぞれ隔壁１４を介して幅方向に並び、かつ長さ方向に
沿って連続するように形成されている。各冷媒流路１
０，１１の上下の内壁面には、それぞれほぼ均一なピッ
チで多数の突起１２が長さ方向へ連続するように形成さ
れている。前記突起１２の断面形状が図２のようにほぼ
三角形であることによって、各突起１２相互の間の各溝
１３はその断面形状がほぼ逆台形になっている。したが
って、各溝１３は平滑な底面を有している。
【００１３】図１の凝縮伝熱管１のサイズは次のとおり
である。 長さ＝８５０mm 幅ｗ＝１７mm 高さｈ＝１．８mm 肉厚ｔ＝０．４５mm 中央部の冷媒流路１０の幅ｗ１＝３．８７mm 両側の冷媒流路１１の幅ｗ１＝３．７５５mm 冷媒流路１０，１１の高さｈ１＝０．９mm 隔壁１４の肉厚ｔ１＝０．２５mm 突起１２の高さｈ２＝０．１５mm 突起１２の幅ｗ２＝０．１５mm 突起１２のピッチｐ＝０．４８mm 溝１３の平滑な底面幅ｗ３＝０．３３mm 冷媒流路１０の高さｈ１に対する幅ｗ１の比＝４．３ 冷媒流路１１の高さｈ１に対する幅ｗ１の比≒４．２ 流路の高さｈ１に対する突起１２の高さｈ２の比≒０．
１７ 冷媒流路１０の流体直径≒１．０６mm 冷媒流路１１の流体直径≒１．１４mm 突起１２の頂角θ（図２）＝約５４° この第１実施例の凝縮伝熱管は、後述の性能試験−１の
サンプルNo.1である。
である。 長さ＝８５０mm 幅ｗ＝１７mm 高さｈ＝１．８mm 肉厚ｔ＝０．４５mm 中央部の冷媒流路１０の幅ｗ１＝３．８７mm 両側の冷媒流路１１の幅ｗ１＝３．７５５mm 冷媒流路１０，１１の高さｈ１＝０．９mm 隔壁１４の肉厚ｔ１＝０．２５mm 突起１２の高さｈ２＝０．１５mm 突起１２の幅ｗ２＝０．１５mm 突起１２のピッチｐ＝０．４８mm 溝１３の平滑な底面幅ｗ３＝０．３３mm 冷媒流路１０の高さｈ１に対する幅ｗ１の比＝４．３ 冷媒流路１１の高さｈ１に対する幅ｗ１の比≒４．２ 流路の高さｈ１に対する突起１２の高さｈ２の比≒０．
１７ 冷媒流路１０の流体直径≒１．０６mm 冷媒流路１１の流体直径≒１．１４mm 突起１２の頂角θ（図２）＝約５４° この第１実施例の凝縮伝熱管は、後述の性能試験−１の
サンプルNo.1である。
【００１４】第１実施例の凝縮伝熱管によれば、図１８
のように凝縮器に組み込んで使用されるとき、冷媒流路
１０，１１内を一定方向へ流れる冷媒の蒸気は、例えば
図２のように突起１２の表面に接触して効率よく凝縮す
る。凝縮した液４は、常時ではないが図２のような状態
で溝１３に沿って一定方向へ迅速に移動する。
のように凝縮器に組み込んで使用されるとき、冷媒流路
１０，１１内を一定方向へ流れる冷媒の蒸気は、例えば
図２のように突起１２の表面に接触して効率よく凝縮す
る。凝縮した液４は、常時ではないが図２のような状態
で溝１３に沿って一定方向へ迅速に移動する。
【００１５】第２実施例 図３及び図４に例示した第２実施例の凝縮伝熱管１は、
第１実施例の凝縮伝熱管と同じ材質，同じ方法によって
製造されたものである。冷媒流路１０，１１の内壁面の
突起１２ａは、図４のようにそれらの頂部がＲ＝０．１
mmの円弧状に形成されている。この凝縮伝熱管１のサイ
ズは次のとおりであり、次に記載されていない部分のサ
イズは、第１実施例の凝縮伝熱管と同じである。 突起１２ａの幅ｗ２＝０．２５mm 突起１２ａのピッチｐ＝１．０３mm 溝１３の平滑な底面幅ｗ３＝０．７８mm 冷媒流路１０，１１の流体直径≒１．２１mm この第２実施例の凝縮伝熱管は、後述の性能試験−１の
サンプルNo.2である。
第１実施例の凝縮伝熱管と同じ材質，同じ方法によって
製造されたものである。冷媒流路１０，１１の内壁面の
突起１２ａは、図４のようにそれらの頂部がＲ＝０．１
mmの円弧状に形成されている。この凝縮伝熱管１のサイ
ズは次のとおりであり、次に記載されていない部分のサ
イズは、第１実施例の凝縮伝熱管と同じである。 突起１２ａの幅ｗ２＝０．２５mm 突起１２ａのピッチｐ＝１．０３mm 溝１３の平滑な底面幅ｗ３＝０．７８mm 冷媒流路１０，１１の流体直径≒１．２１mm この第２実施例の凝縮伝熱管は、後述の性能試験−１の
サンプルNo.2である。
【００１６】第３実施例 図３の凝縮伝熱管１の各突起１２ａの代えて、冷媒流路
の内壁面に図５で示すように高さｈ２＝０．１５mm、幅
ｗ２＝０．２５mmの断面四角形の突起１２ｂを有する凝
縮伝熱管を製造し、この伝熱管を後述の性能試験−１の
サンプルNo.3とした。サンプルNo.3の凝縮伝熱管は、冷
媒流路の流体直径＝１．２４mmであり、この凝縮伝熱管
の他の部分のサイズは第２実施例の凝縮伝熱管と同じで
ある。
の内壁面に図５で示すように高さｈ２＝０．１５mm、幅
ｗ２＝０．２５mmの断面四角形の突起１２ｂを有する凝
縮伝熱管を製造し、この伝熱管を後述の性能試験−１の
サンプルNo.3とした。サンプルNo.3の凝縮伝熱管は、冷
媒流路の流体直径＝１．２４mmであり、この凝縮伝熱管
の他の部分のサイズは第２実施例の凝縮伝熱管と同じで
ある。
【００１７】第４実施例 図３の凝縮伝熱管１の各突起１２ａに代えて、冷媒流路
の内壁面に図２のように高さｈ２＝０．１５mm、幅ｗ２
＝０．１５mmの断面三角形の突起１２を有する凝縮伝熱
管を製造し、この伝熱管を後述の性能試験−１のサンプ
ルNo.4とした。サンプルNo.4の凝縮伝熱管は、冷媒流路
の流体直径≒１．２８mmであり、この凝縮伝熱管の他の
部分のサイズは第２実施例の凝縮伝熱管と同じである。
の内壁面に図２のように高さｈ２＝０．１５mm、幅ｗ２
＝０．１５mmの断面三角形の突起１２を有する凝縮伝熱
管を製造し、この伝熱管を後述の性能試験−１のサンプ
ルNo.4とした。サンプルNo.4の凝縮伝熱管は、冷媒流路
の流体直径≒１．２８mmであり、この凝縮伝熱管の他の
部分のサイズは第２実施例の凝縮伝熱管と同じである。
【００１８】第５実施例 図６に例示した第５実施例の凝縮伝熱管１は、それぞれ
の冷媒流路１０，１１の一方の幅面（使用状態における
上部の幅面）にのみ、図４と同様な断面形状の突起１２
ａを形成したもので、冷媒流路１０，１１の他方の幅面
は平滑である。この実施例の凝縮伝熱管１は、材質及び
製造方法が第１実施例の凝縮伝熱管と同じである。ま
た、冷媒流路１０，１１の流体直径≒１．３３mmであ
り、その他の部分のサイズは第２実施例の凝縮伝熱管と
同じである。この第５実施例の凝縮伝熱管は、後述の性
能試験のサンプルNo.5である。
の冷媒流路１０，１１の一方の幅面（使用状態における
上部の幅面）にのみ、図４と同様な断面形状の突起１２
ａを形成したもので、冷媒流路１０，１１の他方の幅面
は平滑である。この実施例の凝縮伝熱管１は、材質及び
製造方法が第１実施例の凝縮伝熱管と同じである。ま
た、冷媒流路１０，１１の流体直径≒１．３３mmであ
り、その他の部分のサイズは第２実施例の凝縮伝熱管と
同じである。この第５実施例の凝縮伝熱管は、後述の性
能試験のサンプルNo.5である。
【００１９】第６実施例 図７で例示する第６実施例の凝縮伝熱管１は、隔壁１４
を介して八つの平行な冷媒流路１０，１１を形成し、各
冷媒流路１０，１１の両方の幅面の中央にそれぞれ図４
と同様な断面形状の突起１２ａを形成している。この凝
縮伝熱管１は、後述する図１３の凝縮伝熱管３の隔壁１
４を、一つ置きに突起１２ａと置換した構造である。こ
の第６実施例の凝縮伝熱管１は、材質，製造方法が第１
実施例の凝縮伝熱管と同じである。また、そのサイズな
どは次のとおりであり、次に記載されていない部分のサ
イズは、第２実施例の凝縮伝熱管と同じである。 冷媒流路１０，１１の幅ｗ１＝１．８１ 冷媒流路１０，１１の流体直径≒１．０７ 流路幅ｗ１／高さｈ１≒２．０ この第６実施例の凝縮伝熱管は、後述の性能試験のサン
プルNo.6である。
を介して八つの平行な冷媒流路１０，１１を形成し、各
冷媒流路１０，１１の両方の幅面の中央にそれぞれ図４
と同様な断面形状の突起１２ａを形成している。この凝
縮伝熱管１は、後述する図１３の凝縮伝熱管３の隔壁１
４を、一つ置きに突起１２ａと置換した構造である。こ
の第６実施例の凝縮伝熱管１は、材質，製造方法が第１
実施例の凝縮伝熱管と同じである。また、そのサイズな
どは次のとおりであり、次に記載されていない部分のサ
イズは、第２実施例の凝縮伝熱管と同じである。 冷媒流路１０，１１の幅ｗ１＝１．８１ 冷媒流路１０，１１の流体直径≒１．０７ 流路幅ｗ１／高さｈ１≒２．０ この第６実施例の凝縮伝熱管は、後述の性能試験のサン
プルNo.6である。
【００２０】比較例−１ 図１２の凝縮伝熱管２は、前述の各実施例の凝縮伝熱管
１と比較するための比較例の凝縮伝熱管であり、この凝
縮伝熱管２を後述の性能試験−１におけるサンプルNo.7
とした。この凝縮伝熱管２には、垂直な隔壁１４を介し
て八つの冷媒流路２０が幅方向に並ぶように形成されて
おり、各冷媒流路２０の内壁面には突起が形成されてい
ない。各冷媒流路２０は、流体直径≒１．２０mmであ
り、この伝熱管２のその他の部分のサイズは図７の凝縮
伝熱管と同じである。
１と比較するための比較例の凝縮伝熱管であり、この凝
縮伝熱管２を後述の性能試験−１におけるサンプルNo.7
とした。この凝縮伝熱管２には、垂直な隔壁１４を介し
て八つの冷媒流路２０が幅方向に並ぶように形成されて
おり、各冷媒流路２０の内壁面には突起が形成されてい
ない。各冷媒流路２０は、流体直径≒１．２０mmであ
り、この伝熱管２のその他の部分のサイズは図７の凝縮
伝熱管と同じである。
【００２１】比較例−２ 図１３の凝縮伝熱管３は、前述の各実施例の凝縮伝熱管
１と比較するための他の比較例の凝縮伝熱管であり、こ
の凝縮伝熱管３を後述の性能試験−１におけるサンプル
No.8とした。この凝縮伝熱管３は、隔壁１４を介して十
六個の冷媒流路３０が幅方向に並ぶように形成されてお
り、各冷媒流路３０の内壁面には突起が形成されていな
い。この凝縮伝熱管３は、冷媒流路３０の幅ｗ１＝０．
７８、冷媒流路３０の流体直径≒０．８４mm（特開昭６
２−１７５５８８号に記載された凝縮伝熱管の範囲内に
含まれる。）、流路幅ｗ１／内部高さｈ１≒０．８７で
あり、その他の部分のサイズは図７の凝縮伝熱管と同じ
である。
１と比較するための他の比較例の凝縮伝熱管であり、こ
の凝縮伝熱管３を後述の性能試験−１におけるサンプル
No.8とした。この凝縮伝熱管３は、隔壁１４を介して十
六個の冷媒流路３０が幅方向に並ぶように形成されてお
り、各冷媒流路３０の内壁面には突起が形成されていな
い。この凝縮伝熱管３は、冷媒流路３０の幅ｗ１＝０．
７８、冷媒流路３０の流体直径≒０．８４mm（特開昭６
２−１７５５８８号に記載された凝縮伝熱管の範囲内に
含まれる。）、流路幅ｗ１／内部高さｈ１≒０．８７で
あり、その他の部分のサイズは図７の凝縮伝熱管と同じ
である。
【００２２】性能試験−１ アルミニウム合金を使用し、コンフォーム熱間押し出し
により前述したサンプルNo.1〜サンプルNo.8の偏平な多
穴凝縮伝熱管を試作し、各サンプルNo.1〜No.8につい
て、蒸気（１３４ａ）流入温度を４０℃，管外温度を３
０℃にそれぞれ保ち、管内の平均熱伝達率と圧力損失を
測定したところ図１４及び図１５のような結果であっ
た。なお、図１５はNo.8の凝縮伝熱管３の圧力損失を１
とした場合の圧力損失比を示している。
により前述したサンプルNo.1〜サンプルNo.8の偏平な多
穴凝縮伝熱管を試作し、各サンプルNo.1〜No.8につい
て、蒸気（１３４ａ）流入温度を４０℃，管外温度を３
０℃にそれぞれ保ち、管内の平均熱伝達率と圧力損失を
測定したところ図１４及び図１５のような結果であっ
た。なお、図１５はNo.8の凝縮伝熱管３の圧力損失を１
とした場合の圧力損失比を示している。
【００２３】図１４の結果によれば、従来の凝縮伝熱管
と同様な仕様で製造したサンプルNo.8の凝縮伝熱管は、
伝熱性能の面において、冷媒流路の流体直径が約１．２
０mmであるサンプルNo.7の凝縮伝熱管よりも僅かに優れ
ている。しかしながら、サンプルNo.8の凝縮伝熱管３
は、当該伝熱管３の隔壁１４のうちの一つ置きの隔壁１
４を突起１２ａと置換したサンプルNo.6（第６実施例）
の凝縮伝熱管よりも伝熱性能が劣っているし、サンプル
No.1〜No.5の凝縮伝熱管との伝熱性能の差はさらに大き
い。
と同様な仕様で製造したサンプルNo.8の凝縮伝熱管は、
伝熱性能の面において、冷媒流路の流体直径が約１．２
０mmであるサンプルNo.7の凝縮伝熱管よりも僅かに優れ
ている。しかしながら、サンプルNo.8の凝縮伝熱管３
は、当該伝熱管３の隔壁１４のうちの一つ置きの隔壁１
４を突起１２ａと置換したサンプルNo.6（第６実施例）
の凝縮伝熱管よりも伝熱性能が劣っているし、サンプル
No.1〜No.5の凝縮伝熱管との伝熱性能の差はさらに大き
い。
【００２４】図１５の結果によれば、圧力損失の面にお
いて、サンプルNo.6の凝縮伝熱管はNo.7の凝縮伝熱管よ
り僅かに劣るものの、サンプルNo.8の凝縮伝熱管よりは
るかに優れており、特にサンプルNo.1〜No.5の凝縮伝熱
管の圧力損失はサンプルNo.8よりもさらに小さい。
いて、サンプルNo.6の凝縮伝熱管はNo.7の凝縮伝熱管よ
り僅かに劣るものの、サンプルNo.8の凝縮伝熱管よりは
るかに優れており、特にサンプルNo.1〜No.5の凝縮伝熱
管の圧力損失はサンプルNo.8よりもさらに小さい。
【００２５】性能試験−１の結果によれば、圧力損失を
あまり大きくしないで熱性能をさらに向上させる目的
は、凝縮伝熱管における冷媒流路の流体直径を小さくす
ることによって達成することができるのではなく、前述
のこの発明による実施例の凝縮伝熱管のように、内部高
さよりも幅が広い偏平状の冷媒流路の内壁面に小さな突
起を形成することによってよりよく達成されることが明
らかである。特にサンプルNo.1の凝縮伝熱管は、サンプ
ルNo.8の凝縮伝熱管と比較して、圧力損失及び熱伝達率
の両面ではるかに優れている。
あまり大きくしないで熱性能をさらに向上させる目的
は、凝縮伝熱管における冷媒流路の流体直径を小さくす
ることによって達成することができるのではなく、前述
のこの発明による実施例の凝縮伝熱管のように、内部高
さよりも幅が広い偏平状の冷媒流路の内壁面に小さな突
起を形成することによってよりよく達成されることが明
らかである。特にサンプルNo.1の凝縮伝熱管は、サンプ
ルNo.8の凝縮伝熱管と比較して、圧力損失及び熱伝達率
の両面ではるかに優れている。
【００２６】性能試験−２ 幅ｗ，長さ，高さｈ，冷媒流路１０，１１の高さｈ１及
び幅ｗ１がそれぞれ第１実施例（図１）の凝縮伝熱管と
同じであり、突起の断面形状及びサイズがそれぞれ図
２，図４及び図５のとおりであって、突起ピッチｐが
０．２３〜１．９４mmの範囲内であるアルミニウム合金
製の凝縮伝熱管を、コンフォーム熱間押し出しによって
試作し、これらの試作品について性能試験−１の場合と
同様な要領で平均管内熱伝達率を測定した。その結果は
図１６のとおりであった。図１６において、突起の断面
形状が三角形（図２）である伝熱管については実線で、
突起の断面形状が四角形（図５）である伝熱管について
は一点鎖線で、突起の断面形状が頭部円弧（図４）であ
る伝熱管については二点鎖線でそれぞれ示されている。
なお、これらの凝縮伝熱管は、それぞれの冷媒流路の流
体直径がいずれも０．７〜１．５の範囲内である。ま
た、これらの凝縮伝熱管の圧力損失は、前記サンプルN
o.8の凝縮伝熱管の圧力損失を１とした場合、いずれも
０．５５〜０．６の範囲内（圧力損失の大きさは突起ピ
ッチｐの大きさに反比例する）であった。
び幅ｗ１がそれぞれ第１実施例（図１）の凝縮伝熱管と
同じであり、突起の断面形状及びサイズがそれぞれ図
２，図４及び図５のとおりであって、突起ピッチｐが
０．２３〜１．９４mmの範囲内であるアルミニウム合金
製の凝縮伝熱管を、コンフォーム熱間押し出しによって
試作し、これらの試作品について性能試験−１の場合と
同様な要領で平均管内熱伝達率を測定した。その結果は
図１６のとおりであった。図１６において、突起の断面
形状が三角形（図２）である伝熱管については実線で、
突起の断面形状が四角形（図５）である伝熱管について
は一点鎖線で、突起の断面形状が頭部円弧（図４）であ
る伝熱管については二点鎖線でそれぞれ示されている。
なお、これらの凝縮伝熱管は、それぞれの冷媒流路の流
体直径がいずれも０．７〜１．５の範囲内である。ま
た、これらの凝縮伝熱管の圧力損失は、前記サンプルN
o.8の凝縮伝熱管の圧力損失を１とした場合、いずれも
０．５５〜０．６の範囲内（圧力損失の大きさは突起ピ
ッチｐの大きさに反比例する）であった。
【００２７】この性能試験−２によれば、冷媒流路内の
突起ピッチｐがほぼ０．２５〜０．６mmの範囲内にある
凝縮伝熱管は、冷媒流路の圧力損失が比較的小さくかつ
より高レベルの伝熱性能を発揮することが明らかになっ
た。また、実験によれば、凝縮伝熱管における冷媒流路
内の突起が断面三角形である場合は、その頂角が３０〜
６０°であるのが最も好ましい。
突起ピッチｐがほぼ０．２５〜０．６mmの範囲内にある
凝縮伝熱管は、冷媒流路の圧力損失が比較的小さくかつ
より高レベルの伝熱性能を発揮することが明らかになっ
た。また、実験によれば、凝縮伝熱管における冷媒流路
内の突起が断面三角形である場合は、その頂角が３０〜
６０°であるのが最も好ましい。
【００２８】性能試験−３ 幅ｗ，長さ，高さｈ，冷媒流路１０，１１の高さｈ１及
び幅ｗ１がそれぞれ第１実施例（図１）の凝縮伝熱管と
同じであり、突起の断面形状及びサイズが図２のとおり
（突起断面が三角形で、当該三角形の高さと底辺が同
じ）であって、突起高さが０，０．０５〜０．３mmの範
囲内（突起高さｈ２／冷媒流路の高さｈ１＝０，０．０
５５〜０．３３）であるアルミニウム合金製の凝縮伝熱
管を、コンフォーム熱間押し出しによって試作し、これ
らの試作品について性能試験−１の場合と同様な要領で
平均管内熱伝達率を測定した。その結果は図１７のとお
りであった。なお、これらの凝縮伝熱管は、それぞれの
冷媒流路の流体直径がいずれも０．７〜１．５の範囲内
である。
び幅ｗ１がそれぞれ第１実施例（図１）の凝縮伝熱管と
同じであり、突起の断面形状及びサイズが図２のとおり
（突起断面が三角形で、当該三角形の高さと底辺が同
じ）であって、突起高さが０，０．０５〜０．３mmの範
囲内（突起高さｈ２／冷媒流路の高さｈ１＝０，０．０
５５〜０．３３）であるアルミニウム合金製の凝縮伝熱
管を、コンフォーム熱間押し出しによって試作し、これ
らの試作品について性能試験−１の場合と同様な要領で
平均管内熱伝達率を測定した。その結果は図１７のとお
りであった。なお、これらの凝縮伝熱管は、それぞれの
冷媒流路の流体直径がいずれも０．７〜１．５の範囲内
である。
【００２９】この性能試験−３によれば、冷媒流路の内
部高さｈ１に対する突起高さｈ２の比が０．０５５〜
０．２５の範囲内である凝縮伝熱管は、冷媒流路の圧力
損失が比較的小さくかつより高レベルの伝熱性能を発揮
することが明らかになった。なお、突起高さｈ２に対す
る冷媒流路の高さｈ１が０．０５５〜０．２５の範囲内
である凝縮伝熱管の圧力損失は、前記サンプルNo.8の凝
縮伝熱管の圧力損失を１とした場合、０．５５〜０．７
の範囲内（圧力損失の大きさは突起高さｈ２の大きさに
比例する）であった。
部高さｈ１に対する突起高さｈ２の比が０．０５５〜
０．２５の範囲内である凝縮伝熱管は、冷媒流路の圧力
損失が比較的小さくかつより高レベルの伝熱性能を発揮
することが明らかになった。なお、突起高さｈ２に対す
る冷媒流路の高さｈ１が０．０５５〜０．２５の範囲内
である凝縮伝熱管の圧力損失は、前記サンプルNo.8の凝
縮伝熱管の圧力損失を１とした場合、０．５５〜０．７
の範囲内（圧力損失の大きさは突起高さｈ２の大きさに
比例する）であった。
【００３０】この発明による凝縮伝熱管においては、図
８で示す第７実施例の凝縮伝熱管１のように、冷媒流路
１０（１１）の上下の幅面の突起１２（１２ａ，１２
ｂ）相互が水平方向へ互い違いに位置するように構成す
ることができる。すなわち、この第７実施例の凝縮伝熱
管１は、冷媒流路１０（１１）の上の幅面に形成された
突起１２と下の幅面に形成された突起１２相互は、同一
垂直面において相対しない状態になっている。第７実施
例の凝縮伝熱管１では、冷媒流路１０（１１）の上の幅
面の突起数と下の幅面の突起数は異なるが、使用状態に
おける冷媒流路１０（１１）の上の幅面の突起の数が、
下の幅面における突起の数よりも多いのが好ましい。
８で示す第７実施例の凝縮伝熱管１のように、冷媒流路
１０（１１）の上下の幅面の突起１２（１２ａ，１２
ｂ）相互が水平方向へ互い違いに位置するように構成す
ることができる。すなわち、この第７実施例の凝縮伝熱
管１は、冷媒流路１０（１１）の上の幅面に形成された
突起１２と下の幅面に形成された突起１２相互は、同一
垂直面において相対しない状態になっている。第７実施
例の凝縮伝熱管１では、冷媒流路１０（１１）の上の幅
面の突起数と下の幅面の突起数は異なるが、使用状態に
おける冷媒流路１０（１１）の上の幅面の突起の数が、
下の幅面における突起の数よりも多いのが好ましい。
【００３１】また、この発明による凝縮伝熱管において
は、図９で示す第８実施例の凝縮伝熱管１ように、凝縮
伝熱管１の冷媒流路１０，１１内の上下の幅面に突起１
２（１２ａ，１２ｂ）を形成するほか、隔壁１４又は側
部の内壁面に突起１２（１２ａ，１２ｂ）を形成するこ
とができる。
は、図９で示す第８実施例の凝縮伝熱管１ように、凝縮
伝熱管１の冷媒流路１０，１１内の上下の幅面に突起１
２（１２ａ，１２ｂ）を形成するほか、隔壁１４又は側
部の内壁面に突起１２（１２ａ，１２ｂ）を形成するこ
とができる。
【００３２】さらに、図１０で示す第９実施例の凝縮伝
熱管のように、凝縮伝熱管１内の突起１２を断面三角形
に成形するとともに、隔壁１４の基部をテーパー状に成
形することによって、当該隔壁１４へ隣接する溝１３の
断面形状が逆台形になるように構成することができる。
また、前述の各実施例の凝縮伝熱管１においては、図１
１で示すように断面形状が台形状の突起１２ｃを形成し
てもよい。
熱管のように、凝縮伝熱管１内の突起１２を断面三角形
に成形するとともに、隔壁１４の基部をテーパー状に成
形することによって、当該隔壁１４へ隣接する溝１３の
断面形状が逆台形になるように構成することができる。
また、前述の各実施例の凝縮伝熱管１においては、図１
１で示すように断面形状が台形状の突起１２ｃを形成し
てもよい。
【００３３】
【発明の効果】この発明の偏平多穴凝縮伝熱管によれ
ば、冷媒流路の圧力損失が比較的小さく、かつより高レ
ベルの伝熱性能を発揮する凝縮伝熱管を提供することが
できるとともに、より一層小型化した凝縮器を製造する
ことができる。
ば、冷媒流路の圧力損失が比較的小さく、かつより高レ
ベルの伝熱性能を発揮する凝縮伝熱管を提供することが
できるとともに、より一層小型化した凝縮器を製造する
ことができる。
【図１】この発明による凝縮伝熱管の第１実施例を示す
拡大断面図である。
拡大断面図である。
【図２】図１の凝縮伝熱管における冷媒流路内の突起の
拡大断面図である。
拡大断面図である。
【図３】この発明による凝縮伝熱管の第２実施例を示す
部分拡大断面図である。
部分拡大断面図である。
【図４】図４は図３の凝縮伝熱管における冷媒流路内の
突起の拡大断面図である。
突起の拡大断面図である。
【図５】冷媒流路内の突起の変形例を示す拡大断面図で
ある。
ある。
【図６】この発明による凝縮伝熱管の第５実施例を示す
部分拡大断面図である。
部分拡大断面図である。
【図７】この発明による凝縮伝熱管の第６実施例を示す
部分拡大断面図である。
部分拡大断面図である。
【図８】この発明による凝縮伝熱管の第７実施例を示す
部分拡大断面図である。
部分拡大断面図である。
【図９】この発明による凝縮伝熱管の第８実施例を示す
部分拡大断面図である。
部分拡大断面図である。
【図１０】この発明による凝縮伝熱管の第９実施例を示
す部分拡大断面図である。
す部分拡大断面図である。
【図１１】冷媒流路内の突起の他の変形例を示す拡大断
面図である。
面図である。
【図１２】この発明による凝縮伝熱管の実施例に対する
比較例を示す部分拡大断面図である。
比較例を示す部分拡大断面図である。
【図１３】この発明による凝縮伝熱管の実施例に対する
他の比較例を示す部分拡大断面図である。
他の比較例を示す部分拡大断面図である。
【図１４】この発明による一部の実施例の凝縮伝熱管
と、図１２及び図１３の比較例の凝縮伝熱管との管内熱
伝達率を比較した棒グラフである。
と、図１２及び図１３の比較例の凝縮伝熱管との管内熱
伝達率を比較した棒グラフである。
【図１５】この発明による一部の実施例の凝縮伝熱管
と、図１２及び図１３の比較例の凝縮伝熱管との圧力損
失比率を示す棒グラフである。
と、図１２及び図１３の比較例の凝縮伝熱管との圧力損
失比率を示す棒グラフである。
【図１６】この発明による凝縮伝熱管の実施例おいて、
突起ピッチと管内熱伝達率との関係を示す線グラフであ
る。
突起ピッチと管内熱伝達率との関係を示す線グラフであ
る。
【図１７】この発明による凝縮伝熱管の実施例おいて、
突起高さと管内熱伝達率との関係を示す線グラフであ
る。
突起高さと管内熱伝達率との関係を示す線グラフであ
る。
【図１８】従来の偏平多穴凝縮伝熱管を使用した熱交換
器の部分分解斜視図である。
器の部分分解斜視図である。
【図１９】図１８の熱交換器における偏平多穴凝縮伝熱
管の拡大断面図である。 １，２，３ 凝縮伝熱管 １０，１１，２０，３０７２ 冷媒流路 １２，１２ａ，１２ｂ，１２ｃ 突起 １３ 溝 １４，７１ 隔壁 ４ 冷媒の凝縮液 ５，６ 上下の部品 ７０ 放熱フィン ８，９ ヘッダ管 ８０ 蒸気供給口 ８１，９１ 蓋 ９０ 凝縮液排出口 ９２ 導管 ｈ 伝熱管の高さ ｈ１ 冷媒流路の内部高さ ｈ２ 突起高さ ｗ 伝熱管の幅 ｗ１ 冷媒流路の内幅 ｗ２ 突起の幅
管の拡大断面図である。 １，２，３ 凝縮伝熱管 １０，１１，２０，３０７２ 冷媒流路 １２，１２ａ，１２ｂ，１２ｃ 突起 １３ 溝 １４，７１ 隔壁 ４ 冷媒の凝縮液 ５，６ 上下の部品 ７０ 放熱フィン ８，９ ヘッダ管 ８０ 蒸気供給口 ８１，９１ 蓋 ９０ 凝縮液排出口 ９２ 導管 ｈ 伝熱管の高さ ｈ１ 冷媒流路の内部高さ ｈ２ 突起高さ ｗ 伝熱管の幅 ｗ１ 冷媒流路の内幅 ｗ２ 突起の幅
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 永田 勝也 東京都新宿区大久保三丁目４番１号 早稲 田大学理工学部機械工学科内 (72)発明者 勝田 正文 東京都新宿区大久保三丁目４番１号 早稲 田大学理工学部機械工学科内
Claims (5)
- 【請求項１】 幅方向に並びかつ長さ方向に連続する独
立した複数の偏平状冷媒流路を有する偏平伝熱管におい
て、 前記偏平伝熱管は高さｈが２．０mm以下に設定され、 前記偏平状冷媒流路は、高さｈ１が１．２mm以下であっ
て高さｈ１に対する幅ｗ１の比が１．８〜６．０の範囲
内に設定され、 前記偏平状冷媒流路の内壁面には、長さ方向に沿って連
続する複数の突起を有するとともに突起に隣接する溝は
平滑な底面を有し、 前記偏平状冷媒流路の高さｈ１に対する前記突起の高さ
ｈ２の比が０．０５５〜０．２５の範囲内であることを
特徴とする、偏平多穴凝縮伝熱管。 - 【請求項２】 前記突起のピッチｐが０．２５〜０．６
mmである、請求項１に記載の偏平多穴凝縮伝熱管。 - 【請求項３】 前記突起相互間の溝の断面形状が逆台形
状である、請求項１又は２に記載の偏平多穴凝縮伝熱
管。 - 【請求項４】 前記突起は断面形状がほぼ三角形であ
る、請求項３に記載の偏平多穴凝縮伝熱管。 - 【請求項５】 前記偏平状冷媒流路の流体直径が０．７
〜１．５mmである、請求項１〜３のいずれかに記載の偏
平多穴凝縮伝熱管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5200304A JPH06185885A (ja) | 1992-07-24 | 1993-07-20 | 偏平多穴凝縮伝熱管 |
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4-218284 | 1992-07-24 | ||
| JP21828492 | 1992-07-24 | ||
| JP5200304A JPH06185885A (ja) | 1992-07-24 | 1993-07-20 | 偏平多穴凝縮伝熱管 |
| GB9324091A GB2284471B (en) | 1992-07-24 | 1993-11-23 | Flat condenser tube |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06185885A true JPH06185885A (ja) | 1994-07-08 |
Family
ID=27266946
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5200304A Pending JPH06185885A (ja) | 1992-07-24 | 1993-07-20 | 偏平多穴凝縮伝熱管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
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-
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- 1993-07-20 JP JP5200304A patent/JPH06185885A/ja active Pending
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