JPH06192799A - 耐熱性に優れたＭｇ合金展伸材およびその製造方法 - Google Patents
耐熱性に優れたＭｇ合金展伸材およびその製造方法Info
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- JPH06192799A JPH06192799A JP34491492A JP34491492A JPH06192799A JP H06192799 A JPH06192799 A JP H06192799A JP 34491492 A JP34491492 A JP 34491492A JP 34491492 A JP34491492 A JP 34491492A JP H06192799 A JPH06192799 A JP H06192799A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 鋳造用Ｍｇ合金に匹敵する程の耐熱性を有す
るＭｇ合金展伸材、および該展伸材を安価に製造するこ
とのできる方法を提供する。 【構成】 Ｚｎ：３〜８重量％およびＺｒ：0.2 〜 0.8
重量％を夫々含有するＭｇ合金を用いて展伸材を製造す
るに当たり、最終の熱間加工を、３００〜４５０℃の温
度で且つ８０％以上の加工を行ない、その後４５０℃以
上の温度で加熱することによって、加工方向に成長した
粗大粒を析出させる。
るＭｇ合金展伸材、および該展伸材を安価に製造するこ
とのできる方法を提供する。 【構成】 Ｚｎ：３〜８重量％およびＺｒ：0.2 〜 0.8
重量％を夫々含有するＭｇ合金を用いて展伸材を製造す
るに当たり、最終の熱間加工を、３００〜４５０℃の温
度で且つ８０％以上の加工を行ない、その後４５０℃以
上の温度で加熱することによって、加工方向に成長した
粗大粒を析出させる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、航空機やロケット等の
輸送機器の他、コンピュータ，家電製品，建材，家庭用
耐久消費材等の素材として使用されるＭｇ合金展伸材お
よびその製造方法に関するものであり、殊に軽量で且つ
１５０℃程度までの耐熱性（短時間およびクリープ強
度）に優れた材料としての要求がある素材（棒材，板
材，型材等）若しくは部品への適用が期待されるＭｇ合
金展伸材およびその様な展伸材を製造するための有用な
方法に関するものである。
輸送機器の他、コンピュータ，家電製品，建材，家庭用
耐久消費材等の素材として使用されるＭｇ合金展伸材お
よびその製造方法に関するものであり、殊に軽量で且つ
１５０℃程度までの耐熱性（短時間およびクリープ強
度）に優れた材料としての要求がある素材（棒材，板
材，型材等）若しくは部品への適用が期待されるＭｇ合
金展伸材およびその様な展伸材を製造するための有用な
方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】Ｍｇは比重が約1.7 程度であってＡｌの
約２／３であることから、Ｍｇ合金は素材軽量化の観点
から注目されている。しかしながらＭｇ合金はヤング率
が低いので、高温強度が劣るという欠点を有している。
約２／３であることから、Ｍｇ合金は素材軽量化の観点
から注目されている。しかしながらＭｇ合金はヤング率
が低いので、高温強度が劣るという欠点を有している。
【０００３】Ｍｇ合金のうち鋳造品用Ｍｇ合金は、加工
性が要求されないので合金元素の添加が容易であり、こ
れまで、高価ではあるが耐熱性に優れているＭｇ合金が
種々開発されている。これに対し、鍛造，押出し，圧延
等の塑性加工によって棒材，板材，型材等の成形品とさ
れる展伸用Ｍｇ合金においては、添加元素の量に制限が
あり、合金元素の添加だけで耐熱性を大幅に改善するこ
とは困難である。このためＭｇ合金展伸材は、航空機や
ロケット等の輸送機器の他、コンピュータ，家電製品，
建材，家庭用耐久消費材等のように、常温で使用される
機器の素材として使用されるにとどまり、その使用範囲
は大幅に制限されていた。こうしたことから、高価なＭ
ｇ合金鋳造品に匹敵する耐熱性を有するＭｇ合金展伸材
が安価に実現できれば、該展伸材の利用範囲が大きく広
がるものと期待されている。
性が要求されないので合金元素の添加が容易であり、こ
れまで、高価ではあるが耐熱性に優れているＭｇ合金が
種々開発されている。これに対し、鍛造，押出し，圧延
等の塑性加工によって棒材，板材，型材等の成形品とさ
れる展伸用Ｍｇ合金においては、添加元素の量に制限が
あり、合金元素の添加だけで耐熱性を大幅に改善するこ
とは困難である。このためＭｇ合金展伸材は、航空機や
ロケット等の輸送機器の他、コンピュータ，家電製品，
建材，家庭用耐久消費材等のように、常温で使用される
機器の素材として使用されるにとどまり、その使用範囲
は大幅に制限されていた。こうしたことから、高価なＭ
ｇ合金鋳造品に匹敵する耐熱性を有するＭｇ合金展伸材
が安価に実現できれば、該展伸材の利用範囲が大きく広
がるものと期待されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明はこうした技術
的課題を解決するためになされたものであって、その目
的は、鋳造用Ｍｇ合金に匹敵する程の耐熱性を有するＭ
ｇ合金展伸材、および該展伸材を安価に製造することの
できる方法を提供することにある。
的課題を解決するためになされたものであって、その目
的は、鋳造用Ｍｇ合金に匹敵する程の耐熱性を有するＭ
ｇ合金展伸材、および該展伸材を安価に製造することの
できる方法を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成し得た本
発明方法とは、Ｚｎ：３〜８重量％およびＺｒ：0.2〜
0.8重量％を夫々含有するＭｇ合金を用いて展伸材を製
造するに当たり、最終の熱間加工を、３００〜４５０℃
の温度で且つ８０％以上の加工を行ない、その後４５０
℃以上の温度で加熱することによって、加工方向に成長
した粗大粒を析出させる点に要旨を有するものである。
上記方法によって耐熱性に優れたＭｇ合金展伸材が得ら
れるのであるが、得られる展伸材において前記粗大粒の
アクペスト比が３以上のものが最適である。
発明方法とは、Ｚｎ：３〜８重量％およびＺｒ：0.2〜
0.8重量％を夫々含有するＭｇ合金を用いて展伸材を製
造するに当たり、最終の熱間加工を、３００〜４５０℃
の温度で且つ８０％以上の加工を行ない、その後４５０
℃以上の温度で加熱することによって、加工方向に成長
した粗大粒を析出させる点に要旨を有するものである。
上記方法によって耐熱性に優れたＭｇ合金展伸材が得ら
れるのであるが、得られる展伸材において前記粗大粒の
アクペスト比が３以上のものが最適である。
【０００６】
【作用】本発明に係るＭｇ合金は再結晶温度以上の熱間
加工は比較的容易に行なえる。そこで本発明者らは、Ｍ
ｇ合金のこうした性質を利用して組織制御を行なえば、
高価な鋳造用Ｍｇ合金に匹敵する耐熱性Ｍｇ合金展伸材
が得られるのではないかと考え、様々な角度から検討を
重ねてきた。
加工は比較的容易に行なえる。そこで本発明者らは、Ｍ
ｇ合金のこうした性質を利用して組織制御を行なえば、
高価な鋳造用Ｍｇ合金に匹敵する耐熱性Ｍｇ合金展伸材
が得られるのではないかと考え、様々な角度から検討を
重ねてきた。
【０００７】実用Ｍｇ合金のうち、特にＺｎを添加した
Ｍｇ−Ｚｎ系合金は加工性が非常に優れていることが知
られている。即ち、Ｚｎの拡散定数が、実用Ｍｇ合金へ
の添加元素の中でも最も大きく、金属間化合物の析出が
比較的低温で生じて高温での変形中で析出が起こらず、
１００℃近傍までの優れた加工性を示す。またＭｇ−Ｚ
ｎ系合金に微量のＺｒを添加すると、金属間化合物の固
溶温度が高くなって、４５０℃近傍までは比較的短時間
の熱処理では固溶しにくくなることが知られている。こ
の様なＭｇ−Ｚｎ−Ｚｒ系実用合金として、ＺＫ６０Ａ
（Ｍｇ−５．７％Ｚｎ−０．５５％Ｚｒ）が知られてい
る。本発明者らは、この様なＭｇ−Ｚｎ−Ｚｒ系実用合
金を対象とし、この合金に加工および熱処理を組合せて
施せば、Ｎｉ基合金に適用されている様な結晶粒制御が
達成できるのではないかと考えた。
Ｍｇ−Ｚｎ系合金は加工性が非常に優れていることが知
られている。即ち、Ｚｎの拡散定数が、実用Ｍｇ合金へ
の添加元素の中でも最も大きく、金属間化合物の析出が
比較的低温で生じて高温での変形中で析出が起こらず、
１００℃近傍までの優れた加工性を示す。またＭｇ−Ｚ
ｎ系合金に微量のＺｒを添加すると、金属間化合物の固
溶温度が高くなって、４５０℃近傍までは比較的短時間
の熱処理では固溶しにくくなることが知られている。こ
の様なＭｇ−Ｚｎ−Ｚｒ系実用合金として、ＺＫ６０Ａ
（Ｍｇ−５．７％Ｚｎ−０．５５％Ｚｒ）が知られてい
る。本発明者らは、この様なＭｇ−Ｚｎ−Ｚｒ系実用合
金を対象とし、この合金に加工および熱処理を組合せて
施せば、Ｎｉ基合金に適用されている様な結晶粒制御が
達成できるのではないかと考えた。
【０００８】上記の様なＭｇ−Ｚｎ−Ｚｒ系合金は、加
工まま又は加工後に時効処理を施して使用されるのが一
般的である。これは短時間引張特性を重視し、加工によ
って得られた細粒および加工歪を利用して微細分散を達
成し、結晶粒と析出物の微細分散効果によって強度の改
善を図っていた為と考えられる。しかしながらこの様に
して製造されたＭｇ合金は、クリープ強度が依然として
低く、５０℃以下での使用にしか耐えられないというの
が実情である。
工まま又は加工後に時効処理を施して使用されるのが一
般的である。これは短時間引張特性を重視し、加工によ
って得られた細粒および加工歪を利用して微細分散を達
成し、結晶粒と析出物の微細分散効果によって強度の改
善を図っていた為と考えられる。しかしながらこの様に
して製造されたＭｇ合金は、クリープ強度が依然として
低く、５０℃以下での使用にしか耐えられないというの
が実情である。
【０００９】Ｍｇ合金にとっては、１００℃以上の温度
はかなりの高温に相当し、この様な高温で使用する為の
Ｍｇ合金を実現するには、従来の処理では不十分であ
る。そこで本発明者らは、Ｎｉ基合金で行なわれている
様な結晶粒制御をＭｇ−Ｚｎ−Ｚｒ系合金に適用すれ
ば、優れた耐熱性を有するＭｇ合金が達成できるのでは
ないかと考えた。即ちＭｇ−Ｚｎ−Ｚｒ系合金における
結晶粒のアスペクト比（Ｌ／ｄ）をできるだけ大きくす
れば良いと考えた（例えばＬ／ｄ＞１０，但し、Ｌ：加
工方向の結晶粒の長さ，ｄ：加工方向と直角方向の結晶
粒の幅）。
はかなりの高温に相当し、この様な高温で使用する為の
Ｍｇ合金を実現するには、従来の処理では不十分であ
る。そこで本発明者らは、Ｎｉ基合金で行なわれている
様な結晶粒制御をＭｇ−Ｚｎ−Ｚｒ系合金に適用すれ
ば、優れた耐熱性を有するＭｇ合金が達成できるのでは
ないかと考えた。即ちＭｇ−Ｚｎ−Ｚｒ系合金における
結晶粒のアスペクト比（Ｌ／ｄ）をできるだけ大きくす
れば良いと考えた（例えばＬ／ｄ＞１０，但し、Ｌ：加
工方向の結晶粒の長さ，ｄ：加工方向と直角方向の結晶
粒の幅）。
【００１０】上記の結晶粒制御方法は、加工によってま
ず微細粒を形成し、加工後に残留する歪を極力抑え、次
いでこれに析出している粒子が固溶し始める温度以上に
加熱することによって、二次再結晶を生成させ、加工方
向に伸びた粗大粒を得ようとするものである。但し、こ
の方法では、析出粒子による合金の０．２％耐力に及ぼ
す粒度依然性を示すｋｙ（但し、ペッチの式、θy ＝θ
o ＋ｋｙ・ｄ1/2 ）の値を大きくすることによる結晶粒
の効果は全く利用できない。この点について、本発明者
らは化合物の固溶と析出を巧みに組み合わせることによ
って、解決できることを見出し、本発明を完成した。
ず微細粒を形成し、加工後に残留する歪を極力抑え、次
いでこれに析出している粒子が固溶し始める温度以上に
加熱することによって、二次再結晶を生成させ、加工方
向に伸びた粗大粒を得ようとするものである。但し、こ
の方法では、析出粒子による合金の０．２％耐力に及ぼ
す粒度依然性を示すｋｙ（但し、ペッチの式、θy ＝θ
o ＋ｋｙ・ｄ1/2 ）の値を大きくすることによる結晶粒
の効果は全く利用できない。この点について、本発明者
らは化合物の固溶と析出を巧みに組み合わせることによ
って、解決できることを見出し、本発明を完成した。
【００１１】本発明に係るＭｇ合金はＭｇ−Ｚｎ−Ｚｒ
系であることは上述した通りであるが、ＺｎおよびＺｒ
の化学成分の範囲限定理由は下記の通りである。まずＺ
ｎ含有量が３重量％未満では、結晶粒の成長を抑制でき
る未固溶化合物が少なくなり、８重量％を超えると熱間
加工後の冷却中に化合物の析出が生じ、再加熱してもそ
れが固溶し難くなって、次第に加工性が劣化する。従っ
て、本発明に係るＭｇ合金のＺｎ含有量は３〜８重量％
とした。一方、ＺｒはＭｇ合金の加工による結晶粒微細
化作用を高温側にずらす効果を有し（即ち、加工後に再
結晶を生じさせる）、この効果を発揮させる為にはＺｒ
の含有量は０．２重量％以上必要である。この様な効果
は、Ｚｒ含有量が増すにつれ大きくなるが、０．８重量
％を超えるとほぼ飽和するばかりか、不溶性の化合物を
形成して二次再結晶の生成を抑制する。従って、本発明
に係るＭｇ合金にけるＺｒ含有量は０．２〜０．８重量
％と定めた。
系であることは上述した通りであるが、ＺｎおよびＺｒ
の化学成分の範囲限定理由は下記の通りである。まずＺ
ｎ含有量が３重量％未満では、結晶粒の成長を抑制でき
る未固溶化合物が少なくなり、８重量％を超えると熱間
加工後の冷却中に化合物の析出が生じ、再加熱してもそ
れが固溶し難くなって、次第に加工性が劣化する。従っ
て、本発明に係るＭｇ合金のＺｎ含有量は３〜８重量％
とした。一方、ＺｒはＭｇ合金の加工による結晶粒微細
化作用を高温側にずらす効果を有し（即ち、加工後に再
結晶を生じさせる）、この効果を発揮させる為にはＺｒ
の含有量は０．２重量％以上必要である。この様な効果
は、Ｚｒ含有量が増すにつれ大きくなるが、０．８重量
％を超えるとほぼ飽和するばかりか、不溶性の化合物を
形成して二次再結晶の生成を抑制する。従って、本発明
に係るＭｇ合金にけるＺｒ含有量は０．２〜０．８重量
％と定めた。
【００１２】本発明方法においては、最終の熱間加工温
度を３００〜４５０℃とする必要がある。この温度が３
００℃未満では、加工後の状態で再結晶が生じず、その
後の熱処理によって目的とする二次再結晶が生じない。
一方、この温度が４５０℃を超えると、二次再結晶に必
要な細粒（例えば平均粒径：１０μｍ以下）が得られな
い。また熱間加工時の加工率は、細粒を得ること、加工
方向に結晶粒径を成長させるという観点から、８０％以
上とする必要がある。尚熱間加工後の熱処理は、上記趣
旨から明らかな様に、二次再結晶を起こす為に施される
が、その為には４５０℃以上とする必要がある。
度を３００〜４５０℃とする必要がある。この温度が３
００℃未満では、加工後の状態で再結晶が生じず、その
後の熱処理によって目的とする二次再結晶が生じない。
一方、この温度が４５０℃を超えると、二次再結晶に必
要な細粒（例えば平均粒径：１０μｍ以下）が得られな
い。また熱間加工時の加工率は、細粒を得ること、加工
方向に結晶粒径を成長させるという観点から、８０％以
上とする必要がある。尚熱間加工後の熱処理は、上記趣
旨から明らかな様に、二次再結晶を起こす為に施される
が、その為には４５０℃以上とする必要がある。
【００１３】本発明は要するに、加工中に再結晶を生
じ、且つその際に得られる結晶粒が細粒となる様に、熱
間加工温度および加工率を規定したものであり、その後
の熱処理は二次再結晶によって粗大粒を生成する為のも
のである。尚この様な条件によって得られるＭｇ合金展
伸材は、後記実施例でも明らかな様に、その粗大粒のア
スペクト比が３以上のものが最適である。
じ、且つその際に得られる結晶粒が細粒となる様に、熱
間加工温度および加工率を規定したものであり、その後
の熱処理は二次再結晶によって粗大粒を生成する為のも
のである。尚この様な条件によって得られるＭｇ合金展
伸材は、後記実施例でも明らかな様に、その粗大粒のア
スペクト比が３以上のものが最適である。
【００１４】以下本発明を実施例によって更に詳細に説
明するが、下記実施例は本発明を限定するものではな
く、前・後記の趣旨に徴して設計変更することはいずれ
も本発明の技術的範囲に含まれるものである。
明するが、下記実施例は本発明を限定するものではな
く、前・後記の趣旨に徴して設計変更することはいずれ
も本発明の技術的範囲に含まれるものである。
【００１５】
実施例１ 実用合金のＺＫ６０（Ｍｇ−６．０％Ｚｎ０．５％Ｚ
ｒ）合金の押出ビレット（直径：１５０ｍｍ）を用い、
４００℃において、１：２，１：４，１：８，１：１
５，１：２０の各押出比にて押出した丸棒において、結
晶粒径と押出比の関係を調べた。その結果は図１に示す
が、１０μｍ以下の結晶粒径を得るには、押出比が１：
６（加工率：８４％）程度以上が必要であることが分か
る。
ｒ）合金の押出ビレット（直径：１５０ｍｍ）を用い、
４００℃において、１：２，１：４，１：８，１：１
５，１：２０の各押出比にて押出した丸棒において、結
晶粒径と押出比の関係を調べた。その結果は図１に示す
が、１０μｍ以下の結晶粒径を得るには、押出比が１：
６（加工率：８４％）程度以上が必要であることが分か
る。
【００１６】上記各押出材に、更に５００℃で加熱した
ときの粗大粒のアスペクト比と押出比の関係を図２に示
すが、アスペクト比を３以上を得ようとすれば、押出比
を１：６以上とする必要があることが分かる。またクリ
ープ強度（１００℃におけるクリープ伸び）とアスペク
ト比の関係を図３に示すが、クリープ強度はアスペクト
比が３以上となることによって急激に上昇し、８程度で
ほぼ飽和していることが分かる。
ときの粗大粒のアスペクト比と押出比の関係を図２に示
すが、アスペクト比を３以上を得ようとすれば、押出比
を１：６以上とする必要があることが分かる。またクリ
ープ強度（１００℃におけるクリープ伸び）とアスペク
ト比の関係を図３に示すが、クリープ強度はアスペクト
比が３以上となることによって急激に上昇し、８程度で
ほぼ飽和していることが分かる。
【００１７】実施例２ 実用合金のＺＫ６０の押出材（押出比１：２０）を用
い、本発明法と従来法を適用したときの短時間引張性質
を比較したときの結果を表１に示すが、本発明法を適用
したものは、従来法を適用したものに比べてはるかに優
れた特性が得られていることが分かる。
い、本発明法と従来法を適用したときの短時間引張性質
を比較したときの結果を表１に示すが、本発明法を適用
したものは、従来法を適用したものに比べてはるかに優
れた特性が得られていることが分かる。
【００１８】
【表１】
【００１９】実施例３ 実施例２で用いた各試料を用い、１００℃，１５０℃の
各温度におけるクリープ強度を調べた。その結果を図４
に示すが、いずれの温度においても本発明法で製造した
ものは、従来法で製造したものに比べてはるかに優れた
クリープ強度を有していることが分かる。
各温度におけるクリープ強度を調べた。その結果を図４
に示すが、いずれの温度においても本発明法で製造した
ものは、従来法で製造したものに比べてはるかに優れた
クリープ強度を有していることが分かる。
【００２０】実施例４ 本発明法で製造したＺＫ６０合金の全伸び０．２％／１
０００ｈクリープ強度を、種々のＭｇ合金と比較した結
果を表２に示すが、表２から次の様に考察できる。即
ち、１００℃でのクリープ強度は、非常に高価なＱＥ２
２鋳造合金よりも劣るものの、ＴｈやＲＥ（希土類元
素）を添加し、クリープ強度を改善した合金と同等の性
能を有している。また１５０℃でのクリープ強度におい
ても、高価なＴｈやＲＥを添加した合金と比較しても遜
色のない値を示している。
０００ｈクリープ強度を、種々のＭｇ合金と比較した結
果を表２に示すが、表２から次の様に考察できる。即
ち、１００℃でのクリープ強度は、非常に高価なＱＥ２
２鋳造合金よりも劣るものの、ＴｈやＲＥ（希土類元
素）を添加し、クリープ強度を改善した合金と同等の性
能を有している。また１５０℃でのクリープ強度におい
ても、高価なＴｈやＲＥを添加した合金と比較しても遜
色のない値を示している。
【００２１】
【表２】
【００２２】
【発明の効果】本発明は以上の様に構成されており、１
５０℃以下の耐熱性に優れたＭｇ合金展伸材が安価に製
造でき、当該Ｍｇ合金展伸材はこれまでＡｌ合金が使用
されていた用途への適用が期待でき、適用材の更なる軽
量化が達成できる。
５０℃以下の耐熱性に優れたＭｇ合金展伸材が安価に製
造でき、当該Ｍｇ合金展伸材はこれまでＡｌ合金が使用
されていた用途への適用が期待でき、適用材の更なる軽
量化が達成できる。
【図１】実施例１における押出材の結晶粒径と押出比の
関係を示すグラフである。
関係を示すグラフである。
【図２】実施例１における加熱処理材のアスペクト比と
押出比の関係を示すグラフである。
押出比の関係を示すグラフである。
【図３】実施例１における加熱処理材のクリープ強度と
アスペクト比の関係を示すグラフである。
アスペクト比の関係を示すグラフである。
【図４】実施例３において、各試料のクリープ強度を比
較した結果を示すグラフである。
較した結果を示すグラフである。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｚｎ：３〜８重量％およびＺｒ：0.2 〜
0.8重量％を夫々含有するＭｇ合金を用いて展伸材を製
造するに当たり、最終の熱間加工を、３００〜４５０℃
の温度で且つ８０％以上の加工を行ない、その後４５０
℃以上の温度で加熱することによって、加工方向に成長
した粗大粒を析出させることを特徴とする耐熱性に優れ
たＭｇ合金展伸材の製造方法。 - 【請求項２】 請求項１に記載の方法によって得られた
ものであり、前記粗大粒のアスペクト比が３以上である
ことを特徴とする耐熱性に優れたＭｇ合金展伸材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34491492A JPH06192799A (ja) | 1992-12-24 | 1992-12-24 | 耐熱性に優れたＭｇ合金展伸材およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34491492A JPH06192799A (ja) | 1992-12-24 | 1992-12-24 | 耐熱性に優れたＭｇ合金展伸材およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06192799A true JPH06192799A (ja) | 1994-07-12 |
Family
ID=18372978
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34491492A Withdrawn JPH06192799A (ja) | 1992-12-24 | 1992-12-24 | 耐熱性に優れたＭｇ合金展伸材およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06192799A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000060133A1 (de) * | 1999-04-03 | 2000-10-12 | Volkswagen Aktiengesellschaft | Verfahren zum herstellen einer magnesiumlegierung durch strangpressen und verwendung der stranggepressten halbzeuge und bauteile |
| WO2004015153A1 (ja) * | 2002-08-08 | 2004-02-19 | National Institute Of Advanced Industrial Science And Technology | 耐熱性マグネシウム合金及びその製造方法 |
| JP2007119823A (ja) * | 2005-10-26 | 2007-05-17 | Kobe Steel Ltd | 高強度マグネシウム合金押出し材 |
| US20230313346A1 (en) * | 2017-04-12 | 2023-10-05 | University Of Pittsburgh - Of The Commonwealth System Of Higher Education | Properties and parameters of novel biodegradable metallic alloys |
| CN117324369A (zh) * | 2023-11-20 | 2024-01-02 | 大冶特殊钢有限公司 | 预测轧制过程铸锭中心等轴晶区尺寸的方法 |
-
1992
- 1992-12-24 JP JP34491492A patent/JPH06192799A/ja not_active Withdrawn
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| CN117324369A (zh) * | 2023-11-20 | 2024-01-02 | 大冶特殊钢有限公司 | 预测轧制过程铸锭中心等轴晶区尺寸的方法 |
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