JPH0619930B2 - ニオブ・チタン極細多芯超電導線 - Google Patents
ニオブ・チタン極細多芯超電導線Info
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- JPH0619930B2 JPH0619930B2 JP60250247A JP25024785A JPH0619930B2 JP H0619930 B2 JPH0619930 B2 JP H0619930B2 JP 60250247 A JP60250247 A JP 60250247A JP 25024785 A JP25024785 A JP 25024785A JP H0619930 B2 JPH0619930 B2 JP H0619930B2
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- niobium
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
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- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ この発明は、ニオブ・チタン極細多芯超電導線に関する
もので、特に、常電導金属のマトリクス中にニオブ・チ
タン合金フィラメントが埋め込まれた構造のニオブ・チ
タン極細芯超電導線に関するものである。
もので、特に、常電導金属のマトリクス中にニオブ・チ
タン合金フィラメントが埋め込まれた構造のニオブ・チ
タン極細芯超電導線に関するものである。
［従来の技術］ ニオブ・チタン（ＮｂＴｉ）超電導線は、ＮｂＴｉ合金
の加工性の良さから、たとえば、マトリクスとして、
胴、銅合金、またはアルミニウムを用いた複合塑性加工
技術によって製作される。すなわち、ＮｂＴｉ合金を銅
などの安定化材で被覆した複数の素線を大型銅管の中に
多数本挿入し、熱間押出などによって縮径し、その後伸
線加工を行ない、所望の線材を得ることができる。その
過程で、４００℃前後の熱処理を或る一定時間、あるい
は伸線過程の任意の段階で複数回施すことにより、Ｎｂ
Ｔｉ合金フィラメント内に転位セルや折出相などのピン
止め点を作り、臨界電流密度Ｊｃを高め、所望の性能を
もつ超電動線が製作される。超電動線において、そこを
流れる電流密度が限界電流密度Ｊｃを超えると、常電動
状態に変わるため、高い臨界電流密度Ｊｃを追求するこ
とは、超電動線にとって重要なことである。ＮｂＴｉ合
金のような第II種超電導体においては、ピン止め点を導
入することにより、臨界電流密度Ｊｃの向上を図る方法
がとられている。前述した４００℃前後の熱処理は、こ
のようなピン止め点の生成のために行なわれるものであ
る。
の加工性の良さから、たとえば、マトリクスとして、
胴、銅合金、またはアルミニウムを用いた複合塑性加工
技術によって製作される。すなわち、ＮｂＴｉ合金を銅
などの安定化材で被覆した複数の素線を大型銅管の中に
多数本挿入し、熱間押出などによって縮径し、その後伸
線加工を行ない、所望の線材を得ることができる。その
過程で、４００℃前後の熱処理を或る一定時間、あるい
は伸線過程の任意の段階で複数回施すことにより、Ｎｂ
Ｔｉ合金フィラメント内に転位セルや折出相などのピン
止め点を作り、臨界電流密度Ｊｃを高め、所望の性能を
もつ超電動線が製作される。超電動線において、そこを
流れる電流密度が限界電流密度Ｊｃを超えると、常電動
状態に変わるため、高い臨界電流密度Ｊｃを追求するこ
とは、超電動線にとって重要なことである。ＮｂＴｉ合
金のような第II種超電導体においては、ピン止め点を導
入することにより、臨界電流密度Ｊｃの向上を図る方法
がとられている。前述した４００℃前後の熱処理は、こ
のようなピン止め点の生成のために行なわれるものであ
る。
［発明が解決しようとする問題点］ 従来、熱処理温度と時間とを最適化したり、熱処理を複
数回実施することによって、ピ止め点を増加させ、それ
によって臨界電流密度Ｊｃの値を或る程度まで高めてい
る。また、ジルコニウム、ハフニウム等の第３元素の添
加も試みられており、折出相の制御に或る程度の効果を
示している。
数回実施することによって、ピ止め点を増加させ、それ
によって臨界電流密度Ｊｃの値を或る程度まで高めてい
る。また、ジルコニウム、ハフニウム等の第３元素の添
加も試みられており、折出相の制御に或る程度の効果を
示している。
しかしながら、以上のような従来の方法では、臨界電流
密度Ｊｃの値は、或るレベルより飛躍的に向上するには
至っていない。
密度Ｊｃの値は、或るレベルより飛躍的に向上するには
至っていない。
他方、最近では、ＮｂＴｉ合金の良好な加工性に注目し
て、ＮｂＴｉ合金フィラメント径の細い超極細多芯線の
製造も試みられている。ＮｂＴｉ合金フィラメント径を
小さくすることにより、ヒステリシスロスに代表される
ＡＣロスが小さくなり、商用周波数で使用される交流機
器への応用も期待されるのである。
て、ＮｂＴｉ合金フィラメント径の細い超極細多芯線の
製造も試みられている。ＮｂＴｉ合金フィラメント径を
小さくすることにより、ヒステリシスロスに代表される
ＡＣロスが小さくなり、商用周波数で使用される交流機
器への応用も期待されるのである。
しかしながら、ＮｂＴｉフィラメント径を小さくする
と、次に述べるような問題点に遭遇することがわかっ
た。
と、次に述べるような問題点に遭遇することがわかっ
た。
すなわち、臨界電流密度Ｊｃを高めるめに熱処理が施さ
れるが、これにより、α−Ｔｉが析出し、加工性が悪く
なる。したがって、伸線工程においてフィラメントの断
線が発生し、この断線に起因して、多芯線の臨界電流密
度が劣化する。特に、フィラメント径が１μｍ以下にな
ると、断線が著しく発生し、臨界電流密度が劣化するこ
とが知られている。したがって、交流機器への応用の期
待にもかかわらず、低いＡＣロスの特性を有する線材で
ありながら、その低い臨界電流密度のために効果を発揮
できていないのが現状である。
れるが、これにより、α−Ｔｉが析出し、加工性が悪く
なる。したがって、伸線工程においてフィラメントの断
線が発生し、この断線に起因して、多芯線の臨界電流密
度が劣化する。特に、フィラメント径が１μｍ以下にな
ると、断線が著しく発生し、臨界電流密度が劣化するこ
とが知られている。したがって、交流機器への応用の期
待にもかかわらず、低いＡＣロスの特性を有する線材で
ありながら、その低い臨界電流密度のために効果を発揮
できていないのが現状である。
また、臨界電流密度Ｊｃを高めるための熱処理は、Ｎｂ
Ｔｉ合金と常電動金属との拡散反応も生じさせる。この
拡散反応は、ＮｂＴｉ合金の超電導性を阻害する方向に
働く。したがって、ＮｂＴｉ合金フィラメント径が小さ
くなると、この拡散反応領域の割合が増し、これによっ
ても、臨界電流密度Ｊｃを低下させる結果を招く。
Ｔｉ合金と常電動金属との拡散反応も生じさせる。この
拡散反応は、ＮｂＴｉ合金の超電導性を阻害する方向に
働く。したがって、ＮｂＴｉ合金フィラメント径が小さ
くなると、この拡散反応領域の割合が増し、これによっ
ても、臨界電流密度Ｊｃを低下させる結果を招く。
そこで、この発明は、上述した従来のＮｂＴｉ多芯超電
動線における、臨界電流密度Ｊｃ低下の問題点および細
フィラメント化した際の性能の劣化に関する問題点を解
決しようとするものである。
動線における、臨界電流密度Ｊｃ低下の問題点および細
フィラメント化した際の性能の劣化に関する問題点を解
決しようとするものである。
［問題点を解決するための手段］ 本発明者は、上記の問題点を解決すべく鋭意研究した結
果、次のことを明らかにした。
果、次のことを明らかにした。
（１）ＮｂＴｉ合金フィラメント径が３００Å以上２０
００Å以下。
００Å以下。
すなわち、フィラメント径が２０００Å以下になると、
細フィラメントの効果により、特に低磁界での臨界電流
密度Ｊｃが増大する。他方、フィラメト径が３００Å未
満では、フィラメントの断線により臨界電流密度Ｊｃが
急激に低下する。したがって、フィラメント径は３００
Å以上が好ましい。
細フィラメントの効果により、特に低磁界での臨界電流
密度Ｊｃが増大する。他方、フィラメト径が３００Å未
満では、フィラメントの断線により臨界電流密度Ｊｃが
急激に低下する。したがって、フィラメント径は３００
Å以上が好ましい。
（２）ＮｂＴｉ合金を仕切る常電導金属の厚みが５０Å
以上１０００Å以下。
以上１０００Å以下。
常電導金属の厚みが１０００Å以下になると、高い臨界
電流密度Ｊｃが得られる。逆に、この厚みが５０Å以下
では、臨界電流密度Ｊｃが急激に劣化する。
電流密度Ｊｃが得られる。逆に、この厚みが５０Å以下
では、臨界電流密度Ｊｃが急激に劣化する。
なお、この発明によるＮｂＴｉ極細多芯超電導線を得る
場合、ＮｂＴｉ合金と常電導金属とを複合した後は、積
極的な熱処理は施さず、冷間加工のみで減面加工するこ
とが好ましい。すなわち、所望の径のＮｂＴｉ合金フィ
ラメントを得るため、２００℃を超えない温度で伸線さ
れるのが好ましい。この２００℃という温度は、ダイス
を用いて冷間で伸線を行なうとき、自然に発生する加工
発熱の最高温度にほぼ対応する。したがって、積極的な
熱処理を施さなければ、伸線中において、２００℃を超
えない温度に保たれることができる。
場合、ＮｂＴｉ合金と常電導金属とを複合した後は、積
極的な熱処理は施さず、冷間加工のみで減面加工するこ
とが好ましい。すなわち、所望の径のＮｂＴｉ合金フィ
ラメントを得るため、２００℃を超えない温度で伸線さ
れるのが好ましい。この２００℃という温度は、ダイス
を用いて冷間で伸線を行なうとき、自然に発生する加工
発熱の最高温度にほぼ対応する。したがって、積極的な
熱処理を施さなければ、伸線中において、２００℃を超
えない温度に保たれることができる。
第１図には、熱処理温度が臨界電流密度Ｊｃに与える影
響が示されている。この第１図に示したデータは、多芯
超電導線全体の径が５．１mmで、ここに、直径１．４μ
ｍのＮｂＴｉ合金フィラメントが３．６２７，２４７本
埋め込まれたものを試料としており、各温度で４時間の
熱処理を行なった場合が示されている。すなわち、第１
図に示したデータは、この発明によるＮｂＴｉ極細多芯
超電導線を得る途中の段階でサンプリングした試料に基
づいている。
響が示されている。この第１図に示したデータは、多芯
超電導線全体の径が５．１mmで、ここに、直径１．４μ
ｍのＮｂＴｉ合金フィラメントが３．６２７，２４７本
埋め込まれたものを試料としており、各温度で４時間の
熱処理を行なった場合が示されている。すなわち、第１
図に示したデータは、この発明によるＮｂＴｉ極細多芯
超電導線を得る途中の段階でサンプリングした試料に基
づいている。
第１図からわかるように、熱処理温度２００℃を超える
と臨界電流密度Ｊｃが低下する傾向にあり、特に３００
℃以上は臨界電流密度Ｊｃの劣化が著しい。これは、熱
処理温度が高くなると、ＮｂＴｉ合金と常電導金属との
拡散反応が生じ、ＮｂＴｉ合金の超電導特性が壊される
ためであると考えられる。特に、この発明に係る極細多
芯超電導線においては、ＮｂＴｉ合金フィラメントや、
それを仕切る常電導金属部が微小領域であるため、上述
の拡散反応が生じる部分の割合が高くなる。
と臨界電流密度Ｊｃが低下する傾向にあり、特に３００
℃以上は臨界電流密度Ｊｃの劣化が著しい。これは、熱
処理温度が高くなると、ＮｂＴｉ合金と常電導金属との
拡散反応が生じ、ＮｂＴｉ合金の超電導特性が壊される
ためであると考えられる。特に、この発明に係る極細多
芯超電導線においては、ＮｂＴｉ合金フィラメントや、
それを仕切る常電導金属部が微小領域であるため、上述
の拡散反応が生じる部分の割合が高くなる。
また、２００℃以上の熱処理を施すと、α相が析出し、
これにより加工硬化が著しくなる。したがって、その後
の伸線加工において、フィラメントの断線が発生しやす
くなる。本発明者による実験によれば、 （１）０〜１００℃で５時間の熱処理によれば、最終線
径０．１mm（このときのフィラメント径は０．０２９μ
ｍ）まで、良好な伸線性が得られ、 （２）１５０℃で５時間の熱処理によれば、最終線径
０．７１mmおよび０．２８mm（このときのフィラメント
径は、それぞれ、０．２１μｍおよび０．０８１μｍ）
までの伸線性はほぼ良好であり、他方、 （３）２３０℃で５時間の熱処理によれば、最終線径
０．７１mmおよび０．２８mm（このときのフィラメント
径は、それぞれ、０．２１μｍおよび０．０８１μｍ）
までの伸線は不可能であり、さらに （４）３００〜４００℃で１〜４８時間の熱処理によれ
ば、最終線径０．７１mm（このときのフィラメント径は
０．２１μｍ）までの伸線は不可能であった。
これにより加工硬化が著しくなる。したがって、その後
の伸線加工において、フィラメントの断線が発生しやす
くなる。本発明者による実験によれば、 （１）０〜１００℃で５時間の熱処理によれば、最終線
径０．１mm（このときのフィラメント径は０．０２９μ
ｍ）まで、良好な伸線性が得られ、 （２）１５０℃で５時間の熱処理によれば、最終線径
０．７１mmおよび０．２８mm（このときのフィラメント
径は、それぞれ、０．２１μｍおよび０．０８１μｍ）
までの伸線性はほぼ良好であり、他方、 （３）２３０℃で５時間の熱処理によれば、最終線径
０．７１mmおよび０．２８mm（このときのフィラメント
径は、それぞれ、０．２１μｍおよび０．０８１μｍ）
までの伸線は不可能であり、さらに （４）３００〜４００℃で１〜４８時間の熱処理によれ
ば、最終線径０．７１mm（このときのフィラメント径は
０．２１μｍ）までの伸線は不可能であった。
なお、伸線中における温度を０℃以下としたとき、線材
の強度が高くなり、伸線中にダイス割れや線材割れが発
生する。また、こような低温は、経済上の理由から、実
用的でない。
の強度が高くなり、伸線中にダイス割れや線材割れが発
生する。また、こような低温は、経済上の理由から、実
用的でない。
［作用］ この発明によるＮｂＴｉ極細多芯超電導線における、Ｎ
ｂＴｉ合金フィラメントの細線化による臨界電流密度Ｊ
ｃの増大は、次のように解釈することができる。
ｂＴｉ合金フィラメントの細線化による臨界電流密度Ｊ
ｃの増大は、次のように解釈することができる。
一般に、ＮｂＴｉ合金のような第II種超電導体では、下
部臨界磁場ＨClを超えると、磁場が磁束量子の形で浸入
を開始する。そして、この磁束量子には、外部電流を流
し始めると、ローレンツカＦＬが働く。しかし、磁束量
子の動きを阻止するピン止め力Ｆｐ＝Ｊｃ・Ｂにより、
ＦＬ＝Ｆｐの条件で決まる臨界電流Ｉｃまで完全導電性
が保たれる。
部臨界磁場ＨClを超えると、磁場が磁束量子の形で浸入
を開始する。そして、この磁束量子には、外部電流を流
し始めると、ローレンツカＦＬが働く。しかし、磁束量
子の動きを阻止するピン止め力Ｆｐ＝Ｊｃ・Ｂにより、
ＦＬ＝Ｆｐの条件で決まる臨界電流Ｉｃまで完全導電性
が保たれる。
このピン止め力の起因となるピン止め点が、この発明に
係る超電導線では、特に数Ｔesla以下の領域でＮｂＴｉ
合金フィラメント間に存在する常電導金属層によって実
現されるものと推測される。そして、その間隔が磁束量
子の格子幅に近いとき、臨界電流密度Ｊｃが大きくな
る。
係る超電導線では、特に数Ｔesla以下の領域でＮｂＴｉ
合金フィラメント間に存在する常電導金属層によって実
現されるものと推測される。そして、その間隔が磁束量
子の格子幅に近いとき、臨界電流密度Ｊｃが大きくな
る。
すなわち、ＮｂＴｉ合金フィラメント径が３００〜２０
００Å、常電導金属層の厚みが５０〜１０００Åのと
き、臨界電流密度Ｊｃが高い値をとる。
００Å、常電導金属層の厚みが５０〜１０００Åのと
き、臨界電流密度Ｊｃが高い値をとる。
なお、常電導金属層の厚みが、５０Å未満では、臨界電
流密度Ｊｃが急激に低下するのは、常電導部の範囲が微
小なためピ止め点となり得ないことが原因であると考え
られる。
流密度Ｊｃが急激に低下するのは、常電導部の範囲が微
小なためピ止め点となり得ないことが原因であると考え
られる。
［発明の効果］ この発明によれば、ＮｂＴｉ合金フィラメント径を３０
０〜２０００Åの範囲とし、常電導金属の厚みを５０〜
１０００Åの範囲とすることにより、常電導金属部がピ
ン止めの点の役割を果たしていると考えられ、それによ
って、高い臨界電流密度Ｊｃを得ることができる。
０〜２０００Åの範囲とし、常電導金属の厚みを５０〜
１０００Åの範囲とすることにより、常電導金属部がピ
ン止めの点の役割を果たしていると考えられ、それによ
って、高い臨界電流密度Ｊｃを得ることができる。
また、従来のように、転位セルや折出相によるピン止め
点を生成するための加熱処理を行なう必要がない。した
がって、伸線のみの工程で所望の臨界電流値をもつ線材
を製造することができ、製造コストが低くなる。同時
に、熱処理による問題点、すなわち、ＮｂＴｉ合金フィ
ラメントの断線、あるいはＮｂＴｉ合金と常電導金属の
拡散反応、といった問題点も解決される。
点を生成するための加熱処理を行なう必要がない。した
がって、伸線のみの工程で所望の臨界電流値をもつ線材
を製造することができ、製造コストが低くなる。同時
に、熱処理による問題点、すなわち、ＮｂＴｉ合金フィ
ラメントの断線、あるいはＮｂＴｉ合金と常電導金属の
拡散反応、といった問題点も解決される。
また、この発明では、ＮｂＴｉ合金フィラメントが極め
て細くされるので、ＡＣロスが少なくなる。そのため、
商用周波数で用いる交流機器用超電導線としても使用可
能となり、超電導線の適用範囲を広げることができる。
なお、従来から超電導線が用いられている分野、たとえ
ば核磁気共鳴断層撮影装置のマグネットあるいは高エネ
ルギ加速器などに用いられる超電導線としても利用でき
るのはもちろんである。
て細くされるので、ＡＣロスが少なくなる。そのため、
商用周波数で用いる交流機器用超電導線としても使用可
能となり、超電導線の適用範囲を広げることができる。
なお、従来から超電導線が用いられている分野、たとえ
ば核磁気共鳴断層撮影装置のマグネットあるいは高エネ
ルギ加速器などに用いられる超電導線としても利用でき
るのはもちろんである。
また、この発明によれば、ＮｂＴｉ合金フィラメント径
が小さいにもかかわらず、臨界電流密度Ｊｃが高いの
で、多芯超電導線全体に占める高価なＮｂＴｉ合金の割
合が低くなるので、コストの低下も期待することができ
る。
が小さいにもかかわらず、臨界電流密度Ｊｃが高いの
で、多芯超電導線全体に占める高価なＮｂＴｉ合金の割
合が低くなるので、コストの低下も期待することができ
る。
［実施例］ （１）直径１６mmＮｂＴｉ合金棒を、内径１７mmおよび
外径２０mmのＣｕＮｉパイプに挿入し、複合素線とし、
直径０．８１mmになるまで伸線を施した。
外径２０mmのＣｕＮｉパイプに挿入し、複合素線とし、
直径０．８１mmになるまで伸線を施した。
（２）その後、この複合素線を１６９本束ねて、再び、
ＣｕＮｉパイプへ挿入し、減面加工を施した。このと
き、ＮｂＴｉ合金フィラメント径１０に対し、ＮｂＴｉ
合金フィラメントを仕切るＣｕＮｉの厚さは３であっ
た。
ＣｕＮｉパイプへ挿入し、減面加工を施した。このと
き、ＮｂＴｉ合金フィラメント径１０に対し、ＮｂＴｉ
合金フィラメントを仕切るＣｕＮｉの厚さは３であっ
た。
（３）上記（２）の集合・複合化を、その後２回繰返し
（最終の集合・複合化は１２７本の素線）、最終的に、
ＣｕＮｉマトリクス中に、 １６９×１６９×１２７＝３，６２７，２４７本 のＮｂＴｉフィラメントを持つＮｂＴｉ極細多芯線を製
造した。
（最終の集合・複合化は１２７本の素線）、最終的に、
ＣｕＮｉマトリクス中に、 １６９×１６９×１２７＝３，６２７，２４７本 のＮｂＴｉフィラメントを持つＮｂＴｉ極細多芯線を製
造した。
（４）さらに、フィラメント径が０．１μｍ以下、すな
わち１０００Å以下になるまで、冷間伸線を施した。途
中、フィラメント径をいくつか異なるサンプルを採取し
た。
わち１０００Å以下になるまで、冷間伸線を施した。途
中、フィラメント径をいくつか異なるサンプルを採取し
た。
伸線による最終線径は、０．１mmであり、このときのフ
ィラメント径は、０．０２９μｍであった。
ィラメント径は、０．０２９μｍであった。
得られたＮｂＴｉ極細多伸超電導線の概略的な断面構造
が第２図に示されている。第２図は、ＮｂＴｉ極細多芯
超電導線１全体を最も上に示し、その一部を中間に拡大
して示し、さらに、中間に示したものの一部を最も下に
拡大して示している。
が第２図に示されている。第２図は、ＮｂＴｉ極細多芯
超電導線１全体を最も上に示し、その一部を中間に拡大
して示し、さらに、中間に示したものの一部を最も下に
拡大して示している。
第２図の最も下には、上記（１）の工程で得られた第１
次複合素線２を、（２）の工程でさらに複合した第２次
複合素線３が示されている。黒で塗りつぶした箇所が、
ＮｂＴｉ合金フィラメント４であり、その他の箇所がＣ
ｕＮｉ部分５である。第２図の中間には、第２次複合素
線３をさらに複合した第３次複合素線６が示されてい
る。そして、最も上に示したＮｂＴｉ極細多芯超電導線
は、この第３次複合素線６がさらに複合されて成り立っ
ている。
次複合素線２を、（２）の工程でさらに複合した第２次
複合素線３が示されている。黒で塗りつぶした箇所が、
ＮｂＴｉ合金フィラメント４であり、その他の箇所がＣ
ｕＮｉ部分５である。第２図の中間には、第２次複合素
線３をさらに複合した第３次複合素線６が示されてい
る。そして、最も上に示したＮｂＴｉ極細多芯超電導線
は、この第３次複合素線６がさらに複合されて成り立っ
ている。
上記（４）の工程で得られたフィラメント径の異なるサ
ンプルについて、臨界電流密度Ｊｃを１Ｔeslaから８Ｔ
eslaまでの外部磁場中で測定し、その結果を第３図に示
した。
ンプルについて、臨界電流密度Ｊｃを１Ｔeslaから８Ｔ
eslaまでの外部磁場中で測定し、その結果を第３図に示
した。
第３図に示すように、フィラメント径０．０３μｍから
０．２μｍまでの範囲で、臨界電流密度Ｊｃの向上が見
られる。特に、磁束密度４Ｔesla以下の外部磁場での臨
界電流密度ＪＣの向上が著しい。
０．２μｍまでの範囲で、臨界電流密度Ｊｃの向上が見
られる。特に、磁束密度４Ｔesla以下の外部磁場での臨
界電流密度ＪＣの向上が著しい。
なお、この発明において用いるＮｂＴｉ合金の組成比率
は、超電導特性を示すものであれば、どのような範囲で
あってもよく、一般に、Ｔｉが４０〜７０重量％であれ
ば、超電導特性を示すとされている。
は、超電導特性を示すものであれば、どのような範囲で
あってもよく、一般に、Ｔｉが４０〜７０重量％であれ
ば、超電導特性を示すとされている。
第１図は、ＮｂＴｉ超電導線における、熱処理温度が臨
界電流密度Ｊｃに与える影響を示すグラフである。第２
図は、この発明の一実施例の断面構造を図解的に示すも
ので、順次、一部が拡大されて示されている。第３図
は、ＮｂＴｉ合金フィラメント径と臨界電流密度Ｊｃと
の関係を示すグラフである。 図において、１はＮｂＴｉ極細多芯超電導線、４はＮｂ
Ｔｉ合金フィラメント、５はＣｕＮｉ部分である。
界電流密度Ｊｃに与える影響を示すグラフである。第２
図は、この発明の一実施例の断面構造を図解的に示すも
ので、順次、一部が拡大されて示されている。第３図
は、ＮｂＴｉ合金フィラメント径と臨界電流密度Ｊｃと
の関係を示すグラフである。 図において、１はＮｂＴｉ極細多芯超電導線、４はＮｂ
Ｔｉ合金フィラメント、５はＣｕＮｉ部分である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 永田 正之 大阪府大阪市此花区島屋１丁目１番３号 住友電気工業株式会社大阪製作所内 (72)発明者 武井 広見 大阪府大阪市此花区島屋１丁目１番３号 住友電気工業株式会社大阪製作所内 (72)発明者 大松 一也 大阪府大阪市此花区島屋１丁目１番３号 住友電気工業株式会社大阪製作所内 審査官 杉田 恵一 (56)参考文献 特開 昭49−23591（ＪＰ，Ａ) 特開 昭49−23593（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−70695（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−219805（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−170108（ＪＰ，Ａ) 実開 昭58−182313（ＪＰ，Ｕ)
Claims (2)
- 【請求項１】常電導金属のマトリクス中に３００Å以上
２０００Å以下の径をもつ複数のニオブ・チタン合金フ
ィラメントが埋め込まれ、かつニオブ・チタン合金を仕
切る常電導金属の厚みが５０Å以上１０００Å以下であ
ることを特徴とする、ニオブ・チタン極細多芯超電動
線。 - 【請求項２】前記ニオブ・チタン合金フィラメントは、
２００℃を超えない温度で伸線されて前記３００Å以上
２０００Å以下の径とされたものである、特許請求の範
囲第１項記載のニオブ・チタン極細多芯超電導線。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60250247A JPH0619930B2 (ja) | 1985-11-07 | 1985-11-07 | ニオブ・チタン極細多芯超電導線 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60250247A JPH0619930B2 (ja) | 1985-11-07 | 1985-11-07 | ニオブ・チタン極細多芯超電導線 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62110207A JPS62110207A (ja) | 1987-05-21 |
| JPH0619930B2 true JPH0619930B2 (ja) | 1994-03-16 |
Family
ID=17205032
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60250247A Expired - Lifetime JPH0619930B2 (ja) | 1985-11-07 | 1985-11-07 | ニオブ・チタン極細多芯超電導線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0619930B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2562435B2 (ja) * | 1986-05-14 | 1996-12-11 | 古河電気工業株式会社 | 超極細超電導線 |
| JPH02148516A (ja) * | 1988-11-29 | 1990-06-07 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 超伝導線材 |
| JPH0384813A (ja) * | 1989-08-25 | 1991-04-10 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 超電導線 |
| WO1991003060A1 (en) * | 1989-08-25 | 1991-03-07 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Superconductive wire material and method of producing the same |
| JP2556779B2 (ja) * | 1991-08-15 | 1996-11-20 | ミサワホーム株式会社 | サイディング材の取付構造 |
-
1985
- 1985-11-07 JP JP60250247A patent/JPH0619930B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62110207A (ja) | 1987-05-21 |
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| EXPY | Cancellation because of completion of term |