JPH0619940Y2 - バーナ - Google Patents
バーナInfo
- Publication number
- JPH0619940Y2 JPH0619940Y2 JP1990100652U JP10065290U JPH0619940Y2 JP H0619940 Y2 JPH0619940 Y2 JP H0619940Y2 JP 1990100652 U JP1990100652 U JP 1990100652U JP 10065290 U JP10065290 U JP 10065290U JP H0619940 Y2 JPH0619940 Y2 JP H0619940Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- burner
- air
- pressure equalizing
- slit
- combustion chamber
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Gas Burners (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本考案は、相対向する両耐火部材間にバーナ火口部及び
そのバーナ火口部に向かってスリット状に開口する燃焼
室が形成されたバーナに関する。
そのバーナ火口部に向かってスリット状に開口する燃焼
室が形成されたバーナに関する。
［従来の技術及び考案が解決しようとする課題］ 従来、相対向する両バーナタイル（耐火部材）間にバー
ナ火口部及びそのバーナ火口部に向かってスリット状に
開口する燃焼室が形成されたバーナにおいては、例えば
実公昭５８−２３０７０号公報に開示されているよう
に、燃焼室、バーナ火口部（縮径開口部）及びバーナ前
面に面するバーナタイルの表面側の高温面とバーナタイ
ルの裏面側の低温面との距離に、位置によって大きな差
がある。高温面のうちバーナ火口部を中心とする部分、
すなわちバーナ前面、バーナ火口部及び燃焼室のうちバ
ーナ火口部近辺は、低温面までの距離が長く、それに比
べ、高温面のうちその他の部分においては、低温面まで
の距離が短い。
ナ火口部及びそのバーナ火口部に向かってスリット状に
開口する燃焼室が形成されたバーナにおいては、例えば
実公昭５８−２３０７０号公報に開示されているよう
に、燃焼室、バーナ火口部（縮径開口部）及びバーナ前
面に面するバーナタイルの表面側の高温面とバーナタイ
ルの裏面側の低温面との距離に、位置によって大きな差
がある。高温面のうちバーナ火口部を中心とする部分、
すなわちバーナ前面、バーナ火口部及び燃焼室のうちバ
ーナ火口部近辺は、低温面までの距離が長く、それに比
べ、高温面のうちその他の部分においては、低温面まで
の距離が短い。
そのため、バーナタイルにおいて高温面から低温面に向
かう温度勾配が、バーナ火口部を中心とする角部では相
当に緩やかになり、その角部全体が他の部分に比し高温
化する。すると、バーナタイル内において、バーナ火口
部を中心とする角部と、その角部に近接する部分との間
で、急峻な温度勾配が生ずる。
かう温度勾配が、バーナ火口部を中心とする角部では相
当に緩やかになり、その角部全体が他の部分に比し高温
化する。すると、バーナタイル内において、バーナ火口
部を中心とする角部と、その角部に近接する部分との間
で、急峻な温度勾配が生ずる。
その場合、温度勾配が急峻になっている部分において大
きな応力が発生し、ほぼ一定期間に亙る使用によりその
部分にクラックが生成したり破壊を惹き起こすことが多
かった。
きな応力が発生し、ほぼ一定期間に亙る使用によりその
部分にクラックが生成したり破壊を惹き起こすことが多
かった。
そしてそのような破壊等が生ずると、その都度設備を休
止させてバーナタイルを交換することを要し、効率低下
を余儀なくされていた。
止させてバーナタイルを交換することを要し、効率低下
を余儀なくされていた。
本考案は、従来技術に存した上記のような問題点に鑑み
行われたものであって、その目的とするところは、耐火
部材の温度勾配を比較的に一様化することによって温度
勾配が急峻な部分の発生を防ぎ、以て耐火部材にクラッ
クの生成や破壊を引き起こすような大きな応力が発生す
ることを防止することができるバーナを提供することに
ある。
行われたものであって、その目的とするところは、耐火
部材の温度勾配を比較的に一様化することによって温度
勾配が急峻な部分の発生を防ぎ、以て耐火部材にクラッ
クの生成や破壊を引き起こすような大きな応力が発生す
ることを防止することができるバーナを提供することに
ある。
［課題を解決するための手段］ 上記目的を達成するために、本考案のバーナは、相対向
する両耐火部材間にバーナ火口部及びそのバーナ火口部
に向かってスリット状に開口する燃焼室が形成されたバ
ーナにおいて、 前記両耐火部材のうち、燃焼室、バーナ火口部及びバー
ナ前面に面する両表面部は、燃焼室の部分からバーナ火
口部を経てバーナ前面に至るまでに、ほぼ平行な状態か
ら互いに外向きのほぼ９０度湾曲し、各耐火部材の裏面
部は、それぞれの表面部とほぼ平行状にほぼ９０度湾曲
するものとしている。
する両耐火部材間にバーナ火口部及びそのバーナ火口部
に向かってスリット状に開口する燃焼室が形成されたバ
ーナにおいて、 前記両耐火部材のうち、燃焼室、バーナ火口部及びバー
ナ前面に面する両表面部は、燃焼室の部分からバーナ火
口部を経てバーナ前面に至るまでに、ほぼ平行な状態か
ら互いに外向きのほぼ９０度湾曲し、各耐火部材の裏面
部は、それぞれの表面部とほぼ平行状にほぼ９０度湾曲
するものとしている。
［作用］ バーナ火口部及びそのバーナ火口部に向かってスリット
状に開口する燃焼室を、相対向する両耐火部材間に形成
するものであって、両耐火部材のうち、燃焼室、バーナ
火口部及びバーナ前面に面する両表面部が、燃焼室の部
分からバーナ火口部を経てバーナ前面に至るまでに、ほ
ぼ平行な状態から互いに外向きのほぼ９０度湾曲し、各
耐火部材の裏面部は、それぞれの表面部とほぼ平行状に
ほぼ９０度湾曲しているので、耐火部材の表面側から裏
面側に向かう温度勾配は、何れの部分においても比較的
に一様になり、温度勾配が部分的に急峻になることはな
い。そのため、耐火部材にクラックの生成や破壊を惹き
起こすような大きな応力がバーナ使用による耐火部材表
面側の温度上昇によって発生することが防止される。
状に開口する燃焼室を、相対向する両耐火部材間に形成
するものであって、両耐火部材のうち、燃焼室、バーナ
火口部及びバーナ前面に面する両表面部が、燃焼室の部
分からバーナ火口部を経てバーナ前面に至るまでに、ほ
ぼ平行な状態から互いに外向きのほぼ９０度湾曲し、各
耐火部材の裏面部は、それぞれの表面部とほぼ平行状に
ほぼ９０度湾曲しているので、耐火部材の表面側から裏
面側に向かう温度勾配は、何れの部分においても比較的
に一様になり、温度勾配が部分的に急峻になることはな
い。そのため、耐火部材にクラックの生成や破壊を惹き
起こすような大きな応力がバーナ使用による耐火部材表
面側の温度上昇によって発生することが防止される。
［実施例］ 本考案の実施例を、図面を参照しつつ説明する。
第１図乃至第５図は何れも本考案バーナの１実施例に関
するものであって、第１図は第２図におけるＩ−Ｉ線横
断面図、第２図は平面概略図である。第３図及び第４図
は空気・気体燃料噴出ユニットについての拡大図であっ
て、そのうち第３図は横断面図、第４図(a)は気体燃料
噴出孔の配列図、第４図(b)は空気噴出孔の配列図、第
４図(c)は第３図におけるIV−IV線断面図である。また
第５図は第１図におけるＶ−Ｏ−Ｐ−Ｖ線要部断面図で
ある。
するものであって、第１図は第２図におけるＩ−Ｉ線横
断面図、第２図は平面概略図である。第３図及び第４図
は空気・気体燃料噴出ユニットについての拡大図であっ
て、そのうち第３図は横断面図、第４図(a)は気体燃料
噴出孔の配列図、第４図(b)は空気噴出孔の配列図、第
４図(c)は第３図におけるIV−IV線断面図である。また
第５図は第１図におけるＶ−Ｏ−Ｐ−Ｖ線要部断面図で
ある。
この実施例においては、酸素含有ガスとして空気を、燃
料として気体燃料を利用するものとしているが、本考案
は必ずしもこれらに限定されるものではない。
料として気体燃料を利用するものとしているが、本考案
は必ずしもこれらに限定されるものではない。
１０は空気・気体燃料噴出ユニット、６０はバーナタイ
ル（耐火部材）、９０は炉壁、９２は炉内部である。
ル（耐火部材）、９０は炉壁、９２は炉内部である。
空気・気体燃料噴出ユニット１０は、横断面末窄まり状
をなす空気２次均圧部１２と、方形横断面形状をなす均
圧用スリット部１４と、その均圧用スリット部１４の開
口部に設けられた拡開部１６と、均圧用スリット部１４
の奥底面１４ａと空気２次均圧部１２の末端面１２ａと
連通する円柱形状の空気噴出孔１８と、側壁２０を隔て
て空気２次均圧部１２に隣接する気体燃料均圧室２２
と、気体燃料均圧室２２と均圧用スリット部１４の拡開
部１６とを連通する円柱形状の気体燃料噴出孔２４とを
備えており、これらは一体的に形成されている。そして
この空気・気体燃料噴出ユニット１０は、ケーシング２
６に固定されている。
をなす空気２次均圧部１２と、方形横断面形状をなす均
圧用スリット部１４と、その均圧用スリット部１４の開
口部に設けられた拡開部１６と、均圧用スリット部１４
の奥底面１４ａと空気２次均圧部１２の末端面１２ａと
連通する円柱形状の空気噴出孔１８と、側壁２０を隔て
て空気２次均圧部１２に隣接する気体燃料均圧室２２
と、気体燃料均圧室２２と均圧用スリット部１４の拡開
部１６とを連通する円柱形状の気体燃料噴出孔２４とを
備えており、これらは一体的に形成されている。そして
この空気・気体燃料噴出ユニット１０は、ケーシング２
６に固定されている。
均圧用スリット部１４は、第１図及び第３図における紙
面に垂直な方向に延設されている。均圧用スリット部１
４の奥底面１４ａの幅は８mmであり、第４図(b)の示さ
れるように、この奥底面１４ａの長手方向中心線上にそ
の全長に亙って、６．５mm径の実質上同一形状の空気噴
出孔１８が８．５mmピッチで多数穿設されている。な
お、空気噴出孔１８（酸素含有ガス噴出孔）の配列状態
は、均圧用スリット部１４の奥底面１４ａ（奥底部）の
全長に亙って均等分布状態且つ均圧化に十分な密度で開
口するものであれば、例えば千鳥状の配列などであって
差し支えない。但し、均等分布状態というのは、完全な
均等分布であることは必ずしも要しない。また全空気噴
出孔１８（酸素含有ガス噴出孔）の開口面積は、均圧用
スリット部１４の横断面積に対し２０乃至５０％程度と
することが好ましい。
面に垂直な方向に延設されている。均圧用スリット部１
４の奥底面１４ａの幅は８mmであり、第４図(b)の示さ
れるように、この奥底面１４ａの長手方向中心線上にそ
の全長に亙って、６．５mm径の実質上同一形状の空気噴
出孔１８が８．５mmピッチで多数穿設されている。な
お、空気噴出孔１８（酸素含有ガス噴出孔）の配列状態
は、均圧用スリット部１４の奥底面１４ａ（奥底部）の
全長に亙って均等分布状態且つ均圧化に十分な密度で開
口するものであれば、例えば千鳥状の配列などであって
差し支えない。但し、均等分布状態というのは、完全な
均等分布であることは必ずしも要しない。また全空気噴
出孔１８（酸素含有ガス噴出孔）の開口面積は、均圧用
スリット部１４の横断面積に対し２０乃至５０％程度と
することが好ましい。
一方均圧用スリット部１４の拡開部１６には、長手方向
線上に全長に亙って１列に、２．５mmの実質上同一形状
の気体燃料噴出孔２４が１０mmピッチで多数穿設されて
いる。
線上に全長に亙って１列に、２．５mmの実質上同一形状
の気体燃料噴出孔２４が１０mmピッチで多数穿設されて
いる。
２８は、空気２次均圧部１２の側壁２０間に架設された
梁である。
梁である。
３０は空気導入管、３２は、その空気導入管３０から空
気を導入される空気１次均圧室、３４は、空気１次均圧
室３２と空気２次均圧部１２との間に設けられた整流板
である。
気を導入される空気１次均圧室、３４は、空気１次均圧
室３２と空気２次均圧部１２との間に設けられた整流板
である。
また３６は気体燃料導入管、３８は気体燃料導入室であ
って、気体燃料導入室３８に導入された気体燃料は、気
体燃料通路（図示を略す。）を通じて気体燃料均圧室２
２に導かれるよう構成されている。
って、気体燃料導入室３８に導入された気体燃料は、気
体燃料通路（図示を略す。）を通じて気体燃料均圧室２
２に導かれるよう構成されている。
以上に説明した空気・気体燃料噴出ユニット１０は、ス
リット方向に３個直列に配設されている。なお、この場
合の各空気・気体燃料噴出ユニット１０のスリット方向
長さは、一致している必要はない。
リット方向に３個直列に配設されている。なお、この場
合の各空気・気体燃料噴出ユニット１０のスリット方向
長さは、一致している必要はない。
空気・気体燃料噴出ユニット１０の前方には、相対向す
る１対のバーナタイル６０が設けられている。この両バ
ーナタイル６０間に、前方に向かって順に、空気と気体
燃料とが混合されるスリット状の混合室６２、その混合
室６２の前方に拡開形成されたスリット状の燃焼室６４
及びその燃焼室６４が再縮小後スリット状に開口するバ
ーナ火口部６６が形成されている。均圧用スリット部１
４の開口部に設けられた拡開部１６は、混合室６２の一
部を構成するものであり、空気２次均圧部１２、空気噴
出孔１８、均圧用スリット部１４、混合室６２、燃焼室
６４及びバーナ火口部６６の軸線は一致している。また
均圧用スリット部１４は、混合室６２の全長に亙って開
口している。バーナ火口部６６は、前方に向かってラッ
パ断面状に拡開するよう形成されている。
る１対のバーナタイル６０が設けられている。この両バ
ーナタイル６０間に、前方に向かって順に、空気と気体
燃料とが混合されるスリット状の混合室６２、その混合
室６２の前方に拡開形成されたスリット状の燃焼室６４
及びその燃焼室６４が再縮小後スリット状に開口するバ
ーナ火口部６６が形成されている。均圧用スリット部１
４の開口部に設けられた拡開部１６は、混合室６２の一
部を構成するものであり、空気２次均圧部１２、空気噴
出孔１８、均圧用スリット部１４、混合室６２、燃焼室
６４及びバーナ火口部６６の軸線は一致している。また
均圧用スリット部１４は、混合室６２の全長に亙って開
口している。バーナ火口部６６は、前方に向かってラッ
パ断面状に拡開するよう形成されている。
このバーナタイル６０は、燃焼室６４、バーナ火口部６
６及びバーナ前面（炉内部９２に面する面）に面する表
面側が、燃焼室６４の部分からバーナ火口部６６を経て
バーナ前面に至るまでに、他方のバーナタイル６０の表
面側とほぼ平行な状態から互いに外向きにほぼ９０度湾
曲し、裏面側は、表面側とほぼ平行状にほぼ９０度湾曲
する壁体によって形成され、主としてその裏面側にて、
ケーシング６８に固定されている。７０はアンカーレン
ガである。
６及びバーナ前面（炉内部９２に面する面）に面する表
面側が、燃焼室６４の部分からバーナ火口部６６を経て
バーナ前面に至るまでに、他方のバーナタイル６０の表
面側とほぼ平行な状態から互いに外向きにほぼ９０度湾
曲し、裏面側は、表面側とほぼ平行状にほぼ９０度湾曲
する壁体によって形成され、主としてその裏面側にて、
ケーシング６８に固定されている。７０はアンカーレン
ガである。
７２は、冷却水を流通させることによりバーナタイル６
０の裏面側を冷却するための冷却水通路である。
０の裏面側を冷却するための冷却水通路である。
バーナタイル６０の周囲は、炉壁９０に囲繞されてい
る。９４は、バーナタイル６０と炉壁９０との間隙を埋
める詰め物である。
る。９４は、バーナタイル６０と炉壁９０との間隙を埋
める詰め物である。
以上に説明した一対のバーナタイル６０は、第２図に示
されるようにスリット方向に３個直列に配設されてい
る。なおこの場合のバーナタイル６０のスリット方向長
さは、一致している必要はない。
されるようにスリット方向に３個直列に配設されてい
る。なおこの場合のバーナタイル６０のスリット方向長
さは、一致している必要はない。
第５図に示されるように、バーナの両端部にも上記と同
様のバーナタイル７４が配設されているが、このバーナ
タイル７４における混合室６２からバーナ火口部６６に
至る表面側は、平坦に形成されている。７６はパイロッ
トバーナ取付け孔である。
様のバーナタイル７４が配設されているが、このバーナ
タイル７４における混合室６２からバーナ火口部６６に
至る表面側は、平坦に形成されている。７６はパイロッ
トバーナ取付け孔である。
空気導入管３０から導入された空気は、空気１次均圧室
３２にて均圧化され、整流板３４にて整流作用を受けた
後、空気２次均圧部１２にて更に均圧化されつつ末窄ま
り状に空気２次均圧部１２の末端面１２ａに向かって流
動し、各空気噴出孔１８に導かれ、空気噴出孔１８を経
て均圧用スリット部１４の奥底面１４ａに噴出する。
３２にて均圧化され、整流板３４にて整流作用を受けた
後、空気２次均圧部１２にて更に均圧化されつつ末窄ま
り状に空気２次均圧部１２の末端面１２ａに向かって流
動し、各空気噴出孔１８に導かれ、空気噴出孔１８を経
て均圧用スリット部１４の奥底面１４ａに噴出する。
均圧用スリット部１４の奥底面１４ａに開口する多数の
空気噴出孔１８は実質上同一形状であるから、何れの空
気噴出孔１８からも、実質上均等に空気が噴出する。空
気噴出孔１８は均圧用スリット部１４の奥底面１４ａの
全長に亙って均等分布状態且つ均圧化に十分な密度で開
口しているので、均圧用スリット部１４に噴出した空気
は、混合室６２に導入される過程において均圧用スリッ
ト部１４の全長に亙って実質上均圧化され、混合室６２
の全長に亙って、その実質上均圧化された空気が導入さ
れる。
空気噴出孔１８は実質上同一形状であるから、何れの空
気噴出孔１８からも、実質上均等に空気が噴出する。空
気噴出孔１８は均圧用スリット部１４の奥底面１４ａの
全長に亙って均等分布状態且つ均圧化に十分な密度で開
口しているので、均圧用スリット部１４に噴出した空気
は、混合室６２に導入される過程において均圧用スリッ
ト部１４の全長に亙って実質上均圧化され、混合室６２
の全長に亙って、その実質上均圧化された空気が導入さ
れる。
一方、気体燃料導入管３６から気体燃料導入室３８に導
入された気体燃料は、気体燃料通路を通じて気体燃料均
圧室２２に導かれ、各気体燃料噴出孔２４を経て均圧用
スリット部１４の拡開部１６、すなわち混合室６２内
に、その全長に亙って均等状に噴出する。
入された気体燃料は、気体燃料通路を通じて気体燃料均
圧室２２に導かれ、各気体燃料噴出孔２４を経て均圧用
スリット部１４の拡開部１６、すなわち混合室６２内
に、その全長に亙って均等状に噴出する。
このようにして、混合室６２の全長に亙って導入される
実質上均圧化された空気に、混合室６２の全長に亙って
均等状に噴出した気体燃料が混合するので、それが燃焼
室６４の全長に亙って実質上均等に燃焼し実質上均等な
火炎がバーナ火口部６６から炉内部９２に向かって形成
させる。
実質上均圧化された空気に、混合室６２の全長に亙って
均等状に噴出した気体燃料が混合するので、それが燃焼
室６４の全長に亙って実質上均等に燃焼し実質上均等な
火炎がバーナ火口部６６から炉内部９２に向かって形成
させる。
また空気・気体燃料噴出ユニット１０は一体的に形成さ
れているため、空気噴出孔１８及び均圧用スリット部１
４を、均圧用スリット部１４の全長に亙って容易に精度
良く形成・維持することができ、而も、均圧用スリット
部１４の長さが比較的長い場合でも、空気噴出孔１８の
残壁４０によってその幅を容易に精度良く維持すること
ができる。従って３個直列した空気・気体燃料噴出ユニ
ット１０の全長に亙って、実質上均圧化された空気を混
合室６２に容易に導入し得、それによって実質上均等な
火炎を形成することができる。
れているため、空気噴出孔１８及び均圧用スリット部１
４を、均圧用スリット部１４の全長に亙って容易に精度
良く形成・維持することができ、而も、均圧用スリット
部１４の長さが比較的長い場合でも、空気噴出孔１８の
残壁４０によってその幅を容易に精度良く維持すること
ができる。従って３個直列した空気・気体燃料噴出ユニ
ット１０の全長に亙って、実質上均圧化された空気を混
合室６２に容易に導入し得、それによって実質上均等な
火炎を形成することができる。
気体燃料が燃焼室６４において燃焼し、それによって形
成される火炎がバーナ火口部６６から炉内部９２に向か
って形成されることにより、燃焼室６４、バーナ火口部
６６及び炉内部９２に面するバーナタイル６０の表面側
が高温になる。
成される火炎がバーナ火口部６６から炉内部９２に向か
って形成されることにより、燃焼室６４、バーナ火口部
６６及び炉内部９２に面するバーナタイル６０の表面側
が高温になる。
ところが、このバーナタイル６０は、燃焼室６４、バー
ナ火口部６６及びバーナ前面に面する表面側が、燃焼室
６４の部分からバーナ火口部６６を経てバーナ前面に至
るまでに、他方のバーナタイル６０の表面側とほぼ平行
な状態から互いに外向きにほぼ９０度湾曲し、裏面側
は、表面側とほぼ平行状にほぼ９０度湾曲する壁体によ
って形成され、バーナ火口部６６が、前方に向かってラ
ッパ断面状に拡開しているので、バーナタイル６０の表
面側から裏面側に向かう温度勾配は、燃焼室６４からバ
ーナ前面にかけての何れの部分からその裏面側に向かう
温度勾配も比較的に一様になり、温度勾配が部分的に急
峻になることはない。そのため、バーナタイル６０にク
ラックの生成や破壊を惹き起こすような大きな応力がバ
ーナタイル６０表面側の温度上昇によって発生すること
は防止される。
ナ火口部６６及びバーナ前面に面する表面側が、燃焼室
６４の部分からバーナ火口部６６を経てバーナ前面に至
るまでに、他方のバーナタイル６０の表面側とほぼ平行
な状態から互いに外向きにほぼ９０度湾曲し、裏面側
は、表面側とほぼ平行状にほぼ９０度湾曲する壁体によ
って形成され、バーナ火口部６６が、前方に向かってラ
ッパ断面状に拡開しているので、バーナタイル６０の表
面側から裏面側に向かう温度勾配は、燃焼室６４からバ
ーナ前面にかけての何れの部分からその裏面側に向かう
温度勾配も比較的に一様になり、温度勾配が部分的に急
峻になることはない。そのため、バーナタイル６０にク
ラックの生成や破壊を惹き起こすような大きな応力がバ
ーナタイル６０表面側の温度上昇によって発生すること
は防止される。
［考案の効果］ 本考案のバーナでは、耐火部材の表面側から裏面側に向
かう温度勾配が、何れの部分においても比較的に一様に
なり、温度勾配が部分的に急峻になることがないので、
耐火部材にクラックの生成や破壊を引き起こすような大
きな応力がバーナ使用による耐火部材表面側の温度上昇
によって発生することが防止される。それゆえ、バーナ
火口部及びそのバーナ火口部に向かってスリット状に開
口する燃焼室の寿命を従来に比し飛躍的に伸ばすことが
でき、耐火部材の交換に要するコストの削減やその間に
設備休止の回避などによる全体としての著しい効率アッ
プを実現し得る。
かう温度勾配が、何れの部分においても比較的に一様に
なり、温度勾配が部分的に急峻になることがないので、
耐火部材にクラックの生成や破壊を引き起こすような大
きな応力がバーナ使用による耐火部材表面側の温度上昇
によって発生することが防止される。それゆえ、バーナ
火口部及びそのバーナ火口部に向かってスリット状に開
口する燃焼室の寿命を従来に比し飛躍的に伸ばすことが
でき、耐火部材の交換に要するコストの削減やその間に
設備休止の回避などによる全体としての著しい効率アッ
プを実現し得る。
【図面の簡単な説明】 図面は何れも本考案の１実施例に関するものである。 第１図は第２図におけるＩ−Ｉ線横断面図、第２図は平
面概略図である。第３図及び第４図は空気・気体燃料噴
出ユニット１０についての拡大図であって、そのうち第
３図は横断面図、第４図(a)は気体燃料噴出孔２４の配
列図、第４図(b)は空気噴出孔１８の配列図、第４図(c)
は第３図におけるIV−IV線断面図である。第５図は第１
図におけるＶ−Ｏ−Ｐ−Ｖ線要部断面図である。 図面中、６０はバーナタイル、６４は燃焼室、６６はバ
ーナ火口部である。
面概略図である。第３図及び第４図は空気・気体燃料噴
出ユニット１０についての拡大図であって、そのうち第
３図は横断面図、第４図(a)は気体燃料噴出孔２４の配
列図、第４図(b)は空気噴出孔１８の配列図、第４図(c)
は第３図におけるIV−IV線断面図である。第５図は第１
図におけるＶ−Ｏ−Ｐ−Ｖ線要部断面図である。 図面中、６０はバーナタイル、６４は燃焼室、６６はバ
ーナ火口部である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)考案者 坂場 則男 愛知県東海市東海町５丁目３番地 新日本 製鐵株式会社名古屋製鐵所設備部内 (56)参考文献 実公 昭58−23070（ＪＰ，Ｙ２) 実公 昭63−6584（ＪＰ，Ｙ２)
Claims (1)
- 【請求項１】相対向する両耐火部材の間にバーナ火口部
及びそのバーナ火口部に向かってスリット状に開口する
燃焼室が形成されたバーナにおいて、 前記両耐火部材のうち、燃焼室、バーナ火口部及びバー
ナ前面に面する両表面部は、燃焼室の部分からバーナ火
口部を経てバーナ前面に至るまでに、ほぼ平行な状態か
ら互いに外向きにほぼ９０度湾曲し、 各耐火部材の裏面部は、それぞれの表面部とほぼ平行状
にほぼ９０度湾曲することを特徴とするバーナ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1990100652U JPH0619940Y2 (ja) | 1990-09-25 | 1990-09-25 | バーナ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1990100652U JPH0619940Y2 (ja) | 1990-09-25 | 1990-09-25 | バーナ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0457024U JPH0457024U (ja) | 1992-05-15 |
| JPH0619940Y2 true JPH0619940Y2 (ja) | 1994-05-25 |
Family
ID=31843454
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1990100652U Expired - Lifetime JPH0619940Y2 (ja) | 1990-09-25 | 1990-09-25 | バーナ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0619940Y2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7042955B1 (ja) * | 2021-08-26 | 2022-03-28 | 中外炉工業株式会社 | バーナタイル構造 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS606917Y2 (ja) * | 1981-07-31 | 1985-03-07 | 大日本印刷株式会社 | デイスク盤用スペ−サ− |
| JPS636584U (ja) * | 1986-06-26 | 1988-01-16 |
-
1990
- 1990-09-25 JP JP1990100652U patent/JPH0619940Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0457024U (ja) | 1992-05-15 |
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