JPH06201105A - 低ＮＯｘ燃焼方法と装置 - Google Patents
低ＮＯｘ燃焼方法と装置Info
- Publication number
- JPH06201105A JPH06201105A JP142893A JP142893A JPH06201105A JP H06201105 A JPH06201105 A JP H06201105A JP 142893 A JP142893 A JP 142893A JP 142893 A JP142893 A JP 142893A JP H06201105 A JPH06201105 A JP H06201105A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- combustion
- air
- combustion zone
- exhaust gas
- gas
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Abstract
(57)【要約】
【目的】 空気と排ガスの混合ガスを燃焼炉内に供給す
る空気ポート（ＡＡＰ）からのＮＯｘをできるだけ炉内
で還元して、炉出口のＮＯｘの排出量を低減すること。 【構成】 火炉１の１次燃焼域ではバーナ２やＡＡＰ３
からの排ガス由来のＮＯｘの還元率が最大となるよう
に、１次燃焼域に供給するＡＡＰ３からの空気量と２次
燃焼域に供給するＡＡＰ４からの空気量とを配分する。
こうして、１次燃焼域に供給されたＮＯｘ、燃焼によっ
て生じたＮＯｘは該燃焼域の空気比が１．０未満である
ため、還元雰囲気での反応となり、無害なＮ2ガスに還
元される。さらに、火炉１内の１次燃焼域の燃焼排ガス
が２次燃焼域の燃焼排ガスにできるだけ混合しないよう
に、１次燃焼域および２次燃焼域の空気ポートの噴出方
向をガス混合を抑制するようにして還元域を確保する。
る空気ポート（ＡＡＰ）からのＮＯｘをできるだけ炉内
で還元して、炉出口のＮＯｘの排出量を低減すること。 【構成】 火炉１の１次燃焼域ではバーナ２やＡＡＰ３
からの排ガス由来のＮＯｘの還元率が最大となるよう
に、１次燃焼域に供給するＡＡＰ３からの空気量と２次
燃焼域に供給するＡＡＰ４からの空気量とを配分する。
こうして、１次燃焼域に供給されたＮＯｘ、燃焼によっ
て生じたＮＯｘは該燃焼域の空気比が１．０未満である
ため、還元雰囲気での反応となり、無害なＮ2ガスに還
元される。さらに、火炉１内の１次燃焼域の燃焼排ガス
が２次燃焼域の燃焼排ガスにできるだけ混合しないよう
に、１次燃焼域および２次燃焼域の空気ポートの噴出方
向をガス混合を抑制するようにして還元域を確保する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、燃焼装置に係り、特に
排ガス中の窒素酸化物を低減するのに好適な燃焼方法と
装置に関するものである。
排ガス中の窒素酸化物を低減するのに好適な燃焼方法と
装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】化石燃料を用いた燃焼設備からの燃焼排
ガス中に含まれる窒素酸化物（以下、ＮＯｘと称す）は
大気汚染物質のひとつとして大きな社会問題となってお
り、最近では酸性雨の原因物質としても取り上げられて
いる。このため、ＮＯｘ低減法は各種の方法が提案さ
れ、かつ実施されている。このＮＯｘ低減法は大別し
て、燃焼の際発生するＮＯｘを燃焼炉内で低減する方法
と、発生したＮＯｘを燃焼炉外で除去する方法とがあ
る。後者は脱硝装置などによる除去であり、ここでは前
者について説明する。
ガス中に含まれる窒素酸化物（以下、ＮＯｘと称す）は
大気汚染物質のひとつとして大きな社会問題となってお
り、最近では酸性雨の原因物質としても取り上げられて
いる。このため、ＮＯｘ低減法は各種の方法が提案さ
れ、かつ実施されている。このＮＯｘ低減法は大別し
て、燃焼の際発生するＮＯｘを燃焼炉内で低減する方法
と、発生したＮＯｘを燃焼炉外で除去する方法とがあ
る。後者は脱硝装置などによる除去であり、ここでは前
者について説明する。
【０００３】燃焼方法によりＮＯｘを低減する方法とし
ては、２段燃焼法、排ガス混合法など多くの方法があ
る。このうち、２段燃焼法とはバーナから供給する空気
量を理論燃焼空気量より若干少なめにし、すなわち、バ
ーナ空気比（λB＝バーナ投入空気量／理論燃焼空気
量）を１．０未満にして、バーナ部で発生するＮＯｘ量
を抑え、その下流から不足分の空気を供給する方法であ
る。また、排ガス混合法とは、燃焼用空気に燃焼排ガス
を混合してバーナや２段燃焼用の空気ポート（以下ＡＡ
Ｐと称す）からこの排ガスを混合した空気を供給する方
法であり、燃焼用空気中の酸素（Ｏ2）分圧を下げ、火
炎温度を下げることができるので、ＮＯｘ、特に温度依
存性の高いサーマルＮＯｘの発生を抑制することができ
る。なお、排ガス混合法の場合、排ガス中のＯ2分圧が
燃焼限界以上であれば、排ガスのみを用いることもでき
る。これらは、いずれもＮＯｘを低減する方法としては
良く知られており、その効果も大きい。
ては、２段燃焼法、排ガス混合法など多くの方法があ
る。このうち、２段燃焼法とはバーナから供給する空気
量を理論燃焼空気量より若干少なめにし、すなわち、バ
ーナ空気比（λB＝バーナ投入空気量／理論燃焼空気
量）を１．０未満にして、バーナ部で発生するＮＯｘ量
を抑え、その下流から不足分の空気を供給する方法であ
る。また、排ガス混合法とは、燃焼用空気に燃焼排ガス
を混合してバーナや２段燃焼用の空気ポート（以下ＡＡ
Ｐと称す）からこの排ガスを混合した空気を供給する方
法であり、燃焼用空気中の酸素（Ｏ2）分圧を下げ、火
炎温度を下げることができるので、ＮＯｘ、特に温度依
存性の高いサーマルＮＯｘの発生を抑制することができ
る。なお、排ガス混合法の場合、排ガス中のＯ2分圧が
燃焼限界以上であれば、排ガスのみを用いることもでき
る。これらは、いずれもＮＯｘを低減する方法としては
良く知られており、その効果も大きい。
【０００４】２段燃焼の場合、バーナ空気比（λB）を
下げすぎると、バーナで発生するＮＯｘは低下するもの
の、燃焼中間生成物であるシアノラジカル（・ＣＮ）や
アミノラジカル（・ＮＨｉ）が多量に発生し、この中間
生成物が未燃分の燃焼を目的としたＡＡＰからの空気に
よってＮＯｘになってしまうといった問題があった。な
お、ＮＯｘ抑制に最適なバーナ空気比（λB）が存在す
る。一般に、バーナ部で発生するＮＯｘ、・ＣＮおよび
・ＮＨｉの総和が最も少なくなるバーナ空気比であるλ
B＝０．７〜０．９で炉出口でのＮＯｘが低くなると言
われている。
下げすぎると、バーナで発生するＮＯｘは低下するもの
の、燃焼中間生成物であるシアノラジカル（・ＣＮ）や
アミノラジカル（・ＮＨｉ）が多量に発生し、この中間
生成物が未燃分の燃焼を目的としたＡＡＰからの空気に
よってＮＯｘになってしまうといった問題があった。な
お、ＮＯｘ抑制に最適なバーナ空気比（λB）が存在す
る。一般に、バーナ部で発生するＮＯｘ、・ＣＮおよび
・ＮＨｉの総和が最も少なくなるバーナ空気比であるλ
B＝０．７〜０．９で炉出口でのＮＯｘが低くなると言
われている。
【０００５】また、２段燃焼法と排ガス混合法を組み合
わせた低ＮＯｘ燃焼法は、例えば図１０に示すように、
火炉４１には燃焼ガスの流れに沿って、上流からバーナ
４２、ＡＡＰ４３が順に配置されている。そして、各バ
ーナ４２には，燃料配管４７から燃料が、ＡＡＰ４３に
は燃焼用空気配管４５から燃焼用空気と燃焼排ガスが供
給される。燃料配管４７には流量調整器４８が、燃焼用
空気配管４５には燃焼用空気流量調整器４６がそれぞれ
設けられて各々の流体供給量の調節がなされる。ここで
燃焼用空気は燃焼炉４１のガス出口に設けられた熱交換
器５１で熱交換され、空気配管５２を経て流量調整器５
３に流量調節されて燃焼用空気配管４５に供給される。
また、排ガスは燃焼用空気配管４５に接続される排ガス
配管５４から流量調整器５５に流量調節されながら供給
される。このとき、排ガスの一部は配管５６を経由して
流量調整器５７で流量制御されながら燃焼炉４１の下部
ホッパー４９から燃焼炉４１内に供給される。
わせた低ＮＯｘ燃焼法は、例えば図１０に示すように、
火炉４１には燃焼ガスの流れに沿って、上流からバーナ
４２、ＡＡＰ４３が順に配置されている。そして、各バ
ーナ４２には，燃料配管４７から燃料が、ＡＡＰ４３に
は燃焼用空気配管４５から燃焼用空気と燃焼排ガスが供
給される。燃料配管４７には流量調整器４８が、燃焼用
空気配管４５には燃焼用空気流量調整器４６がそれぞれ
設けられて各々の流体供給量の調節がなされる。ここで
燃焼用空気は燃焼炉４１のガス出口に設けられた熱交換
器５１で熱交換され、空気配管５２を経て流量調整器５
３に流量調節されて燃焼用空気配管４５に供給される。
また、排ガスは燃焼用空気配管４５に接続される排ガス
配管５４から流量調整器５５に流量調節されながら供給
される。このとき、排ガスの一部は配管５６を経由して
流量調整器５７で流量制御されながら燃焼炉４１の下部
ホッパー４９から燃焼炉４１内に供給される。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】図１０で説明した排ガ
ス混合法と２段燃焼法を組み合わせた燃焼法には次のよ
うな問題点がある。すなわち、バーナ４２から供給され
る混合ガス中の排ガス由来のＮＯｘはλB＜１．０にす
るとほとんど還元されるが、ＡＡＰ４３から供給される
混合ガス中に含まれるＮＯｘはほとんど還元されること
はなく、そのまま排出されてしまう問題があった。上記
排ガス混合法と２段燃焼法を組み合わせた燃焼法は、Ａ
ＡＰ４３を未燃分抑制のために使用しており、ＡＡＰ４
３から入ってくるＮＯｘを低減することにについては配
慮されておらず、このＮＯｘはそのまま排出されるとい
う問題があった。そこで本発明の目的は空気と排ガスを
混合して供給するＡＡＰから燃焼炉内に流入するＮＯｘ
をできるだけ燃焼炉内で還元して、炉出口のＮＯｘの排
出量を最大限低減することである。
ス混合法と２段燃焼法を組み合わせた燃焼法には次のよ
うな問題点がある。すなわち、バーナ４２から供給され
る混合ガス中の排ガス由来のＮＯｘはλB＜１．０にす
るとほとんど還元されるが、ＡＡＰ４３から供給される
混合ガス中に含まれるＮＯｘはほとんど還元されること
はなく、そのまま排出されてしまう問題があった。上記
排ガス混合法と２段燃焼法を組み合わせた燃焼法は、Ａ
ＡＰ４３を未燃分抑制のために使用しており、ＡＡＰ４
３から入ってくるＮＯｘを低減することにについては配
慮されておらず、このＮＯｘはそのまま排出されるとい
う問題があった。そこで本発明の目的は空気と排ガスを
混合して供給するＡＡＰから燃焼炉内に流入するＮＯｘ
をできるだけ燃焼炉内で還元して、炉出口のＮＯｘの排
出量を最大限低減することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の上記目的は次の
構成によって達成される。すなわち、燃焼炉内の燃焼ガ
スの流れの上流側に１段以上のバーナ及び空気ポートか
らなる窒素酸化物の還元を目的とした１次燃焼域と該１
次燃焼域の下流側に１段以上の空気ポートからなる燃焼
ガス中の未燃分を燃焼させることを目的とした２次燃焼
域を有し、前記バーナ及び空気ポートに窒素酸化物を含
む空気を混合する構成を備えた燃焼装置において、前記
１次燃焼域及び２次燃焼域へ供給する空気量を前記バー
ナ及び空気ポートより供給された窒素酸化物の還元率が
最大となるように配分した低ＮＯｘ燃焼方法である。こ
こで、前記１次燃焼域には理論空気量より少ない空気を
供給し、２次燃焼域には１次燃焼域での不足分の空気を
供給することでバーナ及び空気ポートより供給された窒
素酸化物の還元率を最大とすることができる。
構成によって達成される。すなわち、燃焼炉内の燃焼ガ
スの流れの上流側に１段以上のバーナ及び空気ポートか
らなる窒素酸化物の還元を目的とした１次燃焼域と該１
次燃焼域の下流側に１段以上の空気ポートからなる燃焼
ガス中の未燃分を燃焼させることを目的とした２次燃焼
域を有し、前記バーナ及び空気ポートに窒素酸化物を含
む空気を混合する構成を備えた燃焼装置において、前記
１次燃焼域及び２次燃焼域へ供給する空気量を前記バー
ナ及び空気ポートより供給された窒素酸化物の還元率が
最大となるように配分した低ＮＯｘ燃焼方法である。こ
こで、前記１次燃焼域には理論空気量より少ない空気を
供給し、２次燃焼域には１次燃焼域での不足分の空気を
供給することでバーナ及び空気ポートより供給された窒
素酸化物の還元率を最大とすることができる。
【０００８】本発明の上記目的は次の構成によっても達
成される。すなわち、燃焼炉内の燃焼ガスの流れの上流
側に１段以上のバーナ及び空気ポートからなる窒素酸化
物の還元を目的とした１次燃焼域と該１次燃焼域の下流
側に１段以上の空気ポートからなる燃焼ガス中の未燃分
を燃焼させることを目的とした２次燃焼域を有し、前記
バーナ及び空気ポートに窒素酸化物を含む空気を混合す
る構成を備えた燃焼装置において、２次燃焼域に配置さ
れる空気ポートを構成する燃焼排ガスに略直交する方向
の複数のポートの相互の配列間隔のピッチを燃焼排ガス
流れ方向に列状に配置される、前記２次燃焼域に配置さ
れる空気ポートの直上流段空気ポートを初めとする１次
燃焼域に配置される空気ポート及びバーナの列相互の間
隔のピッチとは、ずらした低ＮＯｘ燃焼装置、または、
燃焼炉内の燃焼ガスの流れの上流側に１段以上のバーナ
及び空気ポートからなる窒素酸化物の還元を目的とした
１次燃焼域と該１次燃焼域の下流側に１段以上の空気ポ
ートからなる燃焼ガス中の未燃分を燃焼させることを目
的とした２次燃焼域を有し、前記バーナ及び空気ポート
に窒素酸化物を含む空気を混合する構成を備えた燃焼装
置において、２次燃焼域に配設された最上流段の空気ポ
ートと１次燃焼域の最下流段の空気ポートとの燃焼排ガ
ス流れ方向の間隔を他の各段相互の空気ポート間隔より
大きくした低ＮＯｘ燃焼装置である。ここで、２次燃焼
域に配設されたに空気ポートは燃焼排ガスに対して直進
流と旋回流の組み合わせからなるら旋回状態のガスを噴
出させるデュアル型ポートとすること、または、２次燃
焼域に配設されたに空気ポートは燃焼炉内の燃焼排ガス
流れに直交する方向または燃焼排ガス流れに沿う方向に
ガス噴出方向を持ち、１次燃焼域に配設された空気ポー
トは燃焼ガスの流れに対向する方向にガス噴出方向を持
つようにする構成を採用することができる。なお、本発
明においては、１次燃焼域とは空気比が１．０未満であ
る燃焼領域をいい、２次燃焼域とは空気比が１．０以上
である燃焼領域を言うものとし、また、空気ポートには
空気と燃焼排ガスの少なくともいずれかが供給できるも
のとする。
成される。すなわち、燃焼炉内の燃焼ガスの流れの上流
側に１段以上のバーナ及び空気ポートからなる窒素酸化
物の還元を目的とした１次燃焼域と該１次燃焼域の下流
側に１段以上の空気ポートからなる燃焼ガス中の未燃分
を燃焼させることを目的とした２次燃焼域を有し、前記
バーナ及び空気ポートに窒素酸化物を含む空気を混合す
る構成を備えた燃焼装置において、２次燃焼域に配置さ
れる空気ポートを構成する燃焼排ガスに略直交する方向
の複数のポートの相互の配列間隔のピッチを燃焼排ガス
流れ方向に列状に配置される、前記２次燃焼域に配置さ
れる空気ポートの直上流段空気ポートを初めとする１次
燃焼域に配置される空気ポート及びバーナの列相互の間
隔のピッチとは、ずらした低ＮＯｘ燃焼装置、または、
燃焼炉内の燃焼ガスの流れの上流側に１段以上のバーナ
及び空気ポートからなる窒素酸化物の還元を目的とした
１次燃焼域と該１次燃焼域の下流側に１段以上の空気ポ
ートからなる燃焼ガス中の未燃分を燃焼させることを目
的とした２次燃焼域を有し、前記バーナ及び空気ポート
に窒素酸化物を含む空気を混合する構成を備えた燃焼装
置において、２次燃焼域に配設された最上流段の空気ポ
ートと１次燃焼域の最下流段の空気ポートとの燃焼排ガ
ス流れ方向の間隔を他の各段相互の空気ポート間隔より
大きくした低ＮＯｘ燃焼装置である。ここで、２次燃焼
域に配設されたに空気ポートは燃焼排ガスに対して直進
流と旋回流の組み合わせからなるら旋回状態のガスを噴
出させるデュアル型ポートとすること、または、２次燃
焼域に配設されたに空気ポートは燃焼炉内の燃焼排ガス
流れに直交する方向または燃焼排ガス流れに沿う方向に
ガス噴出方向を持ち、１次燃焼域に配設された空気ポー
トは燃焼ガスの流れに対向する方向にガス噴出方向を持
つようにする構成を採用することができる。なお、本発
明においては、１次燃焼域とは空気比が１．０未満であ
る燃焼領域をいい、２次燃焼域とは空気比が１．０以上
である燃焼領域を言うものとし、また、空気ポートには
空気と燃焼排ガスの少なくともいずれかが供給できるも
のとする。
【０００９】
【作用】１次燃焼域では燃料バーナや空気と排ガスを混
合して供給する空気ポートから供給された排ガス由来の
ＮＯｘの還元率が最大となるように、１次燃焼域用の空
気ポートから供給する空気量と２次燃焼域用の空気ポー
トから供給する空気量とを配分する。こうして、１次燃
焼域に供給された排ガス由来のＮＯｘ、さらには燃焼に
よって生じたＮＯｘは１次燃焼域の空気比が１．０未満
であるため、還元雰囲気での反応となり、無害な窒素
（Ｎ2）ガスに還元される。さらに、燃焼炉内の１次燃
焼域の燃焼排ガスがその下流にある２次燃焼域の燃焼排
ガスにできるだけ混合しないように、１次燃焼域および
２次燃焼域の各空気ポートの噴出方向をガス混合を抑制
するようにそれぞれ設定して還元域を確保すると１次燃
焼域のバーナからの噴出流により１次燃焼域の空気ポー
トから炉内に供給されるＮＯｘ含有排ガスの還元が促進
される。それによって、バーナのみならず、ほとんど還
元することが不可能であった下段ＡＡＰから供給された
ＮＯｘの一部を還元することができる。
合して供給する空気ポートから供給された排ガス由来の
ＮＯｘの還元率が最大となるように、１次燃焼域用の空
気ポートから供給する空気量と２次燃焼域用の空気ポー
トから供給する空気量とを配分する。こうして、１次燃
焼域に供給された排ガス由来のＮＯｘ、さらには燃焼に
よって生じたＮＯｘは１次燃焼域の空気比が１．０未満
であるため、還元雰囲気での反応となり、無害な窒素
（Ｎ2）ガスに還元される。さらに、燃焼炉内の１次燃
焼域の燃焼排ガスがその下流にある２次燃焼域の燃焼排
ガスにできるだけ混合しないように、１次燃焼域および
２次燃焼域の各空気ポートの噴出方向をガス混合を抑制
するようにそれぞれ設定して還元域を確保すると１次燃
焼域のバーナからの噴出流により１次燃焼域の空気ポー
トから炉内に供給されるＮＯｘ含有排ガスの還元が促進
される。それによって、バーナのみならず、ほとんど還
元することが不可能であった下段ＡＡＰから供給された
ＮＯｘの一部を還元することができる。
【００１０】
【実施例】以下、本発明の一実施例を図面を用いて説明
する。図１は本発明の実施例に係るボイラ火炉の構成を
示す。なお、この図では、空気ポート（ＡＡＰ）を２段
にした場合を示す。燃焼排ガスの流れに沿って、上流側
から順に火炉１にはバーナ２、１次燃焼域に配置した上
流ＡＡＰ３、そして２次燃焼域に配置した下流ＡＡＰ４
と配置されている。そして、各バーナ２、ＡＡＰ３およ
びＡＡＰ４には予め混合された空気とＮＯｘを含む燃焼
排ガスとの混合ガスが燃焼用空気として配管５から供給
される。配管５には流量調整器６が設けられている。ま
た、バーナ２には流量調整器８を持つ燃料配管７を通し
て燃料も供給される。また、この図には示していない
が、バーナ２上流側の火炉１のホッパー部９から排ガス
を供給することもできる。さらに、空気に混合する燃料
排ガスやホッパー部９に供給する燃焼排ガスは火炉１か
ら排出される排ガスでも、他の燃焼設備からの排ガスで
も良く、燃焼排ガス中のＯ2分圧が燃焼限界以上であれ
ば、空気と混合する必要はなく、燃焼排ガスのみを燃焼
用空気として用いることもできる。
する。図１は本発明の実施例に係るボイラ火炉の構成を
示す。なお、この図では、空気ポート（ＡＡＰ）を２段
にした場合を示す。燃焼排ガスの流れに沿って、上流側
から順に火炉１にはバーナ２、１次燃焼域に配置した上
流ＡＡＰ３、そして２次燃焼域に配置した下流ＡＡＰ４
と配置されている。そして、各バーナ２、ＡＡＰ３およ
びＡＡＰ４には予め混合された空気とＮＯｘを含む燃焼
排ガスとの混合ガスが燃焼用空気として配管５から供給
される。配管５には流量調整器６が設けられている。ま
た、バーナ２には流量調整器８を持つ燃料配管７を通し
て燃料も供給される。また、この図には示していない
が、バーナ２上流側の火炉１のホッパー部９から排ガス
を供給することもできる。さらに、空気に混合する燃料
排ガスやホッパー部９に供給する燃焼排ガスは火炉１か
ら排出される排ガスでも、他の燃焼設備からの排ガスで
も良く、燃焼排ガス中のＯ2分圧が燃焼限界以上であれ
ば、空気と混合する必要はなく、燃焼排ガスのみを燃焼
用空気として用いることもできる。
【００１１】次に、図１に示した本実施例の火炉１のバ
ーナ２、上流ＡＡＰ３および下流ＡＡＰ４の空気比（空
気量）の関係を説明する。まず、バーナ空気比（λB）
については、λB＜１．０となると共にＮＯｘは急激に
減少する。しかし、先にも述べたようにさらに、λBを
下げてλB＜０．７にすると、・ＣＮや・ＮＨｉが発生
し、これが下流のＡＡＰ３、４からの空気により酸化さ
れ、ＮＯｘとなってしまう。このため、ＮＯｘ低減に効
果的なλBの範囲は１．０未満でかつ０．７以上である
ことが分かった。さらに、λB＜１．０の領域でも、わ
ずかであるがＮＯｘはλBを下げるにしたがって減少し
ており、望ましくは０．７＜λB＜０．９であるといえ
る。
ーナ２、上流ＡＡＰ３および下流ＡＡＰ４の空気比（空
気量）の関係を説明する。まず、バーナ空気比（λB）
については、λB＜１．０となると共にＮＯｘは急激に
減少する。しかし、先にも述べたようにさらに、λBを
下げてλB＜０．７にすると、・ＣＮや・ＮＨｉが発生
し、これが下流のＡＡＰ３、４からの空気により酸化さ
れ、ＮＯｘとなってしまう。このため、ＮＯｘ低減に効
果的なλBの範囲は１．０未満でかつ０．７以上である
ことが分かった。さらに、λB＜１．０の領域でも、わ
ずかであるがＮＯｘはλBを下げるにしたがって減少し
ており、望ましくは０．７＜λB＜０．９であるといえ
る。
【００１２】次に、１次燃焼域に配設された上流ＡＡＰ
３からの空気量は、この空気（ＮＯｘを含む排ガスと空
気との混合ガス）中に含まれるＮＯｘを還元する必要が
あるため、バーナ２からの空気量とこの上流ＡＡＰ３か
らの空気量の合計が理論燃焼空気量より若干少なめにな
るように設定し、１次燃焼域を還元雰囲気（空気比λB
＋上流ＡＡＰ＜１．０）にすることが必要である。
３からの空気量は、この空気（ＮＯｘを含む排ガスと空
気との混合ガス）中に含まれるＮＯｘを還元する必要が
あるため、バーナ２からの空気量とこの上流ＡＡＰ３か
らの空気量の合計が理論燃焼空気量より若干少なめにな
るように設定し、１次燃焼域を還元雰囲気（空気比λB
＋上流ＡＡＰ＜１．０）にすることが必要である。
【００１３】さらに、下流ＡＡＰ４から２次燃焼域に供
給される空気量は、ボイラ出口排ガス中の未燃分（一酸
化炭素（ＣＯ）など）が規制値を超えない程度まで極力
少なくすることが必要である。なぜなら、先にも述べた
ように、この下流ＡＡＰ４から火炉１内へ供給される排
ガスを含んだ空気中のＮＯｘは、２次燃焼域の空気比
（λT）が１．０以上であるため、酸化雰囲気となり、
ほとんど還元されないからである。以上から、ＮＯｘ低
減のためのボイラ火炉１内の各燃焼域での空気比は図２
のようになる。
給される空気量は、ボイラ出口排ガス中の未燃分（一酸
化炭素（ＣＯ）など）が規制値を超えない程度まで極力
少なくすることが必要である。なぜなら、先にも述べた
ように、この下流ＡＡＰ４から火炉１内へ供給される排
ガスを含んだ空気中のＮＯｘは、２次燃焼域の空気比
（λT）が１．０以上であるため、酸化雰囲気となり、
ほとんど還元されないからである。以上から、ＮＯｘ低
減のためのボイラ火炉１内の各燃焼域での空気比は図２
のようになる。
【００１４】なお、実験炉を用いて、上記効果を検討し
たところ図３のようになった。この実験では燃料として
プロパン（Ｃ3Ｈ8）を用い、空気中のＮＯｘ濃度を約１
００ｐｐｍに調整した。また、バーナ空気比（λB）＝
０．８、炉出口での空気比（λT）＝１．１、供給した
燃焼用空気のＯ2分圧は１６％でそれぞれ一定とし、上
流ＡＡＰ３と下流ＡＡＰ４からの空気量の比率を変化さ
せて実験した。この結果、図３からも明らかなように、
ＮＯｘ濃度の最も低くなるのは、上流ＡＡＰ３からの空
気量とバーナ２からの空気量との合計が理論燃焼空気量
より若干少なくなる点であることが分かった。このこと
は上流ＡＡＰ３と下流ＡＡＰ４との空気量をほぼ均等に
配分すれば良いこと及び全ＡＡＰ空気量に対する上流Ａ
ＡＰ３の空気量はほぼ半分にすれば良いことを示してい
る。この傾向はプロパンに限らずすべての化石燃料（ガ
ス、油、石炭）で認められた。要するに、低ＮＯｘ化の
ためには、バーナ２と上流ＡＡＰ３とからなる１次燃焼
域に供給する空気量と下流ＡＡＰ４からなる２次燃焼域
に供給する空気量との比率には最適値があり、この試験
では１次燃焼域からの空気量を理論燃焼空気量より若干
少なくした時、最もＮＯｘ濃度が低くなることが分かっ
た。
たところ図３のようになった。この実験では燃料として
プロパン（Ｃ3Ｈ8）を用い、空気中のＮＯｘ濃度を約１
００ｐｐｍに調整した。また、バーナ空気比（λB）＝
０．８、炉出口での空気比（λT）＝１．１、供給した
燃焼用空気のＯ2分圧は１６％でそれぞれ一定とし、上
流ＡＡＰ３と下流ＡＡＰ４からの空気量の比率を変化さ
せて実験した。この結果、図３からも明らかなように、
ＮＯｘ濃度の最も低くなるのは、上流ＡＡＰ３からの空
気量とバーナ２からの空気量との合計が理論燃焼空気量
より若干少なくなる点であることが分かった。このこと
は上流ＡＡＰ３と下流ＡＡＰ４との空気量をほぼ均等に
配分すれば良いこと及び全ＡＡＰ空気量に対する上流Ａ
ＡＰ３の空気量はほぼ半分にすれば良いことを示してい
る。この傾向はプロパンに限らずすべての化石燃料（ガ
ス、油、石炭）で認められた。要するに、低ＮＯｘ化の
ためには、バーナ２と上流ＡＡＰ３とからなる１次燃焼
域に供給する空気量と下流ＡＡＰ４からなる２次燃焼域
に供給する空気量との比率には最適値があり、この試験
では１次燃焼域からの空気量を理論燃焼空気量より若干
少なくした時、最もＮＯｘ濃度が低くなることが分かっ
た。
【００１５】以上の実施例ではＡＡＰ３、４を１次燃焼
域と２次燃焼域にそれぞれ１段づつ配設して、合計２段
にした場合について記述しているが、各々の燃焼域のＡ
ＡＰ３、４をそれぞれ複数段とした場合にも、１次燃焼
域のＡＡＰ３からは１次燃焼域に供給されるガス中の空
気比を１．０未満にすることにより同様の効果が得られ
る。ＡＡＰ３、４の火炉１内での配設は図１に示すよう
に１次燃焼域と２次燃焼域とにそれぞれ少なくとも１段
以上設ける構造だけでなく、図４に示すように、ＡＡＰ
３、４を１段のみ設け、このＡＡＰ３、４の各ポートを
１次燃焼域と２次燃焼域にガスを噴出できる構造（図４
（ａ））、ひとつおきにポートのガス噴出方向を１次燃
焼域と２次燃焼域に交互に振り分ける構造（図４
（ｂ））を採用することもできる。図４に示すＡＡＰ
３、４は、例えば既存のボイラ火炉１を改造してＡＡＰ
３、４を追設する場合等に適している。
域と２次燃焼域にそれぞれ１段づつ配設して、合計２段
にした場合について記述しているが、各々の燃焼域のＡ
ＡＰ３、４をそれぞれ複数段とした場合にも、１次燃焼
域のＡＡＰ３からは１次燃焼域に供給されるガス中の空
気比を１．０未満にすることにより同様の効果が得られ
る。ＡＡＰ３、４の火炉１内での配設は図１に示すよう
に１次燃焼域と２次燃焼域とにそれぞれ少なくとも１段
以上設ける構造だけでなく、図４に示すように、ＡＡＰ
３、４を１段のみ設け、このＡＡＰ３、４の各ポートを
１次燃焼域と２次燃焼域にガスを噴出できる構造（図４
（ａ））、ひとつおきにポートのガス噴出方向を１次燃
焼域と２次燃焼域に交互に振り分ける構造（図４
（ｂ））を採用することもできる。図４に示すＡＡＰ
３、４は、例えば既存のボイラ火炉１を改造してＡＡＰ
３、４を追設する場合等に適している。
【００１６】さらに、以下のように火炉１内のバーナ２
とＡＡＰ３、４を配置することによりＮＯｘ濃度の低減
が図れる。図５は、ボイラを缶前側から見た時のバーナ
２およびＡＡＰ３、４の配置である。２次燃焼域のＡＡ
Ｐ４（図５ではＡＡＰ４は１段のみの場合である。）以
外のＡＡＰ３は各段のバーナ２で構成される上下方向の
列上、すなわち、バーナ２と同じ列上に配置されてお
り、当該ＡＡＰ３から火炉１内に供給されるガス（空気
と排ガスとの混合ガス）流れとバーナ２から供給される
燃料流れとの混合が促進されるようになっている。一
方、２次燃焼域のＡＡＰ４の横方向のポートの配列間隔
のピッチは、できるだけ火炉１内で還元領域が大きく形
成されるように、バーナ２や他のＡＡＰ３段の各段の横
方向のポートの配列間隔ピッチとは半ピッチづつずれる
ように配置する。このように配列をずらすことにより、
２次燃焼域のＡＡＰ４からのガス流れは、これより上流
からの火炉１内のガス流れとの混合が抑制され、火炉１
内により大きな還元領域を形成することができる。
とＡＡＰ３、４を配置することによりＮＯｘ濃度の低減
が図れる。図５は、ボイラを缶前側から見た時のバーナ
２およびＡＡＰ３、４の配置である。２次燃焼域のＡＡ
Ｐ４（図５ではＡＡＰ４は１段のみの場合である。）以
外のＡＡＰ３は各段のバーナ２で構成される上下方向の
列上、すなわち、バーナ２と同じ列上に配置されてお
り、当該ＡＡＰ３から火炉１内に供給されるガス（空気
と排ガスとの混合ガス）流れとバーナ２から供給される
燃料流れとの混合が促進されるようになっている。一
方、２次燃焼域のＡＡＰ４の横方向のポートの配列間隔
のピッチは、できるだけ火炉１内で還元領域が大きく形
成されるように、バーナ２や他のＡＡＰ３段の各段の横
方向のポートの配列間隔ピッチとは半ピッチづつずれる
ように配置する。このように配列をずらすことにより、
２次燃焼域のＡＡＰ４からのガス流れは、これより上流
からの火炉１内のガス流れとの混合が抑制され、火炉１
内により大きな還元領域を形成することができる。
【００１７】図６はボイラ缶側面部から見た場合の火炉
１内のガスの流れに沿ったＡＡＰ３、４の各段の上下方
向のポート間隔および最下流（最上段）バーナ段２と最
上流下段（最下段）ＡＡＰ段３との間隔を示す。前記各
間隔を図６のように定義すると、すなわち、最下流段バ
ーナ２と最上流段ＡＡＰ３との間隔をＬ1，最上流段Ａ
ＡＰ３とその上流のＡＡＰ段３、４との間隔をＬi（ｉ
＝２，３，４・・・）とすると、Ｌ1，Ｌ2，Ｌ3，・・
・Ｌi-1＜Ｌiとなるように配置する。すなわち、１次燃
焼域と２次燃焼域との間隔をその他の間隔より大きくす
る。２次燃焼域のＡＡＰ４以外のＡＡＰ３からの流れは
上流からの流れとの混合が促進されるとともに、２次燃
焼域のＡＡＰ４から供給されるガス流れは混合が抑制さ
れる。さらに、このような配置にすることにより、ＡＡ
Ｐ多段化による火炉高さ増大などの欠点をある程度、緩
和することができる。
１内のガスの流れに沿ったＡＡＰ３、４の各段の上下方
向のポート間隔および最下流（最上段）バーナ段２と最
上流下段（最下段）ＡＡＰ段３との間隔を示す。前記各
間隔を図６のように定義すると、すなわち、最下流段バ
ーナ２と最上流段ＡＡＰ３との間隔をＬ1，最上流段Ａ
ＡＰ３とその上流のＡＡＰ段３、４との間隔をＬi（ｉ
＝２，３，４・・・）とすると、Ｌ1，Ｌ2，Ｌ3，・・
・Ｌi-1＜Ｌiとなるように配置する。すなわち、１次燃
焼域と２次燃焼域との間隔をその他の間隔より大きくす
る。２次燃焼域のＡＡＰ４以外のＡＡＰ３からの流れは
上流からの流れとの混合が促進されるとともに、２次燃
焼域のＡＡＰ４から供給されるガス流れは混合が抑制さ
れる。さらに、このような配置にすることにより、ＡＡ
Ｐ多段化による火炉高さ増大などの欠点をある程度、緩
和することができる。
【００１８】同様に、２次燃焼域のＡＡＰ４の混合を抑
制し、それ以外のＡＡＰ３からの流れの混合を促進する
方法としては、図７に示すように２次燃焼域のＡＡＰ４
を直進流と旋回流を組み合せたいわゆるデュアル型のＡ
ＡＰ構造とし、それ以外のＡＡＰ３を直進流のみの構造
とすることができる。さらに、別の構造として図８（図
８ではＡＡＰ４は１段のみ）と図９に示すように、ＡＡ
Ｐ３、４からの混合ガスの噴出方向を、２次燃焼域のＡ
ＡＰ４とそれ以外のＡＡＰ３とで分け、２次燃焼域のＡ
ＡＰ４は火炉１内の燃焼ガスに対して直交する方向ある
いは若干ガス流れの下流方向（図中では上向き）に噴出
し、それ以外のＡＡＰ３は若干ガス流れの上流方向（図
中では下向き）に噴出するようにすることもできる。
制し、それ以外のＡＡＰ３からの流れの混合を促進する
方法としては、図７に示すように２次燃焼域のＡＡＰ４
を直進流と旋回流を組み合せたいわゆるデュアル型のＡ
ＡＰ構造とし、それ以外のＡＡＰ３を直進流のみの構造
とすることができる。さらに、別の構造として図８（図
８ではＡＡＰ４は１段のみ）と図９に示すように、ＡＡ
Ｐ３、４からの混合ガスの噴出方向を、２次燃焼域のＡ
ＡＰ４とそれ以外のＡＡＰ３とで分け、２次燃焼域のＡ
ＡＰ４は火炉１内の燃焼ガスに対して直交する方向ある
いは若干ガス流れの下流方向（図中では上向き）に噴出
し、それ以外のＡＡＰ３は若干ガス流れの上流方向（図
中では下向き）に噴出するようにすることもできる。
【００１９】以上は、いずれも、理論空気量よりも少な
い還元雰囲気に供給するＡＡＰ３からの混合ガスの火炉
１内での混合を促進し、一方、酸化雰囲気となる２次燃
焼域のＡＡＰ４からの混合ガスの混合を抑制し、火炉１
内に供給されるＮＯｘや燃焼によって生ずるＮＯｘを効
果的に還元し、ＮＯｘを低減しようとするものである。
い還元雰囲気に供給するＡＡＰ３からの混合ガスの火炉
１内での混合を促進し、一方、酸化雰囲気となる２次燃
焼域のＡＡＰ４からの混合ガスの混合を抑制し、火炉１
内に供給されるＮＯｘや燃焼によって生ずるＮＯｘを効
果的に還元し、ＮＯｘを低減しようとするものである。
【００２０】
【発明の効果】本発明によれば、２段燃焼と排ガス混合
によってＮＯｘ低減を図ったボイラにおいて、さらに、
混合する排ガス中に含まれるＮＯｘ、とりわけ、還元す
ることが不可能とされてきたＡＡＰから供給されるガス
中のＮＯｘの一部を無害やＮ2ガスに効果的に還元する
ことができるので、大幅なＮＯｘ低減の効果がある。特
に、ＮＯｘを多量に含む排ガスを空気に混合して燃焼用
空気として用いる場合に、本発明の効果は大きくなる。
によってＮＯｘ低減を図ったボイラにおいて、さらに、
混合する排ガス中に含まれるＮＯｘ、とりわけ、還元す
ることが不可能とされてきたＡＡＰから供給されるガス
中のＮＯｘの一部を無害やＮ2ガスに効果的に還元する
ことができるので、大幅なＮＯｘ低減の効果がある。特
に、ＮＯｘを多量に含む排ガスを空気に混合して燃焼用
空気として用いる場合に、本発明の効果は大きくなる。
【図１】 本発明のボイラ装置の一実施例を示す図であ
る。
る。
【図２】 図１のボイラ火炉内における各領域での空気
比を示す図である。
比を示す図である。
【図３】 本発明の一実施例の実験炉による１次燃料域
での空気比と火炉から排出されるガス中のＮＯｘ濃度と
の関係を示すグラフの図である。
での空気比と火炉から排出されるガス中のＮＯｘ濃度と
の関係を示すグラフの図である。
【図４】 本発明の一実施例のＡＡＰの配設例を示す図
である。
である。
【図５】 本発明の一実施例のバーナとＡＡＰの配列を
示す図である。
示す図である。
【図６】 本発明の一実施例のバーナとＡＡＰの配列を
示す図である。
示す図である。
【図７】 本発明の一実施例のバーナとＡＡＰからの混
合ガスの噴出方向を示す図である。
合ガスの噴出方向を示す図である。
【図８】 本発明の一実施例のＡＡＰからのガスの噴出
方向を示す図である。
方向を示す図である。
【図９】 図８のバーナとＡＡＰからの混合ガスの噴出
方向を示す図である。
方向を示す図である。
【図１０】 従来のボイラ装置を示す図である。
１…火炉、２…バーナ、３…１次燃焼域空気ポート（Ａ
ＡＰ）、４…２次燃焼域空気ポート、５…空気配管、
６、８…流量調整器 ７…燃料配管、９…ホッパー部
ＡＰ）、４…２次燃焼域空気ポート、５…空気配管、
６、８…流量調整器 ７…燃料配管、９…ホッパー部
Claims (6)
- 【請求項１】 燃焼炉内の燃焼ガスの流れの上流側に１
段以上のバーナ及び空気ポートからなる窒素酸化物の還
元を目的とした１次燃焼域と該１次燃焼域の下流側に１
段以上の空気ポートからなる燃焼ガス中の未燃分を燃焼
させることを目的とした２次燃焼域を有し、前記バーナ
及び空気ポートに窒素酸化物を含む空気を混合する構成
を備えた燃焼装置において、 前記１次燃焼域及び２次燃焼域へ供給する空気量を前記
バーナ及び空気ポートより供給された窒素酸化物の還元
率が最大となるように配分したことを特徴とする低ＮＯ
ｘ燃焼方法。 - 【請求項２】 １次燃焼域には理論空気量より少ない空
気を供給し、２次燃焼域には１次燃焼域での不足分の空
気を供給することを特徴とする請求項１記載の低ＮＯｘ
燃焼方法。 - 【請求項３】 燃焼炉内の燃焼ガスの流れの上流側に１
段以上のバーナ及び空気ポートからなる窒素酸化物の還
元を目的とした１次燃焼域と該１次燃焼域の下流側に１
段以上の空気ポートからなる燃焼ガス中の未燃分を燃焼
させることを目的とした２次燃焼域を有し、前記バーナ
及び空気ポートに窒素酸化物を含む空気を混合する構成
を備えた燃焼装置において、 ２次燃焼域に配置される空気ポートを構成する燃焼排ガ
スに略直交する方向の複数のポートの相互の配列間隔の
ピッチを燃焼排ガス流れ方向に列状に配置される、前記
２次燃焼域に配置される空気ポートの直上流段空気ポー
トを初めとする１次燃焼域に配置される空気ポート及び
バーナの列相互の間隔のピッチとは、ずらしたことを特
徴とする低ＮＯｘ燃焼装置。 - 【請求項４】 燃焼炉内の燃焼ガスの流れの上流側に１
段以上のバーナ及び空気ポートからなる窒素酸化物の還
元を目的とした１次燃焼域と該１次燃焼域の下流側に１
段以上の空気ポートからなる燃焼ガス中の未燃分を燃焼
させることを目的とした２次燃焼域を有し、前記バーナ
及び空気ポートに窒素酸化物を含む空気を混合する構成
を備えた燃焼装置において、 ２次燃焼域に配設された最上流段の空気ポートと１次燃
焼域の最下流段の空気ポートとの燃焼排ガス流れ方向の
間隔を他の各段相互の空気ポート間隔より大きくしたこ
とを特徴とする低ＮＯｘ燃焼装置。 - 【請求項５】 ２次燃焼域に配設されたに空気ポートは
燃焼排ガスに対して直進流と旋回流の組み合わせからな
るら旋回状態のガスを噴出させるデュアル型ポートとし
たことを特徴とする請求項３、４記載のいずれかの低Ｎ
Ｏｘ燃焼装置。 - 【請求項６】 ２次燃焼域に配設されたに空気ポートは
燃焼炉内の燃焼排ガス流れに直交する方向または燃焼排
ガス流れに沿う方向にガス噴出方向を持ち、１次燃焼域
に配設された空気ポートは燃焼ガスの流れに対向する方
向にガス噴出方向を持つことを特徴とする請求項３、４
記載のいずれかの低ＮＯｘ燃焼装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00142893A JP3308618B2 (ja) | 1993-01-07 | 1993-01-07 | 低ＮＯｘ燃焼方法と装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00142893A JP3308618B2 (ja) | 1993-01-07 | 1993-01-07 | 低ＮＯｘ燃焼方法と装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06201105A true JPH06201105A (ja) | 1994-07-19 |
| JP3308618B2 JP3308618B2 (ja) | 2002-07-29 |
Family
ID=11501190
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP00142893A Expired - Fee Related JP3308618B2 (ja) | 1993-01-07 | 1993-01-07 | 低ＮＯｘ燃焼方法と装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3308618B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008056650A1 (fr) | 2006-11-08 | 2008-05-15 | Babcock-Hitachi K.K. | Chaudière au charbon pulvérisé |
| CN100593671C (zh) | 2007-12-28 | 2010-03-10 | 上海电力学院 | 燃煤锅炉分级再燃时降低烟气中单质汞、氮氧化物排放的方法 |
| US7878130B2 (en) | 2004-11-04 | 2011-02-01 | Babcock-Hitachi K.K. | Overfiring air port, method for manufacturing air port, boiler, boiler facility, method for operating boiler facility and method for improving boiler facility |
| WO2014061943A1 (ko) * | 2012-10-16 | 2014-04-24 | 주식회사 글로벌스탠다드테크놀로지 | ＣＯ,ＮＯｘ 개별 제어 방식을 이용한 저공해 연소방법 |
| WO2017126240A1 (ja) * | 2016-01-20 | 2017-07-27 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | アフタエアポート及びこれを備えた燃焼装置 |
| WO2025094456A1 (ja) * | 2023-11-02 | 2025-05-08 | 株式会社Ihi | 炉 |
| WO2026042341A1 (ja) * | 2024-08-21 | 2026-02-26 | 株式会社Ihi | 炉 |
-
1993
- 1993-01-07 JP JP00142893A patent/JP3308618B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7878130B2 (en) | 2004-11-04 | 2011-02-01 | Babcock-Hitachi K.K. | Overfiring air port, method for manufacturing air port, boiler, boiler facility, method for operating boiler facility and method for improving boiler facility |
| WO2008056650A1 (fr) | 2006-11-08 | 2008-05-15 | Babcock-Hitachi K.K. | Chaudière au charbon pulvérisé |
| CN100593671C (zh) | 2007-12-28 | 2010-03-10 | 上海电力学院 | 燃煤锅炉分级再燃时降低烟气中单质汞、氮氧化物排放的方法 |
| WO2014061943A1 (ko) * | 2012-10-16 | 2014-04-24 | 주식회사 글로벌스탠다드테크놀로지 | ＣＯ,ＮＯｘ 개별 제어 방식을 이용한 저공해 연소방법 |
| KR101435371B1 (ko) * | 2012-10-16 | 2014-08-29 | 주식회사 글로벌스탠다드테크놀로지 | CO, NOx 개별 제어 방식을 이용한 저공해 연소방법 |
| US9182120B2 (en) | 2012-10-16 | 2015-11-10 | Global Standard Technology Co., Ltd. | Low-pollution burning method using system for individually controlling CO and NOx |
| WO2017126240A1 (ja) * | 2016-01-20 | 2017-07-27 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | アフタエアポート及びこれを備えた燃焼装置 |
| JPWO2017126240A1 (ja) * | 2016-01-20 | 2018-11-15 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | アフタエアポート及びこれを備えた燃焼装置 |
| WO2025094456A1 (ja) * | 2023-11-02 | 2025-05-08 | 株式会社Ihi | 炉 |
| WO2026042341A1 (ja) * | 2024-08-21 | 2026-02-26 | 株式会社Ihi | 炉 |
| JP7823799B1 (ja) * | 2024-08-21 | 2026-03-04 | 株式会社Ihi | 炉 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3308618B2 (ja) | 2002-07-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4403941A (en) | Combustion process for reducing nitrogen oxides | |
| US5494437A (en) | Gas burner | |
| EP0525001B1 (en) | Method for reducing emissions of N2O when burning nitrogen- containing fuels in fluidized bed reactors | |
| US4135874A (en) | Two stage combustion furnace | |
| JP2020112280A (ja) | アンモニアを混焼できるボイラ装置及び火力発電設備 | |
| JPH05340505A (ja) | 燃焼中に発生する窒素酸化物発生量の削減法 | |
| RU2067724C1 (ru) | Низкоэмиссионная вихревая топка | |
| WO2021050736A1 (en) | Low nox burner apparatus and method | |
| JPH06201105A (ja) | 低ＮＯｘ燃焼方法と装置 | |
| JP2731794B2 (ja) | ＮＯｘ制御用の高性能オーバファイア空気システム | |
| JP3560646B2 (ja) | ボイラの低ＮＯｘ 燃焼方法および装置 | |
| EP0824649B1 (en) | NOx reduction in a circulating fluidized bed | |
| KR20080053908A (ko) | 연소로와 질소산화물의 저감방법 및 질소산화물 방출의제어방법 | |
| JP2773831B2 (ja) | 低ｎｏｘ ボイラ | |
| JP2012229891A (ja) | 二段燃焼方法と該二段燃焼方法を用いるボイラ | |
| EP1729062A2 (en) | Dynamic burner reconfiguration and combustion system for process heaters and boilers | |
| US6790031B2 (en) | Fuel staging methods for low NOx tangential fired boiler operation | |
| JPS6249521B2 (ja) | ||
| JP2742150B2 (ja) | 燃焼器および燃焼設備 | |
| JP2895061B2 (ja) | ボイラ燃焼装置の燃焼方法 | |
| JP2647461B2 (ja) | 熱焼装置 | |
| JP2013231538A (ja) | 燃焼装置および燃焼ガスの浄化方法 | |
| CN120799434A (zh) | 一种水平氨煤燃烧器、燃烧系统以及四角切圆锅炉 | |
| KR20260046471A (ko) | 버너, 작동 방법 및 연소 장치 | |
| JP3040846B2 (ja) | 気体燃料の燃焼方法および燃焼装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090517 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090517 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 8 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100517 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100517 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 9 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110517 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |