JPH0622447A - 自己復帰形過電流保護回路 - Google Patents
自己復帰形過電流保護回路Info
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- JPH0622447A JPH0622447A JP3285098A JP28509891A JPH0622447A JP H0622447 A JPH0622447 A JP H0622447A JP 3285098 A JP3285098 A JP 3285098A JP 28509891 A JP28509891 A JP 28509891A JP H0622447 A JPH0622447 A JP H0622447A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 過大電流からの保護が確実な自己復帰形過電
流保護回路を得る。 【構成】 直流電源＋Ｂから負荷Ｒｄには、トランジス
タＴＲ１１および抵抗Ｒ１３を介して負荷電流Ｉｏが供
給される。抵抗Ｒ１３の両端の電位差がベース−エミッ
タ間電圧を超えると、トランジスタＴＲ１３がＯＮ状態
となり、トランジスタＴＲ１４をＯＮ状態とする。トラ
ンジスタＴＲ１２はＯＦＦ状態となり、トランジスタＴ
Ｒ１１もＯＦＦ状態となる。トランジスタＴＲ１１がＯ
ＦＦ状態となっても、直流電源＋Ｂから負荷Ｒｄには、
抵抗Ｒ１７およびトランジスタＴＲ１５を介して監視電
流Ｉｏｓが供給される。この監視電流Ｉｏｓによって負
荷Ｒｄに生ずる電位差が、ツエナーダイオードＺＤ１２
のツエナー電圧を超えると、トランジスタＴＲ１２は再
びＯＮ状態となり、トランジスタＴＲ１１をＯＮ状態に
変化させて自己復帰が行われる。
流保護回路を得る。 【構成】 直流電源＋Ｂから負荷Ｒｄには、トランジス
タＴＲ１１および抵抗Ｒ１３を介して負荷電流Ｉｏが供
給される。抵抗Ｒ１３の両端の電位差がベース−エミッ
タ間電圧を超えると、トランジスタＴＲ１３がＯＮ状態
となり、トランジスタＴＲ１４をＯＮ状態とする。トラ
ンジスタＴＲ１２はＯＦＦ状態となり、トランジスタＴ
Ｒ１１もＯＦＦ状態となる。トランジスタＴＲ１１がＯ
ＦＦ状態となっても、直流電源＋Ｂから負荷Ｒｄには、
抵抗Ｒ１７およびトランジスタＴＲ１５を介して監視電
流Ｉｏｓが供給される。この監視電流Ｉｏｓによって負
荷Ｒｄに生ずる電位差が、ツエナーダイオードＺＤ１２
のツエナー電圧を超えると、トランジスタＴＲ１２は再
びＯＮ状態となり、トランジスタＴＲ１１をＯＮ状態に
変化させて自己復帰が行われる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、各種電子機器などの負
荷に直流電力を供給して駆動するための自己復帰形過電
流保護回路に関する。
荷に直流電力を供給して駆動するための自己復帰形過電
流保護回路に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来からの過電流保護回路の一例を図４
に示す。この過電流保護回路は、直流電源＋Ｂと負荷Ｒ
ｄとの間に設けられる。電源スイッチなどが投入され、
直流電源＋Ｂから直流電圧が供給されると、それまで放
電状態であったコンデンサＣを充電するための電流が流
れる。この電流はＰＮＰトランジスタＴＲ１のエミッタ
−ベース間および抵抗Ｒ１の並列回路と、抵抗Ｒ２とを
経てコンデンサＣに供給される。トランジスタＴＲ１の
ベース電流が流れるので、コレクタにも電流が流れ出力
電圧が上昇する。この出力電圧は、抵抗Ｒ３および抵抗
Ｒ４によって分圧され、ＮＰＮトランジスタＴＲ２をＯ
Ｎ状態とする。トランジスタＴＲ２がＯＮ状態となる
と、トランジスタＴＲ１のベース電流はトランジスタＴ
Ｒ２のコレクタ−エミッタ間に流れ、トランジスタＴＲ
１のＯＮ状態が安定に継続する。
に示す。この過電流保護回路は、直流電源＋Ｂと負荷Ｒ
ｄとの間に設けられる。電源スイッチなどが投入され、
直流電源＋Ｂから直流電圧が供給されると、それまで放
電状態であったコンデンサＣを充電するための電流が流
れる。この電流はＰＮＰトランジスタＴＲ１のエミッタ
−ベース間および抵抗Ｒ１の並列回路と、抵抗Ｒ２とを
経てコンデンサＣに供給される。トランジスタＴＲ１の
ベース電流が流れるので、コレクタにも電流が流れ出力
電圧が上昇する。この出力電圧は、抵抗Ｒ３および抵抗
Ｒ４によって分圧され、ＮＰＮトランジスタＴＲ２をＯ
Ｎ状態とする。トランジスタＴＲ２がＯＮ状態となる
と、トランジスタＴＲ１のベース電流はトランジスタＴ
Ｒ２のコレクタ−エミッタ間に流れ、トランジスタＴＲ
１のＯＮ状態が安定に継続する。
【０００３】負荷Ｒｄには、トランジスタＴＲ１のコレ
クタから抵抗Ｒ５を介して負荷電流Ｉｏが流れる。負荷
電流Ｉｏによって抵抗Ｒ５の両端に生ずる電圧がＰＮＰ
トランジスタＴＲ３のエミッタ−ベース間順方向電圧を
超えると、トランジスタＴＲ３のエミッタ−ベース間に
は、抵抗Ｒ６を介してベース電流が流れ、トランジスタ
ＴＲ３はＯＮ状態となる。トランジスタＴＲ３がＯＮ状
態となると、そのコレクタ電流は抵抗Ｒ７を介してＮＰ
ＮトランジスタＴＲ４のベース−エミッタ間に流れ、ト
ランジスタＴＲ４をＯＮ状態とする。トランジスタＴＲ
４がＯＮ状態となると、抵抗Ｒ４はトランジスタＴＲ４
のコレクタ−エミッタ間の導通によって短絡され、抵抗
Ｒ４の両端の電位差が小さくなる。抵抗Ｒ４の両端の電
圧は、トランジスタＴＲ２のベース−エミッタ間の電圧
であり、この電圧が低下するとトランジスタＴＲ２のコ
レクタ電流、すなわち、トランジスタＴＲ１のベース電
流も減少する。トランジスタＴＲ１のベース電流が減少
すると、コレクタ電流も減少し、その出力電圧も低下す
る。この出力電圧を分圧する、抵抗Ｒ４の両端の電圧は
さらに低下し、トランジスタＴＲ２のベース電流もさら
に減少する。このようにして、一旦トランジスタＴＲ３
がＯＮ状態となった後は、正帰還作用によってトランジ
スタＴＲ２のベース電圧は低下してゆき、最終的にトラ
ンジスタＴＲ２はＯＦＦ状態となる。トランジスタＴＲ
２がＯＦＦ状態となると、トランジスタＴＲ１のベース
電流は再びコンデンサＣを充電し、この電圧が上昇する
と、トランジスタＴＲ１のベース電流は減少し、最終的
に、トランジスタＴＲ１のエミッタ−ベース間電位差が
確保できなくなり、トランジスタＴＲ１はＯＦＦ状態と
なる。このようにして、負荷Ｒｄに供給する負荷電流Ｉ
ｏが過大になると、トランジスタＴＲ１がＯＦＦ状態と
なって過電流保護を行う。
クタから抵抗Ｒ５を介して負荷電流Ｉｏが流れる。負荷
電流Ｉｏによって抵抗Ｒ５の両端に生ずる電圧がＰＮＰ
トランジスタＴＲ３のエミッタ−ベース間順方向電圧を
超えると、トランジスタＴＲ３のエミッタ−ベース間に
は、抵抗Ｒ６を介してベース電流が流れ、トランジスタ
ＴＲ３はＯＮ状態となる。トランジスタＴＲ３がＯＮ状
態となると、そのコレクタ電流は抵抗Ｒ７を介してＮＰ
ＮトランジスタＴＲ４のベース−エミッタ間に流れ、ト
ランジスタＴＲ４をＯＮ状態とする。トランジスタＴＲ
４がＯＮ状態となると、抵抗Ｒ４はトランジスタＴＲ４
のコレクタ−エミッタ間の導通によって短絡され、抵抗
Ｒ４の両端の電位差が小さくなる。抵抗Ｒ４の両端の電
圧は、トランジスタＴＲ２のベース−エミッタ間の電圧
であり、この電圧が低下するとトランジスタＴＲ２のコ
レクタ電流、すなわち、トランジスタＴＲ１のベース電
流も減少する。トランジスタＴＲ１のベース電流が減少
すると、コレクタ電流も減少し、その出力電圧も低下す
る。この出力電圧を分圧する、抵抗Ｒ４の両端の電圧は
さらに低下し、トランジスタＴＲ２のベース電流もさら
に減少する。このようにして、一旦トランジスタＴＲ３
がＯＮ状態となった後は、正帰還作用によってトランジ
スタＴＲ２のベース電圧は低下してゆき、最終的にトラ
ンジスタＴＲ２はＯＦＦ状態となる。トランジスタＴＲ
２がＯＦＦ状態となると、トランジスタＴＲ１のベース
電流は再びコンデンサＣを充電し、この電圧が上昇する
と、トランジスタＴＲ１のベース電流は減少し、最終的
に、トランジスタＴＲ１のエミッタ−ベース間電位差が
確保できなくなり、トランジスタＴＲ１はＯＦＦ状態と
なる。このようにして、負荷Ｒｄに供給する負荷電流Ｉ
ｏが過大になると、トランジスタＴＲ１がＯＦＦ状態と
なって過電流保護を行う。
【０００４】図５に示す過電流保護回路では、負荷電流
Ｉｏによって抵抗Ｒ９の両端に発生する電位差が、ＰＮ
ＰトランジスタＴＲ５のエミッタ−ベース間電圧を超え
ると、トランジスタＴＲ５のコレクタ電流によって抵抗
Ｒ１０の両端に発生する電圧が大きくなる。この電圧が
大きくなると、ＰＮＰトランジスタＴＲ１のエミッタ−
ベース間電圧が小さくなり、トランジスタＴＲ１のコレ
クタ電流すなわち負荷電流Ｉｏも小さくなる。負荷電流
Ｉｏが小さくなると、抵抗Ｒ９の両端の電位差も小さく
なってトランジスタＴＲ５のコレクタ電流も減少し、抵
抗Ｒ１０の両端の電位差も小さくなる。抵抗Ｒ１０の両
端の電圧、すなわちトランジスタＴＲ１のベース電圧が
小さくなると、トランジスタＴＲ１のエミッタ−ベース
間電位差は大きくなり、負荷電流Ｉｏを大きくすること
が可能となる。したがって、負荷電流Ｉｏの最大値は、
抵抗Ｒ９に発生する電位差がトランジスタＴＲ５のエミ
ッタ−ベース間電圧付近となるときに平衡状態となる。
Ｉｏによって抵抗Ｒ９の両端に発生する電位差が、ＰＮ
ＰトランジスタＴＲ５のエミッタ−ベース間電圧を超え
ると、トランジスタＴＲ５のコレクタ電流によって抵抗
Ｒ１０の両端に発生する電圧が大きくなる。この電圧が
大きくなると、ＰＮＰトランジスタＴＲ１のエミッタ−
ベース間電圧が小さくなり、トランジスタＴＲ１のコレ
クタ電流すなわち負荷電流Ｉｏも小さくなる。負荷電流
Ｉｏが小さくなると、抵抗Ｒ９の両端の電位差も小さく
なってトランジスタＴＲ５のコレクタ電流も減少し、抵
抗Ｒ１０の両端の電位差も小さくなる。抵抗Ｒ１０の両
端の電圧、すなわちトランジスタＴＲ１のベース電圧が
小さくなると、トランジスタＴＲ１のエミッタ−ベース
間電位差は大きくなり、負荷電流Ｉｏを大きくすること
が可能となる。したがって、負荷電流Ｉｏの最大値は、
抵抗Ｒ９に発生する電位差がトランジスタＴＲ５のエミ
ッタ−ベース間電圧付近となるときに平衡状態となる。
【０００５】図６は、図４および図５図示の過電流保護
回路の動作特性を示す。負荷電流Ｉｏが最大電流Ｉｏｔ
までは、出力電圧Ｖｏはほぼ一定電圧Ｖｏ１である。図
４図示の回路では、負荷が短絡されると、図６の２点鎖
線で示す電流遮断形フの字特性に従って負荷電流Ｉｏが
減少する。この電流遮断形フの字特性は、トランジスタ
ＴＲ３のコレクタ回路に接続される抵抗Ｒ８の値などに
よって調整する。図５図示の回路によっては、図６図示
の実線で示す垂下特性が得られる。さらに、図６の破線
で示すフの字特性、１点鎖線で示す垂下フの字特性を有
する回路も実現し得る。
回路の動作特性を示す。負荷電流Ｉｏが最大電流Ｉｏｔ
までは、出力電圧Ｖｏはほぼ一定電圧Ｖｏ１である。図
４図示の回路では、負荷が短絡されると、図６の２点鎖
線で示す電流遮断形フの字特性に従って負荷電流Ｉｏが
減少する。この電流遮断形フの字特性は、トランジスタ
ＴＲ３のコレクタ回路に接続される抵抗Ｒ８の値などに
よって調整する。図５図示の回路によっては、図６図示
の実線で示す垂下特性が得られる。さらに、図６の破線
で示すフの字特性、１点鎖線で示す垂下フの字特性を有
する回路も実現し得る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】従来からの図４に示さ
れる保護回路においては、一旦過大電流を検知すると、
図６図示の電流遮断形フの字特性に従って保護状態にな
る。この保護状態は、図４図示のコンデンサＣに蓄えら
れた電荷が放電されない限り継続する。したがって、負
荷Ｒｄに再び直流電力を供給するためには、コンデンサ
Ｃに蓄えられている電荷を放電させる必要がある。この
図４図示のダイオードＤは、直流電源＋ＢをＯＦＦ状態
としたときに、コンデンサＣの電荷を放電させるために
設けられている。図４図示の回路は、直流電源＋Ｂを一
度ＯＦＦ状態としてコンデンサＣに蓄えられた電荷を放
電させた後に直流電源＋Ｂを再度投入しなければ、負荷
Ｒｄに直流電力を供給することはできない。
れる保護回路においては、一旦過大電流を検知すると、
図６図示の電流遮断形フの字特性に従って保護状態にな
る。この保護状態は、図４図示のコンデンサＣに蓄えら
れた電荷が放電されない限り継続する。したがって、負
荷Ｒｄに再び直流電力を供給するためには、コンデンサ
Ｃに蓄えられている電荷を放電させる必要がある。この
図４図示のダイオードＤは、直流電源＋ＢをＯＦＦ状態
としたときに、コンデンサＣの電荷を放電させるために
設けられている。図４図示の回路は、直流電源＋Ｂを一
度ＯＦＦ状態としてコンデンサＣに蓄えられた電荷を放
電させた後に直流電源＋Ｂを再度投入しなければ、負荷
Ｒｄに直流電力を供給することはできない。
【０００７】図５図示の保護回路は、図６図示の垂下特
性を有し、フの字特性を実現するための正帰還作用によ
る上述のような電流復帰時の問題はない。しかしなが
ら、負荷Ｒｄの短絡時などには、最大電流Ｉｏｔが流れ
続けるので、図５図示のトランジスタＴＲ１のエミッタ
コレクタ間には電源電圧Ｖｏ１がそのまま加わり、エミ
ッタコレクタ間の電力損失が大きくなる。この電力損失
は、トランジスタＴＲ１を発熱させ、長時間継続する
と、トランジスタＴＲ１が破損するおそれがある。トラ
ンジスタＴＲ１として大容量のトランジスタを使用し、
またその放熱条件をよくしておけば発熱に耐えることは
可能であるけれども、過大電流が流れ続けるため、電力
損失を増加させるので、危険である。
性を有し、フの字特性を実現するための正帰還作用によ
る上述のような電流復帰時の問題はない。しかしなが
ら、負荷Ｒｄの短絡時などには、最大電流Ｉｏｔが流れ
続けるので、図５図示のトランジスタＴＲ１のエミッタ
コレクタ間には電源電圧Ｖｏ１がそのまま加わり、エミ
ッタコレクタ間の電力損失が大きくなる。この電力損失
は、トランジスタＴＲ１を発熱させ、長時間継続する
と、トランジスタＴＲ１が破損するおそれがある。トラ
ンジスタＴＲ１として大容量のトランジスタを使用し、
またその放熱条件をよくしておけば発熱に耐えることは
可能であるけれども、過大電流が流れ続けるため、電力
損失を増加させるので、危険である。
【０００８】本発明の目的は、過大電流からの保護を確
実に行うことができ、保護状態における電力損失を少な
くすることができる、しかも保護状態からの復帰が容易
である自己復帰形過電流保護回路を提供することであ
る。
実に行うことができ、保護状態における電力損失を少な
くすることができる、しかも保護状態からの復帰が容易
である自己復帰形過電流保護回路を提供することであ
る。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、直流電源から
負荷へ供給する電流を制御する電流制御回路と、電流制
御回路から負荷に供給される電流を検出し、供給電流の
値が予め定める最大電流値を超えるとき、電流制御回路
からの供給電流が減少した状態となるように制御する電
流制限回路と、電流制御回路と並列に接続され、直流電
源から負荷に、予め定める監視電流を供給する定電流回
路と、監視電流によって負荷に発生する電圧を検出し、
発生電圧が予め定める復帰電圧を超えるとき、電流制限
回路による電流制御回路の供給電流減少状態を解除する
電流復帰回路とを含むことを特徴とする自己復帰形過電
流保護回路である。
負荷へ供給する電流を制御する電流制御回路と、電流制
御回路から負荷に供給される電流を検出し、供給電流の
値が予め定める最大電流値を超えるとき、電流制御回路
からの供給電流が減少した状態となるように制御する電
流制限回路と、電流制御回路と並列に接続され、直流電
源から負荷に、予め定める監視電流を供給する定電流回
路と、監視電流によって負荷に発生する電圧を検出し、
発生電圧が予め定める復帰電圧を超えるとき、電流制限
回路による電流制御回路の供給電流減少状態を解除する
電流復帰回路とを含むことを特徴とする自己復帰形過電
流保護回路である。
【００１０】
【作用】本発明に従えば、自己復帰形過電流保護回路に
は、電流制御回路と、電流制限回路と、定電流回路と、
電流復帰回路とが含まれる。電流制御回路は、直流電源
から負荷へ供給する電流を制御する。電流制限回路は、
電流制御回路から負荷に供給される電流を検出し、供給
電流の値が予め定める最大電流値を超えるとき、供給電
流が減少した状態となるように制御する。定電流回路
は、電流制御回路と並列に接続され、直流電源から負荷
に予め定める監視電流を供給する。電流復帰回路は、監
視電流によって負荷に発生する電圧を検出し、発生電圧
が予め定める復帰電圧を超えるとき、電流制限回路によ
る電流制御回路の供給電流減少状態を解除する。
は、電流制御回路と、電流制限回路と、定電流回路と、
電流復帰回路とが含まれる。電流制御回路は、直流電源
から負荷へ供給する電流を制御する。電流制限回路は、
電流制御回路から負荷に供給される電流を検出し、供給
電流の値が予め定める最大電流値を超えるとき、供給電
流が減少した状態となるように制御する。定電流回路
は、電流制御回路と並列に接続され、直流電源から負荷
に予め定める監視電流を供給する。電流復帰回路は、監
視電流によって負荷に発生する電圧を検出し、発生電圧
が予め定める復帰電圧を超えるとき、電流制限回路によ
る電流制御回路の供給電流減少状態を解除する。
【００１１】したがって、監視電流を小さな値としてお
けば、負荷が短絡しているようなときにも定電流回路の
電力損失は大きくならず、電流制限回路の供給電流は減
少状態となっているので、電流制御回路の電力損失も小
さくなる。負荷の短絡状態が解消すると、監視電流によ
って負荷に発生する電圧が上昇する。この発生電圧が復
帰電圧を超えると、電流復帰回路が電流制御回路の供給
電流減少状態を解除するので、負荷への供給電流を自己
復帰させることができる。
けば、負荷が短絡しているようなときにも定電流回路の
電力損失は大きくならず、電流制限回路の供給電流は減
少状態となっているので、電流制御回路の電力損失も小
さくなる。負荷の短絡状態が解消すると、監視電流によ
って負荷に発生する電圧が上昇する。この発生電圧が復
帰電圧を超えると、電流復帰回路が電流制御回路の供給
電流減少状態を解除するので、負荷への供給電流を自己
復帰させることができる。
【００１２】
【実施例】図１は、本発明の一実施例の電気回路構成を
示す。直流電源＋Ｂから負荷Ｒｄに負荷電流Ｉｏを供給
する電流制御回路には、ＰＮＰトランジスタＴＲ１１お
よびＮＰＮトランジスタＴＲ１２が含まれる。供給電流
Ｉｏが過大となることを検出して、電流制御回路を供給
電流減少状態とする電流制御回路には、ＰＮＰトランジ
スタＴＲ１３およびＮＰＮトランジスタＴＲ１４が含ま
れる。直流電源＋Ｂから負荷Ｒｄに、監視電流を供給す
る定電流回路には、ＰＮＰトランジスタＴＲ１５および
ＴＲ１６、電界効果トランジスタＴＲ１７、ツエナーダ
イオードＺＤ１１が含まれる。監視電流が負荷Ｒｄに流
れて発生する電圧が復帰電圧を超えたときに供給電流減
少状態を解除する電流復帰回路には、ツエナーダイオー
ドＺＤ１２が含まれる。
示す。直流電源＋Ｂから負荷Ｒｄに負荷電流Ｉｏを供給
する電流制御回路には、ＰＮＰトランジスタＴＲ１１お
よびＮＰＮトランジスタＴＲ１２が含まれる。供給電流
Ｉｏが過大となることを検出して、電流制御回路を供給
電流減少状態とする電流制御回路には、ＰＮＰトランジ
スタＴＲ１３およびＮＰＮトランジスタＴＲ１４が含ま
れる。直流電源＋Ｂから負荷Ｒｄに、監視電流を供給す
る定電流回路には、ＰＮＰトランジスタＴＲ１５および
ＴＲ１６、電界効果トランジスタＴＲ１７、ツエナーダ
イオードＺＤ１１が含まれる。監視電流が負荷Ｒｄに流
れて発生する電圧が復帰電圧を超えたときに供給電流減
少状態を解除する電流復帰回路には、ツエナーダイオー
ドＺＤ１２が含まれる。
【００１３】エミッタが直流電源＋Ｂに接続されるトラ
ンジスタＴＲ１１のエミッタ−ベース間には、抵抗Ｒ１
１が並列に接続される。トランジスタＴＲ１１のベース
とトランジスタＴＲ１２のコレクタとの間には、抵抗Ｒ
１２が接続される。トランジスタＴＲ１１のコレクタと
負荷Ｒｄとの間には、抵抗Ｒ１３が接続される。トラン
ジスタＴＲ１１のコレクタと抵抗Ｒ１３との接続点に
は、トランジスタＴＲ１３のエミッタが接続される。ト
ランジスタＴＲ１３のベースと負荷Ｒｄとの間には、抵
抗Ｒ１４が接続される。トランジスタＴＲ１３のコレク
タとトランジスタＴＲ１４のベースとの間には、抵抗Ｒ
１５が接続される。トランジスタＴＲ１３のコレクタと
抵抗Ｒ１５との接続点と、トランジスタＴＲ１４のエミ
ッタとの間には抵抗Ｒ１６が接続される。
ンジスタＴＲ１１のエミッタ−ベース間には、抵抗Ｒ１
１が並列に接続される。トランジスタＴＲ１１のベース
とトランジスタＴＲ１２のコレクタとの間には、抵抗Ｒ
１２が接続される。トランジスタＴＲ１１のコレクタと
負荷Ｒｄとの間には、抵抗Ｒ１３が接続される。トラン
ジスタＴＲ１１のコレクタと抵抗Ｒ１３との接続点に
は、トランジスタＴＲ１３のエミッタが接続される。ト
ランジスタＴＲ１３のベースと負荷Ｒｄとの間には、抵
抗Ｒ１４が接続される。トランジスタＴＲ１３のコレク
タとトランジスタＴＲ１４のベースとの間には、抵抗Ｒ
１５が接続される。トランジスタＴＲ１３のコレクタと
抵抗Ｒ１５との接続点と、トランジスタＴＲ１４のエミ
ッタとの間には抵抗Ｒ１６が接続される。
【００１４】トランジスタＴＲ１１のエミッタとトラン
ジスタＴＲ１５のエミッタとの間には、抵抗Ｒ１７が接
続される。トランジスタＴＲ１５のベースはトランジス
タＴＲ１６のエミッタに接続され、トランジスタＴＲ１
５およびトランジスタＴＲ１６のコレクタは共通接続さ
れる。このようにして、ダーリントン接続されたトラン
ジスタＴＲ１６のベースには、電界効果トランジスタＴ
Ｒ１７による定電流回路が接続される。トランジスタＴ
Ｒ１６のベースと電界効果トランジスタＴＲ１７との接
続点は、ツエナーダイオードＺＤ１１を介して直流電源
＋Ｂに接続される。負荷Ｒｄには、並列にツエナーダイ
オードＺＤ１２と抵抗Ｒ１８との直列回路が接続され
る。ツエナーダイオードＺＤ１２と抵抗Ｒ１８との接続
点は、抵抗Ｒ１９を介してトランジスタＴＲ１２のベー
スおよびトランジスタＴＲ１４のコレクタに接続され
る。
ジスタＴＲ１５のエミッタとの間には、抵抗Ｒ１７が接
続される。トランジスタＴＲ１５のベースはトランジス
タＴＲ１６のエミッタに接続され、トランジスタＴＲ１
５およびトランジスタＴＲ１６のコレクタは共通接続さ
れる。このようにして、ダーリントン接続されたトラン
ジスタＴＲ１６のベースには、電界効果トランジスタＴ
Ｒ１７による定電流回路が接続される。トランジスタＴ
Ｒ１６のベースと電界効果トランジスタＴＲ１７との接
続点は、ツエナーダイオードＺＤ１１を介して直流電源
＋Ｂに接続される。負荷Ｒｄには、並列にツエナーダイ
オードＺＤ１２と抵抗Ｒ１８との直列回路が接続され
る。ツエナーダイオードＺＤ１２と抵抗Ｒ１８との接続
点は、抵抗Ｒ１９を介してトランジスタＴＲ１２のベー
スおよびトランジスタＴＲ１４のコレクタに接続され
る。
【００１５】図１図示の回路において、負荷電流Ｉｏの
最大値は、次の数１の式で表される検知電流Ｉｏｔとな
る。
最大値は、次の数１の式で表される検知電流Ｉｏｔとな
る。
【００１６】
【数１】
【００１７】ここで、Ｖｂｅ１３は、トランジスタＴＲ
１３のベース−エミッタ間電圧であり、Ｒ１３は、抵抗
Ｒ１３の抵抗値を表す。負荷電流Ｉｏが検知電流Ｉｏｔ
を超えると、トランジスタＴＲ１３のベース電流が流
れ、これによってコレクタ電流も流れる。このコレクタ
電流は、抵抗Ｒ１５を介してトランジスタＴＲ１４のベ
ース電流となり、トランジスタＴＲ１４をＯＮ状態とす
る。トランジスタＴＲ１４がＯＮ状態となると、トラン
ジスタＴＲ１２がＯＦＦ状態となり、トランジスタＴＲ
１１のベース電流も流れなくなり、トランジスタＴＲ１
１はＯＦＦ状態となる。トランジスタＴＲ１１がＯＦＦ
状態に移行する過程では、トランジスタＴＲ１１のコレ
クタ電圧が低下し、この低下した電圧によってツエナー
ダイオードＺＤ１２から抵抗Ｒ１９を介してトランジス
タＴＲ１２に供給される電流も減少する正帰還が生ず
る。抵抗Ｒ１３を流れる電流が減少してトランジスタＴ
Ｒ１３がＯＮ状態でなくなっても、トランジスタＴＲ１
１およびＴＲ１２のＯＦＦ状態は継続する。
１３のベース−エミッタ間電圧であり、Ｒ１３は、抵抗
Ｒ１３の抵抗値を表す。負荷電流Ｉｏが検知電流Ｉｏｔ
を超えると、トランジスタＴＲ１３のベース電流が流
れ、これによってコレクタ電流も流れる。このコレクタ
電流は、抵抗Ｒ１５を介してトランジスタＴＲ１４のベ
ース電流となり、トランジスタＴＲ１４をＯＮ状態とす
る。トランジスタＴＲ１４がＯＮ状態となると、トラン
ジスタＴＲ１２がＯＦＦ状態となり、トランジスタＴＲ
１１のベース電流も流れなくなり、トランジスタＴＲ１
１はＯＦＦ状態となる。トランジスタＴＲ１１がＯＦＦ
状態に移行する過程では、トランジスタＴＲ１１のコレ
クタ電圧が低下し、この低下した電圧によってツエナー
ダイオードＺＤ１２から抵抗Ｒ１９を介してトランジス
タＴＲ１２に供給される電流も減少する正帰還が生ず
る。抵抗Ｒ１３を流れる電流が減少してトランジスタＴ
Ｒ１３がＯＮ状態でなくなっても、トランジスタＴＲ１
１およびＴＲ１２のＯＦＦ状態は継続する。
【００１８】直流電源＋Ｂと負荷Ｒｄとの間には、抵抗
Ｒ１７およびトランジスタＴＲ１５を介して一定電流値
の監視電流Ｉｏｓが流れる。この監視電流Ｉｏｓの値
は、次の数２の式で求められる。
Ｒ１７およびトランジスタＴＲ１５を介して一定電流値
の監視電流Ｉｏｓが流れる。この監視電流Ｉｏｓの値
は、次の数２の式で求められる。
【００１９】
【数２】
【００２０】ここでＶｚｄ１１はツエナーダイオードＺ
Ｄ１１のツエナー電圧であり、Ｖｂｅ１５およびＶｂｅ
１６は、トランジスタＴＲ１５およびＴＲ１６のベース
−エミッタ間電圧をそれぞれ表す。Ｒ１７は、抵抗Ｒ１
７の抵抗値を示す。ここで監視電流Ｉｏｓの値には次の
数３の不等式によって示される制限がある。
Ｄ１１のツエナー電圧であり、Ｖｂｅ１５およびＶｂｅ
１６は、トランジスタＴＲ１５およびＴＲ１６のベース
−エミッタ間電圧をそれぞれ表す。Ｒ１７は、抵抗Ｒ１
７の抵抗値を示す。ここで監視電流Ｉｏｓの値には次の
数３の不等式によって示される制限がある。
【００２１】
【数３】 Ｉｏｓ≦Ｉｄｓｓ１７×ｈFE１５×ｈFE１６ ここでＩｄｓｓ１７は電界効果トランジスタＴＲ１７の
ドレイン電流、ｈFE１５およびｈFE１６はトランジスタ
ＴＲ１５およびＴＲ１６の直流電流増幅率をそれぞれ示
す。また、負荷が正常なときには、負荷電流Ｉｏの大部
分が、トランジスタＴＲ１１のエミッタ−コレクタ間お
よび抵抗Ｒ１３を介して流れるように、抵抗Ｒ１３と抵
抗Ｒ１７との間には次の数４の不等式の関係を必要とす
る。
ドレイン電流、ｈFE１５およびｈFE１６はトランジスタ
ＴＲ１５およびＴＲ１６の直流電流増幅率をそれぞれ示
す。また、負荷が正常なときには、負荷電流Ｉｏの大部
分が、トランジスタＴＲ１１のエミッタ−コレクタ間お
よび抵抗Ｒ１３を介して流れるように、抵抗Ｒ１３と抵
抗Ｒ１７との間には次の数４の不等式の関係を必要とす
る。
【００２２】
【数４】Ｒ１３≪Ｒ１７ すなわち、抵抗Ｒ１３の抵抗値Ｒ１３は、抵抗Ｒ１７の
抵抗値Ｒ１７よりも充分に小さいことが必要である。
抵抗値Ｒ１７よりも充分に小さいことが必要である。
【００２３】一例として、過大な負荷電流Ｉｏが流れた
ときの検知電流Ｉｏｔを約２Ａ、監視電流Ｉｏｓを約２
３０ｍＡ、直流電源＋Ｂの電源電圧を１４Ｖ、通常状態
における負荷抵抗Ｒｄを１４Ωとする場合を想定する。
ツエナーダイオードＺＤ１１のツエナー電圧を４．７
Ｖ、ツエナーダイオードＺＤ２のツエナー電圧を２．０
Ｖ、抵抗Ｒ１１、Ｒ１４、Ｒ１５、Ｒ１６、Ｒ１８、Ｒ
１９の抵抗値をそれぞれ１０ｋΩ、抵抗Ｒ１２を１２０
Ω、抵抗Ｒ１３を０．２７Ω、抵抗Ｒ１７を１５Ωとす
る。直流電源＋Ｂの投入時には、負荷電流として２３３
ｍＡが流れる。負荷抵抗Ｒｄの両端には、約３．２６Ｖ
の電位差が発生する。この電位差はツエナーダイオード
ＺＤ１２のツエナー電圧とトランジスタＴＲ１２のベー
ス−エミッタ間電圧との和よりも大であるので、トラン
ジスタＴＲ２のベースには抵抗Ｒ１９を介して電流が流
れ、トランジスタＴＲ１２はＯＮ状態となる。トランジ
スタＴＲ１２がＯＮ状態となると、トランジスタＴＲ１
１のベースにも抵抗Ｒ１２を介して電流が流れ、トラン
ジスタＴＲ１１がＯＮして負荷Ｒｄに負荷電流Ｉｏが供
給される。このとき、トランジスタＴＲ１１のエミッタ
−コレクタ間の電圧降下および抵抗Ｒ１３の両端間の電
圧降下が小さいので、負荷Ｒｄには直流電源＋Ｂの電圧
１４Ｖに近い電圧が加わり、約１．０Ａの電流が流れ
る。
ときの検知電流Ｉｏｔを約２Ａ、監視電流Ｉｏｓを約２
３０ｍＡ、直流電源＋Ｂの電源電圧を１４Ｖ、通常状態
における負荷抵抗Ｒｄを１４Ωとする場合を想定する。
ツエナーダイオードＺＤ１１のツエナー電圧を４．７
Ｖ、ツエナーダイオードＺＤ２のツエナー電圧を２．０
Ｖ、抵抗Ｒ１１、Ｒ１４、Ｒ１５、Ｒ１６、Ｒ１８、Ｒ
１９の抵抗値をそれぞれ１０ｋΩ、抵抗Ｒ１２を１２０
Ω、抵抗Ｒ１３を０．２７Ω、抵抗Ｒ１７を１５Ωとす
る。直流電源＋Ｂの投入時には、負荷電流として２３３
ｍＡが流れる。負荷抵抗Ｒｄの両端には、約３．２６Ｖ
の電位差が発生する。この電位差はツエナーダイオード
ＺＤ１２のツエナー電圧とトランジスタＴＲ１２のベー
ス−エミッタ間電圧との和よりも大であるので、トラン
ジスタＴＲ２のベースには抵抗Ｒ１９を介して電流が流
れ、トランジスタＴＲ１２はＯＮ状態となる。トランジ
スタＴＲ１２がＯＮ状態となると、トランジスタＴＲ１
１のベースにも抵抗Ｒ１２を介して電流が流れ、トラン
ジスタＴＲ１１がＯＮして負荷Ｒｄに負荷電流Ｉｏが供
給される。このとき、トランジスタＴＲ１１のエミッタ
−コレクタ間の電圧降下および抵抗Ｒ１３の両端間の電
圧降下が小さいので、負荷Ｒｄには直流電源＋Ｂの電圧
１４Ｖに近い電圧が加わり、約１．０Ａの電流が流れ
る。
【００２４】以上のような状態で、負荷抵抗Ｒｄの一部
が短絡し、負荷抵抗Ｒｄが６Ωに変化したときには、負
荷電流の値は約２．３Ａに増加しようとする。このとき
抵抗Ｒ１３の両端に発生する電位差は、トランジスタＴ
Ｒ１３のエミッタ−ベース間電圧である約０．７Ｖより
も大きくなり、トランジスタＴＲ１３がＯＮ状態となっ
て抵抗Ｒ１５を介してトランジスタＴＲ１４のベース電
流を流す。トランジスタＴＲ１４にベース電流が流れる
と、トランジスタＴＲ１４がＯＮ状態となり、トランジ
スタＴＲ１２をＯＦＦ状態に変化させる。トランジスタ
ＴＲ１２がＯＦＦ状態となると、トランジスタＴＲ１１
もＯＦＦ状態となり、図２の下向きのフの字垂下形特性
に従って負荷電流Ｉｏが監視電流Ｉｏｓまで減少する。
が短絡し、負荷抵抗Ｒｄが６Ωに変化したときには、負
荷電流の値は約２．３Ａに増加しようとする。このとき
抵抗Ｒ１３の両端に発生する電位差は、トランジスタＴ
Ｒ１３のエミッタ−ベース間電圧である約０．７Ｖより
も大きくなり、トランジスタＴＲ１３がＯＮ状態となっ
て抵抗Ｒ１５を介してトランジスタＴＲ１４のベース電
流を流す。トランジスタＴＲ１４にベース電流が流れる
と、トランジスタＴＲ１４がＯＮ状態となり、トランジ
スタＴＲ１２をＯＦＦ状態に変化させる。トランジスタ
ＴＲ１２がＯＦＦ状態となると、トランジスタＴＲ１１
もＯＦＦ状態となり、図２の下向きのフの字垂下形特性
に従って負荷電流Ｉｏが監視電流Ｉｏｓまで減少する。
【００２５】トランジスタＴＲ１１がＯＦＦ状態となっ
ていても、抵抗Ｒ１７およびトランジスタＴＲ１５を介
して、監視電流Ｉｏｓが流れる。負荷抵抗Ｒｄが６Ωの
ときは、その両端電位差は約１．４Ｖとなり、ツエナー
ダイオードＺＤ１２のツエナー電圧２．０Ｖを超えない
ので、ツエナーダイオードＺＤ１２に電流を流すことが
できず、供給電流の減少状態が継続する。負荷抵抗Ｒｄ
の値が大きくなり、監視電流Ｉｏｓによって発生する電
位差がツエナーダイオードＺＤ１２のツエナー電圧およ
びトランジスタＴＲ１２のベース−エミッタ間電圧を超
えると、ツエナーダイオードＺＤ１２を介してトランジ
スタＴＲ１２のベース電流が流れ、トランジスタＴＲ１
２がＯＮ状態となり、トランジスタＴＲ１１もＯＮ状態
となる。このようにして、負荷抵抗Ｒｄに対する過電流
の条件が解消されたときには、トランジスタＴＲ１１か
らの供給電流減少状態が解除される。このような保護状
態の解除過程は、図２の監視電流Ｉｏｓから復帰電流Ｉ
ｏｍへの上向きのフの字特性となる。
ていても、抵抗Ｒ１７およびトランジスタＴＲ１５を介
して、監視電流Ｉｏｓが流れる。負荷抵抗Ｒｄが６Ωの
ときは、その両端電位差は約１．４Ｖとなり、ツエナー
ダイオードＺＤ１２のツエナー電圧２．０Ｖを超えない
ので、ツエナーダイオードＺＤ１２に電流を流すことが
できず、供給電流の減少状態が継続する。負荷抵抗Ｒｄ
の値が大きくなり、監視電流Ｉｏｓによって発生する電
位差がツエナーダイオードＺＤ１２のツエナー電圧およ
びトランジスタＴＲ１２のベース−エミッタ間電圧を超
えると、ツエナーダイオードＺＤ１２を介してトランジ
スタＴＲ１２のベース電流が流れ、トランジスタＴＲ１
２がＯＮ状態となり、トランジスタＴＲ１１もＯＮ状態
となる。このようにして、負荷抵抗Ｒｄに対する過電流
の条件が解消されたときには、トランジスタＴＲ１１か
らの供給電流減少状態が解除される。このような保護状
態の解除過程は、図２の監視電流Ｉｏｓから復帰電流Ｉ
ｏｍへの上向きのフの字特性となる。
【００２６】図２図示の本実施例によるフの字垂下形特
性は、図２に破線で示す従来形特性の保護回路と比較
し、ヒステリシスを有する自己復帰形特性を示す。ま
た、供給電流Ｉｏの減少過程および増加過程は、トラン
ジスタＴＲ１１およびＴＲ１２の正帰還作用によって行
われるので、迅速に切換えることができ、この間におけ
る電力損失はほとんど発生しない。
性は、図２に破線で示す従来形特性の保護回路と比較
し、ヒステリシスを有する自己復帰形特性を示す。ま
た、供給電流Ｉｏの減少過程および増加過程は、トラン
ジスタＴＲ１１およびＴＲ１２の正帰還作用によって行
われるので、迅速に切換えることができ、この間におけ
る電力損失はほとんど発生しない。
【００２７】図３は、図１図示の実施例による電源回路
１１に負荷回路１２を電源ライン１３を介して接続する
ときの状態を示す。負荷回路１２には、複数のユニット
２１，２２，２３，…，２ｎが含まれる。このような複
数のユニット２１，２２，２３，…，２ｎを含む負荷回
路１２を接続したとき、過大電流が生じて電源回路１１
が保護動作をする場合を想定する。電源回路１１から直
流電源を供給したままの状態として、ユニット２１，２
２，２３，…，２ｎを順次１つずつ取外していくと、過
大電流の原因となったユニットが取外されたときに、電
源ライン１３の出力電圧値は正常状態に復帰する。した
がって、故障したユニットを発見するのが非常に容易で
ある。また故障したユニットを取除けば、他のユニット
はそのままで動作可能となる。
１１に負荷回路１２を電源ライン１３を介して接続する
ときの状態を示す。負荷回路１２には、複数のユニット
２１，２２，２３，…，２ｎが含まれる。このような複
数のユニット２１，２２，２３，…，２ｎを含む負荷回
路１２を接続したとき、過大電流が生じて電源回路１１
が保護動作をする場合を想定する。電源回路１１から直
流電源を供給したままの状態として、ユニット２１，２
２，２３，…，２ｎを順次１つずつ取外していくと、過
大電流の原因となったユニットが取外されたときに、電
源ライン１３の出力電圧値は正常状態に復帰する。した
がって、故障したユニットを発見するのが非常に容易で
ある。また故障したユニットを取除けば、他のユニット
はそのままで動作可能となる。
【００２８】また本実施例によれば、図４図示のような
コンデンサＣを設ける必要もなく、負荷電流の減少およ
び増加時の変化が迅速に行える。また、図４図示のコン
デンサＣは比較的大容量の電解コンデンサを必要とし、
図４図示の回路を半導体集積回路化することは困難であ
る。図１図示の実施例によれば、半導体集積回路化する
ことも容易である。
コンデンサＣを設ける必要もなく、負荷電流の減少およ
び増加時の変化が迅速に行える。また、図４図示のコン
デンサＣは比較的大容量の電解コンデンサを必要とし、
図４図示の回路を半導体集積回路化することは困難であ
る。図１図示の実施例によれば、半導体集積回路化する
ことも容易である。
【００２９】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、負荷の短
絡時などの過大電流が流れたときには、電流制限回路に
よって電流制御回路から負荷への供給電流が減少状態と
なるように制御する。負荷への供給電流が減少した状態
で保護するので、負荷の短絡時などにおいても電流制限
回路の電力損失を減少させることができ、発熱量などを
少なくすることができ、過大な負荷電流からの保護を確
実に行うことができる。さらに、定電流回路によって、
監視電流が負荷に供給され、電流復帰回路によって、負
荷に発生する電圧が復帰電圧を超えると、電流制御回路
の供給電流減少状態が解除される。監視電流を小さくす
ることによって、定電流回路の電力損失が大きくなるこ
とを防止することができ、負荷の状態を監視しているの
で、短絡などが解消すれば、負荷への電流供給状態に自
己復帰させることができる。
絡時などの過大電流が流れたときには、電流制限回路に
よって電流制御回路から負荷への供給電流が減少状態と
なるように制御する。負荷への供給電流が減少した状態
で保護するので、負荷の短絡時などにおいても電流制限
回路の電力損失を減少させることができ、発熱量などを
少なくすることができ、過大な負荷電流からの保護を確
実に行うことができる。さらに、定電流回路によって、
監視電流が負荷に供給され、電流復帰回路によって、負
荷に発生する電圧が復帰電圧を超えると、電流制御回路
の供給電流減少状態が解除される。監視電流を小さくす
ることによって、定電流回路の電力損失が大きくなるこ
とを防止することができ、負荷の状態を監視しているの
で、短絡などが解消すれば、負荷への電流供給状態に自
己復帰させることができる。
【００３０】また、過大電流から確実に保護が可能で、
しかも自己復帰可能であるので、複数の負荷のうちの１
つに過大電流発生原因があるようなときには、その負荷
を特定することも容易である。すなわち、各負荷を順次
的に取外して、過大電流からの保護状態が解除される負
荷が過大電流の原因であると判断することができ、その
負荷を取除いて、他の負荷の駆動を継続することもでき
る。
しかも自己復帰可能であるので、複数の負荷のうちの１
つに過大電流発生原因があるようなときには、その負荷
を特定することも容易である。すなわち、各負荷を順次
的に取外して、過大電流からの保護状態が解除される負
荷が過大電流の原因であると判断することができ、その
負荷を取除いて、他の負荷の駆動を継続することもでき
る。
【図１】本発明の一実施例の電気回路図である。
【図２】図１図示の実施例の動作特性を示すグラフであ
る。
る。
【図３】図１図示の実施例の電源回路１１を利用したシ
ステム構成を示すブロック図である。
ステム構成を示すブロック図である。
【図４】従来からの過電流保護回路の電気回路図であ
る。
る。
【図５】従来からの過電流保護回路の電気回路図であ
る。
る。
【図６】図４図示および図５図示の過電流保護回路の動
作特性を示すグラフである。
作特性を示すグラフである。
ＴＲ１１〜ＴＲ１７ トランジスタ ＺＤ１１，ＺＤ１２ ツエナーダイオード Ｒｄ 負荷 １１ 電源回路 １２ 負荷回路 １３ 電源ライン ２１〜２ｎ ユニット
Claims (1)
- 【請求項１】 直流電源から負荷へ供給する電流を制御
する電流制御回路と、 電流制御回路から負荷に供給される電流を検出し、供給
電流の値が予め定める最大電流値を超えるとき、電流制
御回路からの供給電流が減少した状態となるように制御
する電流制限回路と、 電流制御回路と並列に接続され、直流電源から負荷に、
予め定める監視電流を供給する定電流回路と、 監視電流によって負荷に発生する電圧を検出し、発生電
圧が予め定める復帰電圧を超えるとき、電流制限回路に
よる電流制御回路の供給電流減少状態を解除する電流復
帰回路とを含むことを特徴とする自己復帰形過電流保護
回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3285098A JPH0622447A (ja) | 1991-10-30 | 1991-10-30 | 自己復帰形過電流保護回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3285098A JPH0622447A (ja) | 1991-10-30 | 1991-10-30 | 自己復帰形過電流保護回路 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0622447A true JPH0622447A (ja) | 1994-01-28 |
Family
ID=17687105
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3285098A Pending JPH0622447A (ja) | 1991-10-30 | 1991-10-30 | 自己復帰形過電流保護回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0622447A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005204375A (ja) * | 2004-01-14 | 2005-07-28 | Nec Corp | 過電流保護回路および携帯通信端末装置 |
| US7092226B2 (en) | 2003-04-18 | 2006-08-15 | Fujitsu Limited | Constant-voltage power supply circuit |
| CN115842317A (zh) * | 2022-12-23 | 2023-03-24 | 浙江中控技术股份有限公司 | 一种限流保护电路 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS548526A (en) * | 1977-06-21 | 1979-01-22 | Sharp Corp | Electrophotographic photoreceptor |
| JPS5780262A (en) * | 1980-11-07 | 1982-05-19 | Hitachi Ltd | Circuit for protecting short-circuting of output terminal of stabilized power circuit |
-
1991
- 1991-10-30 JP JP3285098A patent/JPH0622447A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS548526A (en) * | 1977-06-21 | 1979-01-22 | Sharp Corp | Electrophotographic photoreceptor |
| JPS5780262A (en) * | 1980-11-07 | 1982-05-19 | Hitachi Ltd | Circuit for protecting short-circuting of output terminal of stabilized power circuit |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7092226B2 (en) | 2003-04-18 | 2006-08-15 | Fujitsu Limited | Constant-voltage power supply circuit |
| JP2005204375A (ja) * | 2004-01-14 | 2005-07-28 | Nec Corp | 過電流保護回路および携帯通信端末装置 |
| CN115842317A (zh) * | 2022-12-23 | 2023-03-24 | 浙江中控技术股份有限公司 | 一种限流保护电路 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 19950718 |