JPH06228536A - グローブボックスダンパー機構のｏリング - Google Patents
グローブボックスダンパー機構のｏリングInfo
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- JPH06228536A JPH06228536A JP5013947A JP1394793A JPH06228536A JP H06228536 A JPH06228536 A JP H06228536A JP 5013947 A JP5013947 A JP 5013947A JP 1394793 A JP1394793 A JP 1394793A JP H06228536 A JPH06228536 A JP H06228536A
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- ring
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 自動車用グローブボックスの開閉動作が長期
にわたり安定してスムーズに行なえるよう、グローブボ
ックスのダンパー機構に設けられるＯリングを改良す
る。 【構成】 グローブボックスの開閉機構に設けられるダ
ンパー機構において、グローブボックスを開閉するため
に往復運動するロッド２とシリンダ３との間をシールす
るためのＯリング１を、熱可塑性フルオロ樹脂、フッ素
ゴムおよび低分子量含フッ素重合体を主成分とする潤滑
性ゴム組成物で構成する。
にわたり安定してスムーズに行なえるよう、グローブボ
ックスのダンパー機構に設けられるＯリングを改良す
る。 【構成】 グローブボックスの開閉機構に設けられるダ
ンパー機構において、グローブボックスを開閉するため
に往復運動するロッド２とシリンダ３との間をシールす
るためのＯリング１を、熱可塑性フルオロ樹脂、フッ素
ゴムおよび低分子量含フッ素重合体を主成分とする潤滑
性ゴム組成物で構成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、グローブボックス、
特に自動車用グローブボックスの開閉機構に設けられる
ダンパー機構のシール材に関する。
特に自動車用グローブボックスの開閉機構に設けられる
ダンパー機構のシール材に関する。
【０００２】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】自動
車用グローブボックスダンパー機構の構造を図１および
図２に示す。図１はグローブボックスの開時、図２はグ
ローブボックスの閉時の様子をそれぞれ示す。
車用グローブボックスダンパー機構の構造を図１および
図２に示す。図１はグローブボックスの開時、図２はグ
ローブボックスの閉時の様子をそれぞれ示す。
【０００３】図１（ａ）に示すように、グローブボック
スの開時、ロッド２が引張方向（矢印で示す）に動く
と、シリンダ３の外部から、図１（ｂ）に拡大して示し
たバルブ構造部１４に空気が侵入し、その圧力とスプリ
ング５の反力でバルブ４がシリンダ３に押付けられ、バ
ルブ４とシリンダ３の間は密封される。
スの開時、ロッド２が引張方向（矢印で示す）に動く
と、シリンダ３の外部から、図１（ｂ）に拡大して示し
たバルブ構造部１４に空気が侵入し、その圧力とスプリ
ング５の反力でバルブ４がシリンダ３に押付けられ、バ
ルブ４とシリンダ３の間は密封される。
【０００４】しかし、バルブ４には貫通孔４ａが設けら
れており、空気は徐々にシリンダ３内に侵入する。この
機構によって、グローブボックスは自動で滑らかに開
く。
れており、空気は徐々にシリンダ３内に侵入する。この
機構によって、グローブボックスは自動で滑らかに開
く。
【０００５】図２（ａ）に示すように、グローブボック
スの閉時、ロッド２が圧縮方向（矢印で示す）に動くと
き、シリンダ３の内部から図２（ｂ）に拡大して示した
バルブ構造部１４を通過して空気がシリンダ３の外部に
出ようとする。このとき、スプリング５の反力を上回る
力が圧縮空気によって発生し、バルブ４がシリンダ３か
ら離れる。この機構によって、グローブボックスの閉
時、空気の抵抗が開時より低減され、軽く閉めることが
できる。
スの閉時、ロッド２が圧縮方向（矢印で示す）に動くと
き、シリンダ３の内部から図２（ｂ）に拡大して示した
バルブ構造部１４を通過して空気がシリンダ３の外部に
出ようとする。このとき、スプリング５の反力を上回る
力が圧縮空気によって発生し、バルブ４がシリンダ３か
ら離れる。この機構によって、グローブボックスの閉
時、空気の抵抗が開時より低減され、軽く閉めることが
できる。
【０００６】以上に示した機構のため、ロッド２とシリ
ンダ３との間には、シール材としてのＯリング１が設け
られている。
ンダ３との間には、シール材としてのＯリング１が設け
られている。
【０００７】従来、この種のグローブボックスダンパー
機構のＯリングは、ＮＢＲなどが用いられてきている
が、摩擦係数が大きいため、シリンダとの固着を生じ、
グローブボックスの開閉機構を不安定にするおそれがあ
った。
機構のＯリングは、ＮＢＲなどが用いられてきている
が、摩擦係数が大きいため、シリンダとの固着を生じ、
グローブボックスの開閉機構を不安定にするおそれがあ
った。
【０００８】また、従来のＯリングは、摩耗特性が劣る
ため、グローブボックスの開閉時にＯリングの外周面が
摩耗し、Ｏリングとシリンダとの隙間が徐々に大きくな
る結果、空気が漏れやすく、かつグローブボックスの開
閉機構が不安定になるおそれがあった。
ため、グローブボックスの開閉時にＯリングの外周面が
摩耗し、Ｏリングとシリンダとの隙間が徐々に大きくな
る結果、空気が漏れやすく、かつグローブボックスの開
閉機構が不安定になるおそれがあった。
【０００９】この発明の目的は、グローブボックスの開
閉動作が長期にわたり安定してスムーズに行なえるよ
う、グローブボックスダンパー機構のＯリングを改良す
ることにある。
閉動作が長期にわたり安定してスムーズに行なえるよ
う、グローブボックスダンパー機構のＯリングを改良す
ることにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】この発明は、グローブボ
ックスの開閉機構に設けられるダンパー機構において、
グローブボックスを開閉するために往復運動する部材と
部材を収容するシリンダとの間をシールするためのＯリ
ングであって、シリンダと接触する部分を含む一部また
は全体が、第１必須成分としての熱可塑性フルオロ樹
脂、第２必須成分としてのフッ素ゴム、および第３必須
成分としての低分子量含フッ素重合体を配合した潤滑性
ゴム組成物からなることを特徴とする。
ックスの開閉機構に設けられるダンパー機構において、
グローブボックスを開閉するために往復運動する部材と
部材を収容するシリンダとの間をシールするためのＯリ
ングであって、シリンダと接触する部分を含む一部また
は全体が、第１必須成分としての熱可塑性フルオロ樹
脂、第２必須成分としてのフッ素ゴム、および第３必須
成分としての低分子量含フッ素重合体を配合した潤滑性
ゴム組成物からなることを特徴とする。
【００１１】この発明において、潤滑性ゴム組成物の第
１必須成分である熱可塑性フルオロ樹脂は、主鎖に炭素
鎖を有し、側鎖にフッ素の結合を有するポリマーであ
る。この第１必須成分としては、たとえば、テトラフル
オロエチレン・パーフルオロアルキルビニルエーテル共
重合体（以下ＰＦＡと略記する）、テトラフルオロエチ
レン・ヘキサフルオロプロピレン共重合体（以下ＦＥＰ
と略記する）、およびテトラフルオロエチレン・エチレ
ン共重合体（以下ＥＴＦＥと略記する）からなる群から
選択される１種以上の重合体が望ましい。上述したいず
れの樹脂も、触媒乳化重合、懸濁重合、触媒溶液重合、
気相重合および電離性放射線照射重合などの各種重合方
式により製造することができる。熱可塑性フルオロ樹脂
の分子量は、５０，０００以下が好ましく、５，０００
〜２０，０００のものがとくに望ましい。
１必須成分である熱可塑性フルオロ樹脂は、主鎖に炭素
鎖を有し、側鎖にフッ素の結合を有するポリマーであ
る。この第１必須成分としては、たとえば、テトラフル
オロエチレン・パーフルオロアルキルビニルエーテル共
重合体（以下ＰＦＡと略記する）、テトラフルオロエチ
レン・ヘキサフルオロプロピレン共重合体（以下ＦＥＰ
と略記する）、およびテトラフルオロエチレン・エチレ
ン共重合体（以下ＥＴＦＥと略記する）からなる群から
選択される１種以上の重合体が望ましい。上述したいず
れの樹脂も、触媒乳化重合、懸濁重合、触媒溶液重合、
気相重合および電離性放射線照射重合などの各種重合方
式により製造することができる。熱可塑性フルオロ樹脂
の分子量は、５０，０００以下が好ましく、５，０００
〜２０，０００のものがとくに望ましい。
【００１２】以上の条件に該当する熱可塑性フルオロ樹
脂の代表例としては、ＰＦＡである三井・デュポンフロ
ロケミカル社製ＰＦＡ ＭＰ１０、ＦＥＰである三井・
デュポンフルオロケミカル社製テフロンＦＥＰ１００、
ＥＴＦＥである旭硝子社製アフロンＣＯＰなどが挙げら
れる。
脂の代表例としては、ＰＦＡである三井・デュポンフロ
ロケミカル社製ＰＦＡ ＭＰ１０、ＦＥＰである三井・
デュポンフルオロケミカル社製テフロンＦＥＰ１００、
ＥＴＦＥである旭硝子社製アフロンＣＯＰなどが挙げら
れる。
【００１３】この発明において、潤滑性ゴム組成物の第
２必須成分であるフッ素ゴムは、平均して１個以上のフ
ッ素原子を含む単位モノマーの重合体または共重合体で
あって、ガラス転移点が室温以下であり、室温でゴム状
弾性を有するものであれば、特に限定されるものではな
く、広範囲のものを例示することができる。
２必須成分であるフッ素ゴムは、平均して１個以上のフ
ッ素原子を含む単位モノマーの重合体または共重合体で
あって、ガラス転移点が室温以下であり、室温でゴム状
弾性を有するものであれば、特に限定されるものではな
く、広範囲のものを例示することができる。
【００１４】フッ素ゴムの重合方式としては、塊状重
合、懸濁重合、乳化重合、溶液重合、触媒重合、電離性
放射線重合およびレドックス重合などを挙げることがで
きる。この発明において、フッ素ゴムの分子量は、通
常、５０，０００以上が好ましく、可及的に高分子量の
ものについて良好な結果が得られることから、７０，０
００以上がより好ましく、１００，０００〜２５０，０
００程度が特に好ましい。
合、懸濁重合、乳化重合、溶液重合、触媒重合、電離性
放射線重合およびレドックス重合などを挙げることがで
きる。この発明において、フッ素ゴムの分子量は、通
常、５０，０００以上が好ましく、可及的に高分子量の
ものについて良好な結果が得られることから、７０，０
００以上がより好ましく、１００，０００〜２５０，０
００程度が特に好ましい。
【００１５】以上の条件に該当する代表例としては、テ
トラフルオロエチレン・プロピレン共重合体である旭硝
子社製アフラス、フッ化ビニリデン・ヘキサフルオロプ
ロピレン共重合体であるデュポン・昭和電工社製バイト
ン、フッ化ビニリデン・ヘキサフルオロプロピレン・テ
トラフルオロエチレン共重合体であるモンテフルオス社
製テクノフロン、フルオロシリコーン系エラストマーで
あるダウコーニング社製シラスティックＬＳ、パーフル
オロ系エラストマーであるダイキン工業社製ダイエルパ
ーフロなどを挙げることができる。
トラフルオロエチレン・プロピレン共重合体である旭硝
子社製アフラス、フッ化ビニリデン・ヘキサフルオロプ
ロピレン共重合体であるデュポン・昭和電工社製バイト
ン、フッ化ビニリデン・ヘキサフルオロプロピレン・テ
トラフルオロエチレン共重合体であるモンテフルオス社
製テクノフロン、フルオロシリコーン系エラストマーで
あるダウコーニング社製シラスティックＬＳ、パーフル
オロ系エラストマーであるダイキン工業社製ダイエルパ
ーフロなどを挙げることができる。
【００１６】上述した熱可塑性フルオロ樹脂およびフッ
素ゴムを混合した組成物は、弾性体としての特性を有す
る。この発明において、第３必須成分である低分子量含
フッ素重合体は、このような弾性体にさらに優れた摺動
特性を付与するため配合される。
素ゴムを混合した組成物は、弾性体としての特性を有す
る。この発明において、第３必須成分である低分子量含
フッ素重合体は、このような弾性体にさらに優れた摺動
特性を付与するため配合される。
【００１７】この発明において、潤滑性ゴム組成物の第
３必須成分である低分子量含フッ素重合体は、テトラフ
ルオロエチレン（ＴＦＥ）等のフルオロオレフィン重合
体、主要構造単位−Ｃn Ｆ2n−Ｏ−（ｎは１〜４の整
数）を有するフルオロポリエーテル、主要構造単位
３必須成分である低分子量含フッ素重合体は、テトラフ
ルオロエチレン（ＴＦＥ）等のフルオロオレフィン重合
体、主要構造単位−Ｃn Ｆ2n−Ｏ−（ｎは１〜４の整
数）を有するフルオロポリエーテル、主要構造単位
【００１８】
【化１】
【００１９】などを有するポリフルオロアルキル基含有
化合物（炭素数２〜２０）のうち分子量５０，０００以
下のものをいう。優れた摺動特性を付与するためには、
分子量５，０００以下の低分子量含フッ素重合体がとく
に望ましい。このような低分子量含フッ素重合体のう
ち、次式で示されるテトラフルオロエチレン重合体の平
均粒径５μｍ以下のものがとくに好ましい。
化合物（炭素数２〜２０）のうち分子量５０，０００以
下のものをいう。優れた摺動特性を付与するためには、
分子量５，０００以下の低分子量含フッ素重合体がとく
に望ましい。このような低分子量含フッ素重合体のう
ち、次式で示されるテトラフルオロエチレン重合体の平
均粒径５μｍ以下のものがとくに好ましい。
【００２０】
【化２】
【００２１】このようなものとして、たとえば、デュポ
ン社製バイダックスＡＲ、および旭硝子社製フルオンル
ブリカントＬ１６９などを挙げることができる。
ン社製バイダックスＡＲ、および旭硝子社製フルオンル
ブリカントＬ１６９などを挙げることができる。
【００２２】次に、−Ｃn Ｆ2n−Ｏ（ｎは１〜４の整
数）の主要構造単位を有する平均分子量５０，０００以
下のフルオロポリエーテルとしては、
数）の主要構造単位を有する平均分子量５０，０００以
下のフルオロポリエーテルとしては、
【００２３】
【化３】
【００２４】などを例示することができる。このような
重合体は、他の配合材料および添加剤に対する親和性
（密着性）の向上のために、イソシアネート基、水酸
基、カルボキシル基、およびエステル基などの官能基を
含む構造単位を有するものが望ましい。
重合体は、他の配合材料および添加剤に対する親和性
（密着性）の向上のために、イソシアネート基、水酸
基、カルボキシル基、およびエステル基などの官能基を
含む構造単位を有するものが望ましい。
【００２５】このようなフルオロポリエーテルの具体例
としては、以下のようなものが挙げられる。
としては、以下のようなものが挙げられる。
【００２６】
【化４】
【００２７】これらのフルオロポリエーテルは、単独で
使用してもよいし、併用してもよい。また、官能基に活
性化水素が含まれているフルオロポリエーテルとポリフ
ルオロポリエーテル基を含有しないイソシアネート化合
物とを併用してもよい。また、イソシアネート基を有す
るフルオロポリエーテルと、各種のフルオロポリエーテ
ル基を含有しないジアミン類、トリアミン類、または各
種のフルオロポリエーテル基を含有しないジオール類、
トリオール類を併用するなどの方法を採用してもよい。
使用してもよいし、併用してもよい。また、官能基に活
性化水素が含まれているフルオロポリエーテルとポリフ
ルオロポリエーテル基を含有しないイソシアネート化合
物とを併用してもよい。また、イソシアネート基を有す
るフルオロポリエーテルと、各種のフルオロポリエーテ
ル基を含有しないジアミン類、トリアミン類、または各
種のフルオロポリエーテル基を含有しないジオール類、
トリオール類を併用するなどの方法を採用してもよい。
【００２８】特に、官能基同士が反応して分子量の増大
が起こるようなフルオロポリエーテルを組合せて使用す
ることが望ましい。このようなものとして、たとえばイ
ソシアネート基を含む単位を有するものと、水酸基を含
む単位を有するものとを組合せることは同様に望ましい
ことである。
が起こるようなフルオロポリエーテルを組合せて使用す
ることが望ましい。このようなものとして、たとえばイ
ソシアネート基を含む単位を有するものと、水酸基を含
む単位を有するものとを組合せることは同様に望ましい
ことである。
【００２９】ポリフルオロアルキル基含有化合物として
は、たとえば以下に示すようなポリフルオロアルキル基
を有するものが挙げられる。
は、たとえば以下に示すようなポリフルオロアルキル基
を有するものが挙げられる。
【００３０】
【化５】
【００３１】以上のようなポリフルオロアルキル基（炭
素数２〜２０）を有し、平均分子量が５０，０００以下
のものとしては、
素数２〜２０）を有し、平均分子量が５０，０００以下
のものとしては、
【００３２】
【化６】
【００３３】など、反応性基およびポリフルオロアルキ
ル基を有する化合物と、その反応性基と反応する基を有
するエチレン性不飽和化合物との反応物（たとえば、フ
ルオロアルキルアクリレートなど）の重合体、ならびに
反応性基およびポリフルオロアルキル基を有する化合物
とその反応性基と反応する基を有する各種重合体との反
応物、または前述の化合物の重縮合物などが挙げられ
る。
ル基を有する化合物と、その反応性基と反応する基を有
するエチレン性不飽和化合物との反応物（たとえば、フ
ルオロアルキルアクリレートなど）の重合体、ならびに
反応性基およびポリフルオロアルキル基を有する化合物
とその反応性基と反応する基を有する各種重合体との反
応物、または前述の化合物の重縮合物などが挙げられ
る。
【００３４】ポリフルオロアルキル基含有化合物は、上
述のフルオロポリエーテルと同様に、他の配合材料およ
び添加剤を親和性（密着性）の向上のために親和性の高
い官能基、たとえばイソシアネート基、水酸基、メルカ
プト基、カルボキシル基、エポキシ基、アミノ基または
スルホン基などを含む単位を有する化合物が好ましい。
述のフルオロポリエーテルと同様に、他の配合材料およ
び添加剤を親和性（密着性）の向上のために親和性の高
い官能基、たとえばイソシアネート基、水酸基、メルカ
プト基、カルボキシル基、エポキシ基、アミノ基または
スルホン基などを含む単位を有する化合物が好ましい。
【００３５】これらのポリフルオロアルキル基含有化合
物は、単独での使用または併用のいずれでもよい。ま
た、活性化水素を有する反応基を有するポリフルオロア
ルキル基含有化合物とポリフルオロアルキル基を有しな
いイソシアネート化合物とを併用してもよい。また、イ
ソシアネート基を有するポリフルオロアルキル基含有化
合物と、各種のポリフルオロアルキル基を含有しないジ
アミン類、トリアミン類または各種のポリフルオロアル
キル基を含有しないジオール基、トリオール類を併用す
るなどの方法を採用してもよい。
物は、単独での使用または併用のいずれでもよい。ま
た、活性化水素を有する反応基を有するポリフルオロア
ルキル基含有化合物とポリフルオロアルキル基を有しな
いイソシアネート化合物とを併用してもよい。また、イ
ソシアネート基を有するポリフルオロアルキル基含有化
合物と、各種のポリフルオロアルキル基を含有しないジ
アミン類、トリアミン類または各種のポリフルオロアル
キル基を含有しないジオール基、トリオール類を併用す
るなどの方法を採用してもよい。
【００３６】官能基同志の組合せは、強度増加の上から
好ましく、具体的には炭素数２〜２０のポリフルオロア
ルキル基を有し、かつ、水酸基、メルカプト基、カルボ
キシル基、アミノ基から選ばれる少なくとも１種類を含
むフッ素重合体との組合せ、または炭素数２〜２０のポ
リフルオロアルキル基を有し、かつイソシアネート基を
含む単位を有する含フッ素重合体と、炭素数２〜２０の
ポリフルオロアルキル基を有し、さらに活性化水素を有
する反応基を含む単位を有する含フッ素重合体との組合
せを挙げることができる。
好ましく、具体的には炭素数２〜２０のポリフルオロア
ルキル基を有し、かつ、水酸基、メルカプト基、カルボ
キシル基、アミノ基から選ばれる少なくとも１種類を含
むフッ素重合体との組合せ、または炭素数２〜２０のポ
リフルオロアルキル基を有し、かつイソシアネート基を
含む単位を有する含フッ素重合体と、炭素数２〜２０の
ポリフルオロアルキル基を有し、さらに活性化水素を有
する反応基を含む単位を有する含フッ素重合体との組合
せを挙げることができる。
【００３７】これらの低分子量含フッ素重合体のうち、
フルオロオレフィン重合体またはフルオロポリエーテル
を用いると、潤滑性において優れた結果が得られ、特に
平均粒径５μｍ以下のテトラフルオロエチレン重合体を
用いると最も望ましい結果を得ることが判明している。
フルオロオレフィン重合体またはフルオロポリエーテル
を用いると、潤滑性において優れた結果が得られ、特に
平均粒径５μｍ以下のテトラフルオロエチレン重合体を
用いると最も望ましい結果を得ることが判明している。
【００３８】この発明において、フッ素ゴム，熱可塑性
フルオロ樹脂および低分子量含フッ素重合体の配合比
は、フッ素ゴムと熱可塑性フルオロ樹脂の重量比が５
０：５０から９５：５となることが望ましい。熱可塑性
フルオロ樹脂の配合重量比が５０／１００を越えると、
目的の組成物に十分な弾性特性が得られず、５／１００
未満になると十分な耐摩耗性が得られないからである。
フルオロ樹脂および低分子量含フッ素重合体の配合比
は、フッ素ゴムと熱可塑性フルオロ樹脂の重量比が５
０：５０から９５：５となることが望ましい。熱可塑性
フルオロ樹脂の配合重量比が５０／１００を越えると、
目的の組成物に十分な弾性特性が得られず、５／１００
未満になると十分な耐摩耗性が得られないからである。
【００３９】また、フッ素ゴムと熱可塑性フルオロ樹脂
の合計１００重量部に対して、低分子量含フッ素重合体
は５〜５０重量部であることが好ましい。低分子量含フ
ッ素重合体の配合比が５重量部未満では、十分な摺動特
性が得られず、５０重量部を越えるとゴム状弾性特性が
損なわれるからである。
の合計１００重量部に対して、低分子量含フッ素重合体
は５〜５０重量部であることが好ましい。低分子量含フ
ッ素重合体の配合比が５重量部未満では、十分な摺動特
性が得られず、５０重量部を越えるとゴム状弾性特性が
損なわれるからである。
【００４０】また、上記の潤滑性ゴム組成物に対し、３
００℃において不溶融な熱硬化性樹脂の硬化粉末、また
はガラス転移点が３００℃以上の耐熱性樹脂粉末を添加
して耐摩耗性を向上させることができる。
００℃において不溶融な熱硬化性樹脂の硬化粉末、また
はガラス転移点が３００℃以上の耐熱性樹脂粉末を添加
して耐摩耗性を向上させることができる。
【００４１】熱硬化性樹脂の粉末としては、フェノール
樹脂、エポキシ樹脂などの熱硬化後の微粉末、ガラス転
移点が３００℃以上である耐熱性樹脂としてはポリイミ
ド樹脂、芳香族アラミド樹脂などの微粉末が挙げられ
る。
樹脂、エポキシ樹脂などの熱硬化後の微粉末、ガラス転
移点が３００℃以上である耐熱性樹脂としてはポリイミ
ド樹脂、芳香族アラミド樹脂などの微粉末が挙げられ
る。
【００４２】市販の樹脂粉末のうち、フェノール樹脂の
硬化粉砕品としては、カネボウ社製：ベルパールＨ３０
０，ポリイミド樹脂の硬化粉砕品としては、三笠産業社
製：ＰＷＡ２０、芳香族アラミド樹脂の粉砕品としては
旭化成社製：ＭＰ−Ｐ、ガラス転移点Ｔｇが３００℃以
上の熱硬化性樹脂粉末としては宇部興産社製：ユーピレ
ックスＳ（Ｔｇ＞５００）などがある。
硬化粉砕品としては、カネボウ社製：ベルパールＨ３０
０，ポリイミド樹脂の硬化粉砕品としては、三笠産業社
製：ＰＷＡ２０、芳香族アラミド樹脂の粉砕品としては
旭化成社製：ＭＰ−Ｐ、ガラス転移点Ｔｇが３００℃以
上の熱硬化性樹脂粉末としては宇部興産社製：ユーピレ
ックスＳ（Ｔｇ＞５００）などがある。
【００４３】このような熱硬化性樹脂粉末の粒径は、１
〜１５μｍのものがゴム状弾性の維持と混練工程の容易
性の点で好ましい。熱硬化性樹脂粉末は、第１〜第３の
必須成分に対して、５〜２０重量％添加することが好ま
しい。５重量％未満では耐摩耗性向上の効果がなく、２
０重量％を越える多量ではゴム弾性が低下するので好ま
しくない。
〜１５μｍのものがゴム状弾性の維持と混練工程の容易
性の点で好ましい。熱硬化性樹脂粉末は、第１〜第３の
必須成分に対して、５〜２０重量％添加することが好ま
しい。５重量％未満では耐摩耗性向上の効果がなく、２
０重量％を越える多量ではゴム弾性が低下するので好ま
しくない。
【００４４】なお、この発明の目的を損なわない範囲
で、上記成分の他に各種添加剤を配合してもよい。たと
えばフッ素ゴムの加硫材としてイソシアヌレート、有機
過酸化物など、ステアリン酸ナトリウム、酸化マグネシ
ウム、および水酸化カルシウムなどの酸化防止剤、また
は受酸剤、カーボンなどの帯電防止剤、シリカおよびア
ルミナなどの充填剤、その他金属酸化物、着色剤、およ
び難燃剤など適宜加えてもよいことはいうまでもない。
で、上記成分の他に各種添加剤を配合してもよい。たと
えばフッ素ゴムの加硫材としてイソシアヌレート、有機
過酸化物など、ステアリン酸ナトリウム、酸化マグネシ
ウム、および水酸化カルシウムなどの酸化防止剤、また
は受酸剤、カーボンなどの帯電防止剤、シリカおよびア
ルミナなどの充填剤、その他金属酸化物、着色剤、およ
び難燃剤など適宜加えてもよいことはいうまでもない。
【００４５】以上の各種原材料を混合する方法は特に限
定されるものではなく、通常広く用いられている方法に
より混合することができる。たとえば、主原料になるエ
ラストマー、その他の原料をそれぞれ個別に順次、また
は同時に、ロール混合機その他の混合機により混合すれ
ばよい。なお、このとき摩擦による発熱を防止する意味
で温調器を設けることが望ましい。
定されるものではなく、通常広く用いられている方法に
より混合することができる。たとえば、主原料になるエ
ラストマー、その他の原料をそれぞれ個別に順次、また
は同時に、ロール混合機その他の混合機により混合すれ
ばよい。なお、このとき摩擦による発熱を防止する意味
で温調器を設けることが望ましい。
【００４６】また、ロール混合器を使用する場合には、
仕上げの混合として、ロール間隔を３ｍｍ以下程度に締
めて薄通しを行なうとさらによい。
仕上げの混合として、ロール間隔を３ｍｍ以下程度に締
めて薄通しを行なうとさらによい。
【００４７】
【発明の作用効果】熱可塑性フルオロ樹脂、フッ素ゴム
および低分子量フッ素重合体を主成分とする潤滑性ゴム
組成物は、以下に具体的に示すように、従来のグローブ
ボックスダンパー機構用Ｏリングを形成した材料より
も、耐摩耗性および低摩擦特性の点ではるかに優れてい
る。この潤滑性ゴム組成物は、優れた摺動特性を有する
弾性体であり、ダンパー機構においてシール性に優れて
いる。
および低分子量フッ素重合体を主成分とする潤滑性ゴム
組成物は、以下に具体的に示すように、従来のグローブ
ボックスダンパー機構用Ｏリングを形成した材料より
も、耐摩耗性および低摩擦特性の点ではるかに優れてい
る。この潤滑性ゴム組成物は、優れた摺動特性を有する
弾性体であり、ダンパー機構においてシール性に優れて
いる。
【００４８】グローブボックスダンパー機構のＯリング
において、少なくともシリンダと接触する部分をこの潤
滑性ゴム組成物で形成することにより、組成物自身が自
己潤滑性を保有しているため、シリンダとの摺動抵抗
（摩擦係数）は小さい。この発明のＯリングを用いれ
ば、通常のＯリングシメシロでスティックスリップ摩耗
は生じ難く、シール性も向上する。
において、少なくともシリンダと接触する部分をこの潤
滑性ゴム組成物で形成することにより、組成物自身が自
己潤滑性を保有しているため、シリンダとの摺動抵抗
（摩擦係数）は小さい。この発明のＯリングを用いれ
ば、通常のＯリングシメシロでスティックスリップ摩耗
は生じ難く、シール性も向上する。
【００４９】この発明のＯリングは、長期間、シール機
能を安定に維持し、グリース等の潤滑油を保有する。以
上のことから、この発明のＯリングは、グローブボック
スダンパー機構において、長期にわたりシール機能を維
持し、しかも、滑らかな摺動性を損なわないものであ
る。このようなＯリングは、グローブボックスの滑らか
な開閉動作を長期にわたって安定に持続させる。
能を安定に維持し、グリース等の潤滑油を保有する。以
上のことから、この発明のＯリングは、グローブボック
スダンパー機構において、長期にわたりシール機能を維
持し、しかも、滑らかな摺動性を損なわないものであ
る。このようなＯリングは、グローブボックスの滑らか
な開閉動作を長期にわたって安定に持続させる。
【００５０】
【実施例】以下、この発明の実施例を示す。
【００５１】実施例１〜４は、この発明にしたがって熱
可塑性フルオロ樹脂、フッ素ゴムおよび低分子量含フッ
素重合体を主成分とする潤滑性ゴム組成物によりＯリン
グを形成するものである。
可塑性フルオロ樹脂、フッ素ゴムおよび低分子量含フッ
素重合体を主成分とする潤滑性ゴム組成物によりＯリン
グを形成するものである。
【００５２】比較例１および２は、この発明と組成の異
なる従来の材料からＯリングを形成するものである。
なる従来の材料からＯリングを形成するものである。
【００５３】実施例および比較例で用いた原材料を一括
して示すと以下のとおりである。 （１） フッ化ビニリデン・フルオロプロピレン共重合
体（旭モンテ社製 テクノフロンＦＯＲ４２０） （２） テトラフルオロエチエン・エチレン共重合体
（旭硝子社製 アフロンＣＯＰ） （３） 低分子量含フッ素重合体（低分子量ＴＦＥ）
（旭硝子社製 ルーブリカントＬ１６９） （４） 低分子量含フッ素重合体（低分子量ＰＦＰＥ）
（日本エニモント社製フォンブリンＺ−ＤＩＳＯＣ） （５） カーボン（ファンデルビルト社製 ＭＴカーボ
ン） （６） ステアリン酸ナトリウム（一般工業材） （７） 酸化マグネシウム（一般試薬） （８） 水酸化カルシウム（一般試薬） （９） フェノール樹脂（カネボウ社製 ベルパールＨ
３００） （１０） ニトリル・ブタジエン系共重合体（ＮＢＲ）
（一般工業材 硬度ＪＩＳ−Ａ７０） 実施例１〜４および比較例１、２でそれぞれ用いた材料
の配合割合を表１に示す。表１において、各成分の配合
割合はすべて重量％であるが、（３）〜（９）に示す原
材料については（１）、（２）に示す原材料の総重量１
００に対する重量％である。
して示すと以下のとおりである。 （１） フッ化ビニリデン・フルオロプロピレン共重合
体（旭モンテ社製 テクノフロンＦＯＲ４２０） （２） テトラフルオロエチエン・エチレン共重合体
（旭硝子社製 アフロンＣＯＰ） （３） 低分子量含フッ素重合体（低分子量ＴＦＥ）
（旭硝子社製 ルーブリカントＬ１６９） （４） 低分子量含フッ素重合体（低分子量ＰＦＰＥ）
（日本エニモント社製フォンブリンＺ−ＤＩＳＯＣ） （５） カーボン（ファンデルビルト社製 ＭＴカーボ
ン） （６） ステアリン酸ナトリウム（一般工業材） （７） 酸化マグネシウム（一般試薬） （８） 水酸化カルシウム（一般試薬） （９） フェノール樹脂（カネボウ社製 ベルパールＨ
３００） （１０） ニトリル・ブタジエン系共重合体（ＮＢＲ）
（一般工業材 硬度ＪＩＳ−Ａ７０） 実施例１〜４および比較例１、２でそれぞれ用いた材料
の配合割合を表１に示す。表１において、各成分の配合
割合はすべて重量％であるが、（３）〜（９）に示す原
材料については（１）、（２）に示す原材料の総重量１
００に対する重量％である。
【００５４】
【表１】
【００５５】表１に示す組成物は、たとえば次の手順で
調製した。まず、ロール間隔５〜１０ｍｍ程度の調整し
たロール混合機にフッ素ゴム（１）を巻付け、表１に示
した割合で順次、ＭＴカーボン、ステアリン酸ナトリウ
ム、酸化マグネシウム、水酸化カルシウムを加えて混練
した。その後、ロール間隔を１ｍｍに調整し、素練りを
約１０回行なった。なお、このときの摩擦熱を防止する
目的で、常時ロール内に冷却水を通し、ロール温度を６
０℃以下に保った。
調製した。まず、ロール間隔５〜１０ｍｍ程度の調整し
たロール混合機にフッ素ゴム（１）を巻付け、表１に示
した割合で順次、ＭＴカーボン、ステアリン酸ナトリウ
ム、酸化マグネシウム、水酸化カルシウムを加えて混練
した。その後、ロール間隔を１ｍｍに調整し、素練りを
約１０回行なった。なお、このときの摩擦熱を防止する
目的で、常時ロール内に冷却水を通し、ロール温度を６
０℃以下に保った。
【００５６】次に、冷却水を止め、ロール内にスチーム
を通し、ゴム温度が７０℃以上、９０℃以下になるよう
に調整し、その後、ロール間隔を５〜１０ｍｍ程度に戻
し、低分子量含フッ素重合体を少量ずつ添加しながら表
１に示す各実施例の配合割合で混練した。その後、再び
ロール間隔を１ｍｍに狭めて素練りを１０回行なった。
を通し、ゴム温度が７０℃以上、９０℃以下になるよう
に調整し、その後、ロール間隔を５〜１０ｍｍ程度に戻
し、低分子量含フッ素重合体を少量ずつ添加しながら表
１に示す各実施例の配合割合で混練した。その後、再び
ロール間隔を１ｍｍに狭めて素練りを１０回行なった。
【００５７】以上の工程で得られたコンパウンドにおい
て、１５０×１５０×１ｔシートを１次加硫（１７０
℃、１０分、プレス圧７ｋｇｆ／ｃｍ2 ）、２次加硫
（２３０℃、１６時間、フリー）を行ない成形体を製作
した。
て、１５０×１５０×１ｔシートを１次加硫（１７０
℃、１０分、プレス圧７ｋｇｆ／ｃｍ2 ）、２次加硫
（２３０℃、１６時間、フリー）を行ない成形体を製作
した。
【００５８】得られた成形体からグローブボックスダン
パー機構のＯリングとして、内径１７ｍｍφ、外径２１
ｍｍφ、厚み２ｍｍに加工したものをφ１７×φ２１×
１０ｍｍのＳＰＣＣリング片へ接着して、摩擦試験およ
び摩耗試験に供した。
パー機構のＯリングとして、内径１７ｍｍφ、外径２１
ｍｍφ、厚み２ｍｍに加工したものをφ１７×φ２１×
１０ｍｍのＳＰＣＣリング片へ接着して、摩擦試験およ
び摩耗試験に供した。
【００５９】同様にして、上記と同じ寸法の試験片を表
１の比較例１および比較例２にそれぞれ示す材料から形
成し、同様の摩擦試験および摩耗試験に供した。
１の比較例１および比較例２にそれぞれ示す材料から形
成し、同様の摩擦試験および摩耗試験に供した。
【００６０】試験の条件は次のとおりである。 ［摩擦試験］スラスト型摩擦摩耗試験機により、滑り速
度毎分１ｍ、面圧３ｋｇｆ／ｃｍ2、相手材ＳＵＪ２
（軸受鋼）φ６×φ３３×６ｍｍ円盤状試験片とし、評
価を行なった。 ［摩耗試験］スラスト型摩擦摩耗試験機により、滑り速
度毎分３０ｍ、面圧１．７ｋｇｆ／ｃｍ2 、相手材ＳＵ
Ｊ２（軸受鋼）φ６×φ３３×６ｍｍ円盤状試験片と
し、評価を行なった。
度毎分１ｍ、面圧３ｋｇｆ／ｃｍ2、相手材ＳＵＪ２
（軸受鋼）φ６×φ３３×６ｍｍ円盤状試験片とし、評
価を行なった。 ［摩耗試験］スラスト型摩擦摩耗試験機により、滑り速
度毎分３０ｍ、面圧１．７ｋｇｆ／ｃｍ2 、相手材ＳＵ
Ｊ２（軸受鋼）φ６×φ３３×６ｍｍ円盤状試験片と
し、評価を行なった。
【００６１】これらの試験により得られた結果を表２に
示す。
示す。
【００６２】
【表２】
【００６３】表２から明らかなように、この発明のＯリ
ングは、従来の材料からなるＯリングに比べて動摩擦係
数が低く、かつ摩耗されにくいものである。また、この
発明のＯリングは、優れた摺動性を備える弾性体である
ため、シール性にも優れている。
ングは、従来の材料からなるＯリングに比べて動摩擦係
数が低く、かつ摩耗されにくいものである。また、この
発明のＯリングは、優れた摺動性を備える弾性体である
ため、シール性にも優れている。
【００６４】以上のことから、この発明のＯリングは、
グローブボックスダンパー機構のＯリングとして、シー
ル性を長期にわたって維持し、かつロッドの滑らかな摺
動を長期にわたって保証し得るものである。
グローブボックスダンパー機構のＯリングとして、シー
ル性を長期にわたって維持し、かつロッドの滑らかな摺
動を長期にわたって保証し得るものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】グローブボックスダンパー機構について、開時
の状態の概略を示す断面図である。
の状態の概略を示す断面図である。
【図２】グローブボックスダンパー機構について、閉時
の状態の概略を示す断面図である。
の状態の概略を示す断面図である。
１ Ｏリング ２ ロッド ３ シリンダ ４ バルブ ５ スプリング １４ バルブ構造部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ１６Ｊ 15/16 Ａ 8207−3Ｊ //(Ｃ０８Ｌ 27/12 71:02 83:08） (Ｃ０８Ｌ 27/12 27:18） Ｃ１０Ｎ 20:00 Ａ 8217−4Ｈ 20:04 30:06 40:34 50:08
Claims (7)
- 【請求項１】 グローブボックスの開閉機構に設けられ
るダンパー機構において、前記グローブボックスを開閉
するために往復運動する部材と前記部材を収容するシリ
ンダとの間をシールするためのＯリングであって、 前記シリンダと接触する部分を含む一部または全体が、
第１必須成分としての熱可塑性フルオロ樹脂、第２必須
成分としてのフッ素ゴム、および第３必須成分としての
低分子量含フッ素重合体を配合した潤滑性ゴム組成物か
らなることを特徴とする、グローブボックスダンパー機
構のＯリング。 - 【請求項２】 前記潤滑性ゴム組成物に、熱硬化性樹脂
の硬化粉末およびガラス転移点が３００℃以上の耐熱性
樹脂粉末の少なくともいずれかが添加されている、請求
項１のグローブボックスダンパー機構のＯリング。 - 【請求項３】 前記第１必須成分である熱可塑性フルオ
ロ樹脂が、テトラフルオロエチレン・エチレン共重合
体、テトラフルオロエチレン・パーフルオロアルキルビ
ニルエーテル共重合体およびテトラフルオロエチレン・
ヘキサフルオロプロピレン共重合体からなる群から選択
される１種以上の重合体である、請求項１のグローブボ
ックスダンパー機構のＯリング。 - 【請求項４】 前記第２必須成分が、分子量１００，０
００から２５０，０００のフッ素ゴムである、請求項１
のグローブボックスダンパー機構のＯリング。 - 【請求項５】 前記第２必須成分であるフッ素ゴムが、
テトラフルオロエチレン・プロピレン共重合体、フッ化
ビニリデン・ヘキサフルオロプロピレン共重合体、フッ
化ビニリデン・ヘキサフルオロプロピレン・テトラフル
オロエチレン共重合体、フルオロシリコーン共重合体お
よびパーフルオロ系共重合体からなる群から選択される
１種以上の重合体である、請求項１のグローブボックス
ダンパー機構のＯリング。 - 【請求項６】 前記第３必須成分である低分子量含フッ
素重合体が、５０，０００以下の平均分子量を有し、か
つフルオロオレフィン重合体、フルオロポリエーテルお
よびポリフルオロアルキル基含有化合物からなる群から
選択される１種以上の重合体である、請求項１のグロー
ブボックスダンパー機構のＯリング。 - 【請求項７】 前記第３必須成分である低分子量含フッ
素重合体が、テトラフルオロエチレン重合体である、請
求項１のグローブボックスダンパー機構のＯリング。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5013947A JPH06228536A (ja) | 1993-01-29 | 1993-01-29 | グローブボックスダンパー機構のｏリング |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5013947A JPH06228536A (ja) | 1993-01-29 | 1993-01-29 | グローブボックスダンパー機構のｏリング |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06228536A true JPH06228536A (ja) | 1994-08-16 |
Family
ID=11847405
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5013947A Pending JPH06228536A (ja) | 1993-01-29 | 1993-01-29 | グローブボックスダンパー機構のｏリング |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06228536A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002005213A (ja) * | 2000-05-04 | 2002-01-09 | Itw Automotive Products Gmbh & Co Kg | 特に自動車において移動可能に支持された構造部品用の空気ダンパー |
| WO2003062681A1 (en) * | 2001-12-28 | 2003-07-31 | Mitsubishi Cable Industries, Ltd. | Seal for rotating shaft and method for manufacture thereof |
| US8953978B2 (en) | 2011-12-26 | 2015-02-10 | Brother Kogyo Kabushiki Kaisha | Image forming apparatus |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62112647A (ja) * | 1985-11-12 | 1987-05-23 | Asahi Glass Co Ltd | 潤滑性ゴム組成物およびその加硫方法 |
| JPH02276849A (ja) * | 1989-01-27 | 1990-11-13 | Ntn-Rulon Corp | 潤滑性ゴム成形体 |
| JPH0476045A (ja) * | 1990-07-17 | 1992-03-10 | Ntn Eng Plast Corp | 潤滑性ゴム組成物 |
| JPH0485349A (ja) * | 1990-07-26 | 1992-03-18 | Ntn Eng Plast Corp | 潤滑性ゴム組成物 |
-
1993
- 1993-01-29 JP JP5013947A patent/JPH06228536A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62112647A (ja) * | 1985-11-12 | 1987-05-23 | Asahi Glass Co Ltd | 潤滑性ゴム組成物およびその加硫方法 |
| JPH02276849A (ja) * | 1989-01-27 | 1990-11-13 | Ntn-Rulon Corp | 潤滑性ゴム成形体 |
| JPH0476045A (ja) * | 1990-07-17 | 1992-03-10 | Ntn Eng Plast Corp | 潤滑性ゴム組成物 |
| JPH0485349A (ja) * | 1990-07-26 | 1992-03-18 | Ntn Eng Plast Corp | 潤滑性ゴム組成物 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002005213A (ja) * | 2000-05-04 | 2002-01-09 | Itw Automotive Products Gmbh & Co Kg | 特に自動車において移動可能に支持された構造部品用の空気ダンパー |
| WO2003062681A1 (en) * | 2001-12-28 | 2003-07-31 | Mitsubishi Cable Industries, Ltd. | Seal for rotating shaft and method for manufacture thereof |
| US8953978B2 (en) | 2011-12-26 | 2015-02-10 | Brother Kogyo Kabushiki Kaisha | Image forming apparatus |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040525 |