JPH06229637A - 二段圧縮冷凍装置 - Google Patents
二段圧縮冷凍装置Info
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- JPH06229637A JPH06229637A JP3491093A JP3491093A JPH06229637A JP H06229637 A JPH06229637 A JP H06229637A JP 3491093 A JP3491093 A JP 3491093A JP 3491093 A JP3491093 A JP 3491093A JP H06229637 A JPH06229637 A JP H06229637A
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- Japan
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- compressor
- stage
- stage compressor
- low
- refrigerant
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- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2400/00—Component parts or details not otherwise provided for in this subclass
- F25B2400/13—Economisers
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- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 二段圧縮冷凍装置において、低段側圧縮機と
高段側圧縮機の吐出量比率を理想値とすると共に、生産
コストを安価にする。 【構成】 低段側圧縮機１から吐出された冷媒を高段側
圧縮機２にて再度圧縮して吐出する。低段側圧縮機１と
高段側圧縮機２を同一排除容積の圧縮機とする。高段側
圧縮機２の回転数を低段側圧縮機１の回転数の二分の一
とする。
高段側圧縮機の吐出量比率を理想値とすると共に、生産
コストを安価にする。 【構成】 低段側圧縮機１から吐出された冷媒を高段側
圧縮機２にて再度圧縮して吐出する。低段側圧縮機１と
高段側圧縮機２を同一排除容積の圧縮機とする。高段側
圧縮機２の回転数を低段側圧縮機１の回転数の二分の一
とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、プレハブ冷蔵庫やショ
−ケ−ス等に用いられ、低段側圧縮機と高段側圧縮機と
を備える二段圧縮冷凍装置に関する。
−ケ−ス等に用いられ、低段側圧縮機と高段側圧縮機と
を備える二段圧縮冷凍装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来よりこの種二段圧縮冷凍装置は、低
段側圧縮機から吐出された冷媒を高段側圧縮機にて再度
圧縮して吐出しており、その際低段側圧縮機と高段側圧
縮機の吐出量は、２：１の比率にすることが運転効率上
理想的であるとされている。
段側圧縮機から吐出された冷媒を高段側圧縮機にて再度
圧縮して吐出しており、その際低段側圧縮機と高段側圧
縮機の吐出量は、２：１の比率にすることが運転効率上
理想的であるとされている。
【０００３】従来では係る比率を実現するために、それ
ぞれ排除容積の比率が２：１の二台の圧縮機を準備し、
排除容積が大きい方の圧縮機を低段側圧縮機とし、小さ
い方の圧縮機を高段側圧縮機とする努力が成されてい
た。
ぞれ排除容積の比率が２：１の二台の圧縮機を準備し、
排除容積が大きい方の圧縮機を低段側圧縮機とし、小さ
い方の圧縮機を高段側圧縮機とする努力が成されてい
た。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、通常圧
縮機の排除容積はシリンダ−の径とピストンのストロ−
クによって決まるため、例えば低段側圧縮機の排除容積
を決定した後、この排除容積の丁度二分の一の排除容積
を持つ圧縮機を選定することは実際には困難であり、従
って、上記比率を実現するためには低段側圧縮機に適合
した高段側圧縮機を新たに設計しなければならず、生産
コストの大幅な増加が否めなかった。
縮機の排除容積はシリンダ−の径とピストンのストロ−
クによって決まるため、例えば低段側圧縮機の排除容積
を決定した後、この排除容積の丁度二分の一の排除容積
を持つ圧縮機を選定することは実際には困難であり、従
って、上記比率を実現するためには低段側圧縮機に適合
した高段側圧縮機を新たに設計しなければならず、生産
コストの大幅な増加が否めなかった。
【０００５】しかも、この様な新設計の圧縮機は他の組
み合わせでは使用できない場合が多いため、能力の異な
る冷凍機には、更に新たな圧縮機を設計しなければなら
ない。そのため、従来では理想値に近い値の排除容積を
もつ圧縮機を選択しており、高効率とは言い難く、選択
した圧縮機によっては著しく効率の悪い組み合わせとな
ってしまう場合もあった。
み合わせでは使用できない場合が多いため、能力の異な
る冷凍機には、更に新たな圧縮機を設計しなければなら
ない。そのため、従来では理想値に近い値の排除容積を
もつ圧縮機を選択しており、高効率とは言い難く、選択
した圧縮機によっては著しく効率の悪い組み合わせとな
ってしまう場合もあった。
【０００６】本発明は、係る従来技術の課題を解決する
ために成されたものであり、生産コストを安価にするこ
とができると共に、組み合わせによる吐出量の比率を常
に理想値とすることができる二段圧縮冷凍装置を提供す
ることを目的とする。
ために成されたものであり、生産コストを安価にするこ
とができると共に、組み合わせによる吐出量の比率を常
に理想値とすることができる二段圧縮冷凍装置を提供す
ることを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の二段圧縮冷凍装
置は、低段側圧縮機１から吐出された冷媒を高段側圧縮
機２にて再度圧縮して吐出するものであって、低段側圧
縮機１と高段側圧縮機２を同一排除容積の圧縮機とする
と共に、高段側圧縮機２の回転数を低段側圧縮機１の回
転数の二分の一としたものである。
置は、低段側圧縮機１から吐出された冷媒を高段側圧縮
機２にて再度圧縮して吐出するものであって、低段側圧
縮機１と高段側圧縮機２を同一排除容積の圧縮機とする
と共に、高段側圧縮機２の回転数を低段側圧縮機１の回
転数の二分の一としたものである。
【０００８】
【作用】本発明の二段圧縮冷凍装置によれば、低圧側圧
縮機１及び高圧側圧縮機２を共に同一排除容積とし、高
圧側圧縮機２の回転数を低圧側圧縮機１の回転数の二分
の一としたので、低段側圧縮機１と高段側圧縮機２の吐
出量比を２：１の比率にすることが可能となり、理想的
な運転効率の実現が図れる。特に、両圧縮機１、２は同
一排除容積であるから、機種の設計・製造及び選定も容
易となるものである。
縮機１及び高圧側圧縮機２を共に同一排除容積とし、高
圧側圧縮機２の回転数を低圧側圧縮機１の回転数の二分
の一としたので、低段側圧縮機１と高段側圧縮機２の吐
出量比を２：１の比率にすることが可能となり、理想的
な運転効率の実現が図れる。特に、両圧縮機１、２は同
一排除容積であるから、機種の設計・製造及び選定も容
易となるものである。
【０００９】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づき詳述す
る。図１はプレハブ冷蔵庫やショ−ケ−ス等に用いられ
る本発明の二段圧縮冷凍装置の冷媒回路図であり、１は
低段側圧縮機、２は高段側圧縮機で、低段側圧縮機１か
ら吐出された冷媒が高段側圧縮機２に供給されるように
配管３を介して直列に接続されている。また、この高段
側圧縮機２からの冷媒を凝縮液化させるコンデンサ４、
このコンデンサ４に備えられている送風機５、コンデン
サ４で液化された冷媒を受けるレシ−バタンク６、レシ
−バタンク６からの冷媒が通過するフィルタドライヤ１
３、モイスチャインジケ−タ１４、冷媒を二方向に分流
するために設けられた連絡管１０、前記モイスチャイン
ジケ−タ１４を経た液冷媒を更に冷却するためのサブク
−ラ７、このサブク−ラ７を経た液冷媒を減圧する主膨
張弁８、この主膨張弁８にて減圧された冷媒が流入して
蒸発するエバポレ−タ９とから二段圧縮冷凍装置は構成
されている。そして、このエバポレ−タ９は前記低段側
圧縮機１に接続されており、また、１６は低段側圧縮機
１の圧力スイッチで、１７は高段側圧縮機２の圧力スイ
ッチである。
る。図１はプレハブ冷蔵庫やショ−ケ−ス等に用いられ
る本発明の二段圧縮冷凍装置の冷媒回路図であり、１は
低段側圧縮機、２は高段側圧縮機で、低段側圧縮機１か
ら吐出された冷媒が高段側圧縮機２に供給されるように
配管３を介して直列に接続されている。また、この高段
側圧縮機２からの冷媒を凝縮液化させるコンデンサ４、
このコンデンサ４に備えられている送風機５、コンデン
サ４で液化された冷媒を受けるレシ−バタンク６、レシ
−バタンク６からの冷媒が通過するフィルタドライヤ１
３、モイスチャインジケ−タ１４、冷媒を二方向に分流
するために設けられた連絡管１０、前記モイスチャイン
ジケ−タ１４を経た液冷媒を更に冷却するためのサブク
−ラ７、このサブク−ラ７を経た液冷媒を減圧する主膨
張弁８、この主膨張弁８にて減圧された冷媒が流入して
蒸発するエバポレ−タ９とから二段圧縮冷凍装置は構成
されている。そして、このエバポレ−タ９は前記低段側
圧縮機１に接続されており、また、１６は低段側圧縮機
１の圧力スイッチで、１７は高段側圧縮機２の圧力スイ
ッチである。
【００１０】尚、前記レシ−バタンク６からの液冷媒は
殆どサブク−ラ７に流入するが、一部の冷媒は前記連絡
管１０に流入して、この連絡管１０に設けられた中間膨
張弁１１にて減圧された後、サブク−ラ７を通過しなが
ら蒸発する。また、連絡管１０は前記配管３に連通接続
されている。
殆どサブク−ラ７に流入するが、一部の冷媒は前記連絡
管１０に流入して、この連絡管１０に設けられた中間膨
張弁１１にて減圧された後、サブク−ラ７を通過しなが
ら蒸発する。また、連絡管１０は前記配管３に連通接続
されている。
【００１１】前記低段側圧縮機１及び高段側圧縮機２
は、例えば共に６０３．８ｃｃの排除容積を有した同一
の圧縮機であり、各圧縮機１及び２を駆動する電動機は
例えば４極と８極とに極数変換可能とされている。そし
て、各圧縮機１及び２の吐出量は、それらの電動機（６
０Ｈｚ）の極数が４極の時に６３．４ｍ3 ／ｈであり、
電動機の極数が８極の時には、吐出量は３１．７ｍ3 ／
ｈである。これは、電動機の極数が増すごとに回転数が
少なくなる、即ち、極数に対する回転数が反比例関係に
あるためである。
は、例えば共に６０３．８ｃｃの排除容積を有した同一
の圧縮機であり、各圧縮機１及び２を駆動する電動機は
例えば４極と８極とに極数変換可能とされている。そし
て、各圧縮機１及び２の吐出量は、それらの電動機（６
０Ｈｚ）の極数が４極の時に６３．４ｍ3 ／ｈであり、
電動機の極数が８極の時には、吐出量は３１．７ｍ3 ／
ｈである。これは、電動機の極数が増すごとに回転数が
少なくなる、即ち、極数に対する回転数が反比例関係に
あるためである。
【００１２】また、本発明においては、低段側圧縮機１
の電動機を４極、高段側圧縮機の電動機を８極とする。
これによって、高段側圧縮機２の回転数は低段側圧縮機
１の回転数の二分の一となり、低段側圧縮機１と高段側
圧縮機２の吐出量の比率は、２：１の関係となるため理
想的な冷凍装置の高効率運転が実現される。また、両圧
縮機１及び２は同一の圧縮機であるので、機種選定も極
めて容易に行える。
の電動機を４極、高段側圧縮機の電動機を８極とする。
これによって、高段側圧縮機２の回転数は低段側圧縮機
１の回転数の二分の一となり、低段側圧縮機１と高段側
圧縮機２の吐出量の比率は、２：１の関係となるため理
想的な冷凍装置の高効率運転が実現される。また、両圧
縮機１及び２は同一の圧縮機であるので、機種選定も極
めて容易に行える。
【００１３】尚、この場合電動機の極数は４極と８極で
あるが、２極と４極、或いはその他の組み合わせであっ
ても良い。いずれにしても各圧縮機１、２の備える電動
機の極数を１：２の比率にし、圧縮機の排除容積を同じ
ものにすれば、いかなる能力の圧縮機を用いることも可
能である。
あるが、２極と４極、或いはその他の組み合わせであっ
ても良い。いずれにしても各圧縮機１、２の備える電動
機の極数を１：２の比率にし、圧縮機の排除容積を同じ
ものにすれば、いかなる能力の圧縮機を用いることも可
能である。
【００１４】また、実施例では極数変換可能な電動機を
備える圧縮機を用いているが、例えばインバ−タ等の周
波数変換器を用い、電動機に与える電源周波数によって
電動機の回転数を２：１にし、両圧縮機１及び２の吐出
量の比率を２：１の理想値としても差し支えない。
備える圧縮機を用いているが、例えばインバ−タ等の周
波数変換器を用い、電動機に与える電源周波数によって
電動機の回転数を２：１にし、両圧縮機１及び２の吐出
量の比率を２：１の理想値としても差し支えない。
【００１５】以上の構成で冷凍装置の動作を説明する。
本実施例では冷媒はＲ−２２を使用しており、低段側圧
縮機１に流入する時の冷媒はガス状である。このガス冷
媒が低段側圧縮機１にて圧縮され、高段側圧縮機２に送
られて更に圧縮される。この時、前述した如く吐出量は
低段側圧縮機１が２に対して高段側圧縮機１が１の比率
となっている。高段側圧縮機２から吐出されたガス冷媒
はオイルセパレ−タ１２を通過し、コンデンサ４に送ら
れる。コンデンサ４で冷却されて凝縮液化した冷媒は、
レシ−バタンク６に送られる。この後、フィルタドライ
ヤ１３、モイスチャインジケ−タ１４を通過した後、二
方向に分流する。
本実施例では冷媒はＲ−２２を使用しており、低段側圧
縮機１に流入する時の冷媒はガス状である。このガス冷
媒が低段側圧縮機１にて圧縮され、高段側圧縮機２に送
られて更に圧縮される。この時、前述した如く吐出量は
低段側圧縮機１が２に対して高段側圧縮機１が１の比率
となっている。高段側圧縮機２から吐出されたガス冷媒
はオイルセパレ−タ１２を通過し、コンデンサ４に送ら
れる。コンデンサ４で冷却されて凝縮液化した冷媒は、
レシ−バタンク６に送られる。この後、フィルタドライ
ヤ１３、モイスチャインジケ−タ１４を通過した後、二
方向に分流する。
【００１６】前述の如く殆どの液冷媒はサブク−ラ７を
通過して冷却された後、主膨張弁８にて減圧されてエバ
ポレ−タ９に流入し、そこで蒸発して周囲から熱を奪
う。この時のエバポレ−タ９の温度は−４５℃程とな
り、それによってプレハブ冷蔵庫やショ−ケ−ス等の貯
蔵室を冷却することになる。エバポレ−タ９を出た冷媒
は低段側圧縮機１に吸い込まれて再び圧縮され、前述の
如く配管３に吐出されることになる。
通過して冷却された後、主膨張弁８にて減圧されてエバ
ポレ−タ９に流入し、そこで蒸発して周囲から熱を奪
う。この時のエバポレ−タ９の温度は−４５℃程とな
り、それによってプレハブ冷蔵庫やショ−ケ−ス等の貯
蔵室を冷却することになる。エバポレ−タ９を出た冷媒
は低段側圧縮機１に吸い込まれて再び圧縮され、前述の
如く配管３に吐出されることになる。
【００１７】尚、前記レシ−バタンク６からの液冷媒の
一部は、フィルタドライヤ１３、モイスチャインジケ−
タ１４を経た後、前記連絡管１０に分流されて中間膨張
弁１１にて減圧され、前記サブク−ラ７を通過する。連
絡管１０を流れる冷媒はサブクーラ７を通過する過程で
蒸発し、前記主膨張弁８に向かう液冷媒を過冷却する。
そして、連絡管１０を流れる冷媒自身は吸熱した後、前
記配管３に流入し、低段側圧縮機１にて吐出された冷媒
と合流する。
一部は、フィルタドライヤ１３、モイスチャインジケ−
タ１４を経た後、前記連絡管１０に分流されて中間膨張
弁１１にて減圧され、前記サブク−ラ７を通過する。連
絡管１０を流れる冷媒はサブクーラ７を通過する過程で
蒸発し、前記主膨張弁８に向かう液冷媒を過冷却する。
そして、連絡管１０を流れる冷媒自身は吸熱した後、前
記配管３に流入し、低段側圧縮機１にて吐出された冷媒
と合流する。
【００１８】これによって高段側圧縮機２に吸い込まれ
る冷媒の温度が低下し、高段側圧縮機２の吐出温度の上
昇が抑制される。また、中間膨張弁１１の制御は、高段
側圧縮機２の冷媒流入側に設けられた感温部１５にて行
われる。
る冷媒の温度が低下し、高段側圧縮機２の吐出温度の上
昇が抑制される。また、中間膨張弁１１の制御は、高段
側圧縮機２の冷媒流入側に設けられた感温部１５にて行
われる。
【００１９】
【発明の効果】以上詳述した如く、本発明によれば低段
側圧縮機と高段側圧縮機とを同一排除容積の圧縮機と
し、高段側圧縮機の回転数を低段側圧縮機の回転数の二
分の一として、低段側圧縮機と高段側圧縮機の吐出量の
比を理想の２：１としたので、製造・設計コストを安価
としながら、冷凍装置の高効率運転を可能とすることが
できるものである。
側圧縮機と高段側圧縮機とを同一排除容積の圧縮機と
し、高段側圧縮機の回転数を低段側圧縮機の回転数の二
分の一として、低段側圧縮機と高段側圧縮機の吐出量の
比を理想の２：１としたので、製造・設計コストを安価
としながら、冷凍装置の高効率運転を可能とすることが
できるものである。
【図１】本発明の二段圧縮冷凍装置の冷媒回路図であ
る。
る。
１ 低段側圧縮機 ２ 高段側圧縮機
Claims (1)
- 【請求項１】 低段側圧縮機から吐出された冷媒を高段
側圧縮機にて再度圧縮して吐出する二段圧縮冷凍装置に
おいて、前記低段側圧縮機と高段側圧縮機を同一排除容
積の圧縮機とすると共に、前記高段側圧縮機の回転数を
前記低段側圧縮機の回転数の二分の一としたことを特徴
とする二段圧縮冷凍装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3491093A JPH06229637A (ja) | 1993-01-29 | 1993-01-29 | 二段圧縮冷凍装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3491093A JPH06229637A (ja) | 1993-01-29 | 1993-01-29 | 二段圧縮冷凍装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06229637A true JPH06229637A (ja) | 1994-08-19 |
Family
ID=12427364
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3491093A Pending JPH06229637A (ja) | 1993-01-29 | 1993-01-29 | 二段圧縮冷凍装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06229637A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007178042A (ja) * | 2005-12-27 | 2007-07-12 | Mitsubishi Electric Corp | 超臨界蒸気圧縮式冷凍サイクルおよびこれを用いる冷暖房空調設備とヒートポンプ給湯機 |
| JP2008025901A (ja) * | 2006-07-20 | 2008-02-07 | Sanyo Electric Co Ltd | 空気調和装置 |
| WO2012004987A1 (ja) * | 2010-07-07 | 2012-01-12 | 株式会社デンソー | 二段昇圧式冷凍サイクル装置 |
-
1993
- 1993-01-29 JP JP3491093A patent/JPH06229637A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007178042A (ja) * | 2005-12-27 | 2007-07-12 | Mitsubishi Electric Corp | 超臨界蒸気圧縮式冷凍サイクルおよびこれを用いる冷暖房空調設備とヒートポンプ給湯機 |
| JP2008025901A (ja) * | 2006-07-20 | 2008-02-07 | Sanyo Electric Co Ltd | 空気調和装置 |
| WO2012004987A1 (ja) * | 2010-07-07 | 2012-01-12 | 株式会社デンソー | 二段昇圧式冷凍サイクル装置 |
| CN102971592A (zh) * | 2010-07-07 | 2013-03-13 | 株式会社电装 | 两级加压制冷循环装置 |
| JPWO2012004987A1 (ja) * | 2010-07-07 | 2013-09-02 | 株式会社デンソー | 二段昇圧式冷凍サイクル装置 |
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