JPH06234075A - 高速ガスシールドアーク溶接法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【目的】 １ｍ／ｍｉｎ以上の高速溶接において、作業
性が良好で且つ耐気孔性に優れたガスシールドアーク水
平すみ肉溶接法を提供する。 【構成】 Ｋ_２Ｏ，Ｎａ_２Ｏ及びＬｉ_２Ｏの１種以上、
アルカリ金属酸化物を除く酸化物、Ｍｇ，Ｓｉ及びＭｎ
を含有する所定の組成のフラックス入りワイヤを先行及
び後行電極として用い、両極間を１５〜５０ｍｍにして
ガスシールドアーク溶接を行う。さらに次の諸条件で行
うことが望ましい。両極において、ワイヤの直径：１，
２〜２，４ｍｍφ（但し、後行極のワイヤの直径≦先行
極のワイヤの直径）、トーチ角度：４０〜６０°とす
る。先行極において、後退角０〜１５°、電流：２５０
Ａｍｐ以上とする。後行極において、前進角０〜２５
°、電流２００Ａｍｐ以上とする。立板を狭む両先行極
・後行極のシフト間隔が０〜３０ｍｍ又は７０ｍｍとす
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明はフラックス入りワイヤを
用いたガスシールドアーク溶接法に係り、溶接作業性が
良好で、且つショッププライマー等の一次防錆塗料を塗
布した鋼板において、優れた耐気孔性を得ることのでき
る高速ガスシールドアーク溶接法に関し、特に２電極で
１つの溶接池を形成するガスシールドアーク溶接法に関
するものである。

【０００２】

【従来の技術】最近の溶接分野において、溶接能率の向
上及び溶接施工の合理化等の理由により、ガスシールド
アーク溶接法が広く適用されている。特に造船・鉄構等
の建造部門では、溶接線全長に対するすみ肉溶接の割合
が非常に高く、また最近では工程の合理化の理由により
ショッププライマ等の一次防錆塗料を塗布したままで溶
接する場合が多くなっている。更に造船部門では、ダブ
ルハル・ダブルボトム等の二重構造化が進んでいるため
に、前溶接線の長さが以前の１.５倍程度となってい
る。以上の理由により、水平すみ肉溶接における耐プラ
イマー性に優れ且つ高速溶接可能なガスシールドアーク
溶接法が強く望まれており、これを解消することが溶接
構造物の溶接能力を高める上での最大の課題となってい
る。

【０００３】単電極のガスシールドアーク溶接において
は、溶接速度が大きくなると、アンダカットが発生し
易くなる、ビード形状が凸になる、耐プライマー性
が悪くなる、等の理由により、健全な溶接部を得ること
が難しく、溶接速度は７０cm／min程度であるのが現状
である。

【０００４】そこで、多電極でのガスシールドアーク溶
接が考えられるが、多電極高速ガスシールドアーク溶接
法としては、特開昭６３−２３５０７７号、特開平２−
２８０９６８号及び特開昭６３−１５４２６６号等が挙
げられる。前二者は最終電極にチタニア系のフラックス
入りワイヤを使用するものであり、後者は先行及び後行
電極にメタル系のフラックス入りワイヤを用い、各電極
間の電流に位相差を持たせて溶接を行うものである。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】ところが、後行電極
(最終電極)にチタニア系のフラックス入りワイヤを用い
て溶接を行うと、耐プライマー性が悪くなる、後行
電極におけるスラグ量が多いために、溶接速度が大きく
なるとスラグの包被性が不安定になりビードの揃いが悪
くなる、等の問題がある。

【０００６】また、各電極間に位相差を持たせて溶接を
行うためには、装置自体が大かがりなものとなってし
まう、一般にガスシールドアーク溶接では直流電源が
使用されているため、多大な設備投資を強いられる、等
の問題がある。

【０００７】更に、上記のフラックス入りワイヤは、単
電極用に設計されたものであり、このワイヤを用いて多
電極タンデムによって溶接を行う場合、溶接作業性等に
問題がある。

【０００８】本発明は、このような事情のもとでなされ
たものであつて、１m／min以上の高速溶接において前記
従来技術の不利、欠点を解消し、溶接作業性が良好で且
つ耐気孔性に優れた高速度ガスシールドアーク溶接法を
提供することを目的とするものである。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明者は、上記目的を
達成するために鋭意研究を重ねた結果、２電極ガスシー
ルドアーク溶接法において、先行極及び後行極に所定の
組成のフラックス入りワイヤを使用し、２電極で１つの
溶融池を形成することにより、耐プライマー性、ビード
形状に優れた従来より高速のガスシールドアーク溶接を
可能にし得ることを知見したものである。

【００１０】すなわち、本発明は、酸化物(但し、アル
カリ金属酸化物を除く)：１.５〜４.５％、Ｋ₂Ｏ、Ｎa₂
Ｏ及びＬi₂Ｏの１種又は２種以上の合計:０.０１〜０.
０７％、Ｍg：０.１〜０.７％、Ｓi：０.４〜１.２％、
Ｍn：１.５〜４.０％、をそれぞれ含有すると共に、(Ｋ
₂Ｏ、Ｎa₂Ｏ及びＬi₂Ｏの１種又は２種以上の合計)／前
記酸化物：０.００５〜０.０２８、Ｍn／Ｍg：３.０〜
２２.５、を満足しているガスシールドアーク溶接用フ
ラックス入りワイヤを先行及び後行電極として用い、先
行極と後行極との極間を１５〜５０mmにして溶接するこ
とを特徴とする２電極タンデムガスシールドアーク水平
すみ肉溶接施工法を要旨としている。

【００１１】以下に本発明について更に詳細に説明す
る。

【００１２】

【作用】

【００１３】前述のとおり、本発明は所定の組成のフラ
ックス入りワイヤを用いた２電極で１つの溶融池を形成
するのであるが、その理由は以下のとおりである。

【００１４】プライマーを塗布した鋼板のすみ肉溶接を
行う場合、気孔の発生に最も影響を及ぼすプライマーの
塗布部分は、ルートより上板内部方向の溶込み部分近傍
の領域である。気孔の発生を防止するためには、溶接時
にこの領域より発生するプライマーの分解及び燃焼ガス
が溶融池から放出された後に、溶融池が凝固するように
溶融池の凝固時間を長くすれば良いと考えられる。これ
を満足するために２電極で１つの溶融池を形成したもの
である。

【００１５】すなわち、各電極の役割は、図３(上図が
側面図、下図が上面図)に示すように、先行電極が溶込
み部分近傍におけるプライマーの焼却を行い、後行電極
が溶融池の凝固時間を遅らせることによりガス放出を促
進するということである。図３中、太線はペイント分解
・燃焼前線を表わし、斜線部はペイントが分解・燃焼し
た領域を表わしている。

【００１６】次に本発明をなすに至った知見に基づいて
本発明の作用を説明する。

【００１７】まず、溶接ワイヤの成分を決定するための
予備試験を行った。その結果、フラックス入りワイヤに
含まれる有効成分及びその含有量を以下のように規定す
る必要があるとの知見を得た。なお、成分の含有量はワ
イヤ全重量に対する割合である。

【００１８】酸化物：１.５〜４.５％ 酸化物が１.５％未満では、ビード表面を被うスラグが
まだらになり、ビード外観・形状が悪化する。一方、
４.５％を超えると、スラグ量が過剰となり、スラグの
流動性が大きくなるためにビード止端部の揃いが悪化す
る。したがって、酸化物は１.５〜４.５％の範囲とす
る。但し、ここで云う酸化物とは以下に示すアルカリ金
属酸化物を除くものである。なお、酸化物の原料にはル
チール、イルミナイト、ジルコンサンド、アルミナ、マ
グネシア、硅砂等が挙げられる。

【００１９】Ｋ₂Ｏ、Ｎa₂Ｏ及びＬi₂Ｏの１種又は２
種以上の合計:０.０１〜０.０７％ これらのアルカリ金属酸化物が０.０１％未満では、ア
ークの安定が得られない。一方、０.０７％を超える
と、アークの吹き付けが強くなりすぎ、溶融池が安定し
ない。したがって、Ｋ₂Ｏ、Ｎa₂Ｏ及びＬi₂Ｏの１種又
は２種以上を０.０１〜０.０７％の範囲とする。なお、
Ｋ₂Ｏ、Ｎa₂Ｏ、Ｌi₂Ｏの原料としては、長石、ソーダ
ガラス、カリガラス等が挙げられる。

【００２０】Ｍg：０.１〜０.７％ Ｍgが０.１％未満では溶着金属の酸素量が調達できない
ため、ビードが不揃いになったり、アンダカットが発生
し易い。一方、０.７％を超えると、酸素が低くなりす
ぎるため、ビードが広がらず、凸型ビードになる。した
がって、Ｍg量は０.１〜０.７％の範囲とする。なお、
Ｍgの原料としては、金属Ｍg、Ａl−Ｍg、Ｓi−Ｍg、Ｎ
i−Ｍg等が挙げられる。

【００２１】Ｓi：０.４〜１.２％ Ｓiが０.４％未満ではビードが凸型になり易く、また脱
酸不足による気孔が発生する。一方、１.２％を超える
と、溶接金属の強度が過大となると共に靭性が低下す
る。したがって、Ｓi量は０.４〜１.２％の範囲とす
る。なお、Ｓi原料としては、Ｆe−Ｓi、Ｆe−Ｓi−Ｍn
等が挙げられる。

【００２２】Ｍn：１.５〜４.０％ Ｍnが１.５％未満では脱酸不足による気孔が多発すると
共に高温割れ性能も低下する。一方、４.０％を超える
と溶接金属の強度が過大となる。したがって、Ｍn量は
１.５〜４.０％の範囲とする。なお、Ｍn原料として
は、金属Ｍn、Ｆe−Ｍn、Ｆe−Ｓi−Ｍn等が挙げられ
る。

【００２３】(Ｋ₂Ｏ、Ｎa₂Ｏ及びＬi₂Ｏの１種又は２
種以上の合計)／酸化物：０.００５〜０.０２８ Ｋ₂Ｏ、Ｎa₂Ｏ及びＬi₂Ｏの１種又は２種以上の合計量
と前記酸化物の量の比が０.００５未満及び０.０２８％
を超えると、いずれもアークが不安定になり、スパッタ
が多くなることが判明した。したがって、(Ｋ₂Ｏ、Ｎa₂
Ｏ及びＬi₂Ｏの１種又は２種以上の合計)／酸化物の比
を０.００５〜０.０２８の範囲に規定する。

【００２４】Ｍn／Ｍg：３.０〜２２.５ Ｍn／Ｍg比が３.０％未満及び２２.５％を超えると、い
ずれもピット、ブローホールの発生が増大し易くなるこ
とが判明した。したがって、Ｍn／Ｍg比を３.０〜２２.
５の範囲に規定する。

【００２５】次に、上記知見に基づき成分組成を規制し
たガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤを用
い、前記目的を達成すべく更に鋭意研究を重ねた結果、
以下に示す施工上の諸条件において可能であることが判
明した。

【００２６】極間：本発明においては、先行極と後行
極の極間が１５〜５０mmであることが必須である。ここ
で、極間とは、各電極におけるワイヤ先端間の距離であ
る。ＤＣ電源を用いて溶接を行う場合、アーク干渉及び
１つの溶融池形成の点から先行極及び後行極の極間距離
が問題となる。１５mmよりも小さいと、先行極、後行極
が共にアークが安定せず、ビード外観・形状が悪くな
る。またスパッタの発生量が多くなる。一方、５０mmよ
りも大きいと、２電極で１つの溶融池を形成することが
不可能となり、耐ピツト性が悪くなる。したがって、先
行極と後行極の極間を１５〜５０mmの範囲とする。

【００２７】以下の諸条件は必要に応じて規制するのが
望ましい条件である。

【００２８】ワイヤ径：先行極のワイヤの直径(ワイ
ヤ径という)を１.２〜２.４mm、後行極のワイヤ径を１.
２〜２.４mmとし、且つ、(先行極のワイヤ径)≧(後行極
のワイヤ径)の関係にするのが望ましい。ワイヤ径は、
アークの安定性、溶融池の安定性及びビード外観に大き
く影響を及ぼし、特に多電極の場合では先行極及び後行
極のワイヤ径のバランスも重要である。

【００２９】すなわち、先行極のワイヤ径が１.２mmよ
りも小さいと、アークが安定せず、ビード形状が悪くな
り、２.４mmよりも大きいと、先行極からのスパッタ発
生量が多くなる。また、後行極のワイヤ径が１.２mmよ
りも小さいとアークの広がりがなくなり、ビード外観・
形状が悪くなる。また先行極よりも大きいと後行極にお
けるアーク及び溶融池が不安定となり、後行極からのス
パッタ発生量が多くなる。したがって、先行極及び後行
極のワイヤ径並びに両者の関係を上記のとおりとする。
なお、先行極のワイヤ径のより好ましい範囲は１.６〜
２.４mm、後行極のワイヤ径のより好ましい範囲は１.４
〜２.４mmである。

【００３０】前進・後退角：先行極のワイヤの角度を
０〜後退角１５゜とし、後行極のワイヤの角度を０〜前
進角２５゜とするのが望ましい。前進角及び後退角は、
スパッタの発生量、ビード形状に大きく影響を及ぼす。
先行極は前進角になると先行極からスパッタ発生量が多
くなり、後退角が１５゜よりも大きくなるとアンダカッ
ト発生し易くなる。後行極は後退角になるとアーク安定
せず(スパッタ発生多くなる)、前進角が２５゜よりも大
きくなるとビード外観・形状が悪くなる。したがって、
先行極及び後行極のワイヤ角度を上記のとおりとする。

【００３１】トーチ角度：先行極及び後行極共にトー
チ角度を４０〜６０゜とするのが望ましい。トーチ角度
は、ビード形状及びビード外観に大きく影響を及ぼす。
４０゜よりも小さいと下板にアンダカットが発生し易く
なり、６０゜よりも大きいと上板にアンダカットを発生
し易くする。したがって、先行極及び後行極共にトーチ
角度を上記のとおりとする。

【００３２】溶接電流：先行極の電流を２５０Ａmp以
上(ＤＣＥＰ)、後行極の電流を２００Ａmp以上(ＤＣＥ
Ｐ)とし、且つ、(先行極の電流)≧(後行極の電流)の関
係とするのが望ましい。これは一般に溶接構造物のすみ
肉溶接部に必要とされる脚長４.０mmを確保するために
必要な電流であり、上記電流を下回るとアークが安定し
ない。また、先行極の電流が後行極の電流よりも小さい
と、先行極と後行極におけるアークの干渉により、先行
極のアークが乱れるためにビードの外観及び形状が悪く
なる。したがって、先行極と後行極の電流並びに両者の
関係を上記のとおりとする。

【００３３】また、特に上記施工法をツインで行う場
合、以下に示す条件において前記目的の達成が可能であ
ることが判明した。

【００３４】シフト間隔：立板を挾む両先行極・後行
極のシフト間隔を０〜３０mm又は７０mm以上とするのが
望ましい。シフト間隔が３０mm〜７０mmの間では、溶接
作業性が悪い(スパッタの発生が多くなる)ので、この間
を除いたシフト間隔とする。ここで、シフト間隔とは、
図５に示すように、各先行極のずれの距離を表わす。

【００３５】なお、更に本発明を効果的に実施するに
は、狙い位置(すなわち、ワイヤ先端からの上板までの
距離)の調整が重要なポイントとなる。すなわち、狙い
位置は、溶込み確保、外観・状が良好なビードの形成、
溶融池の安定性及び耐気孔性に大きく影響を及ぼす。そ
のためには、先行極の狙い位置はルートより下板側０〜
２mm、後行極の狙い位置はルートより下板側１〜３mmと
し、且つ、先行極の狙い位置が後行極の狙い位置よりも
ルートに近いか又は同一とするのが望ましい。

【００３６】先行極の狙い位置は、溶込みを確保するた
めに調整する必要があり、狙いが立板側であると、立板
にアンダカットが発生しや易くなり、ビード形状悪くな
り、また狙いが下板側２mmよりも大きいと、ルート部の
溶込みを確保できず、ビードが等脚とならないことか
ら、すみ肉部の強度を確保できない。また、後行極の狙
い位置は、ビード外観・形状を良くするために調整する
必要があり、狙いが下板側１mmよりも小さいか又は３mm
よりも大きいと、溶融池が安定せず、ビード外観・形状
が悪くなり、またスパッタの発生量が多くなる。また後
行極の狙い位置が先行極の狙い位置よりもルートに近く
なると、耐気孔性が悪くなり、また溶融池が安定せず、
ビード外観・形状が悪くなる。したがって、先行極及び
後行極の狙い位置並びに両者の関係を上記のとおりとす
る。

【００３７】なお、フラックス入りワイヤの他の条件
(外皮金属、フラックス充填率、ワイヤ径、ワイヤ断面
形状等々)や、シールドガスの種類、組成、流量、適用
母材等々については特に制限されないことは云うまでも
ない。

【００３８】以下に本発明の実施例を示す。

【００３９】

【実施例１】本例はフラックス入りワイヤの成分組成の
影響についての例である。まず、表１に示す成分組成の
フラックスを軟鋼製ケーシング内に充填して１.４mm
φ、１.６mmφのフラックス入りワイヤを製造し、以下
の条件で溶接実験を行った。溶接条件は以下のとおりで
ある。

【００４０】（１）供試鋼板及び継手形状…１２mm×１
００mm×１０００mmの無機ジンクプライマー鋼板(塗膜
厚４０〜５０μm)を用いてＴ型すみ肉継手を形成した。 （２）溶接姿勢…２電極水平すみ肉溶接 （３）シールドガス…１００％ＣＯ₂、流量２５リット
ル／min （４）ワイヤ突出し長さ…２５mm （５）電源特性…ＤＣワイヤ(＋) （６）ワイヤ径…先行極：１.６mmφ、後行極：１.４mm
φ （７）溶接電流・電圧…先行極：４００Ａ×３２Ｖ、 後行極：３２０Ａ×３２Ｖ （８）トーチ角度…先行極：５０゜、後行極：５０゜ （９）前進・後退角…先行極：後退角１０゜、後行極：
前進角１０゜ （１０）狙い位置…先行極：０mm、後行極：２mm （１１）極間距離…２５mm （１２）溶接速度…１.８m／min

【００４１】溶接試験の結果を表１に示す。表１から明
らかなように、本発明例(記号Ｉ〜Ｋ)において極めて良
好な溶接作業性及び耐気孔性が得られている。一方、比
較例(記号Ａ〜Ｈ)では本発明例で規定する要件のいずれ
かを欠く次のような問題がある。

【００４２】すなわち、比較例Ａでは、酸化物が本発明
上限値を外れ、Ｍgが本発明上限値を外れているため、
ビードが凸型になり、アンダカットが発生した。比較例
Ｂは、Ｍgが本発明下限値を外れているのでビード外観
が悪く、アンダカットが発生した。比較例Ｃは、Ｍgが
本発明上限値を外れているため、ビードが非常に凸型に
なってしまった。比較例Ｄは、Ｓiが本発明上限値を外
れ、Ｋ₂Ｏ、Ｎa₂Ｏ又はＬi₂Ｏが本発明上限値を外れて
いるため、アークが不安定となり、スパッタも増加し、
ビード形状は凸型になった。比較例Ｅ及びＦは、成分は
本発明範囲内であるが、(Ｋ₂Ｏ、Ｎa₂Ｏ及びＬi₂Ｏの１
種又は２種以上の合計)／酸化物比が本発明の上限・下
限を外れているため、アークが不安定で極めてスパッタ
が多くなった。比較例Ｇ及びＨは、成分は本発明範囲内
であるが、Ｍn／Ｍg比が本発明の上限・下限値を外れて
いるため、耐気孔性はあまり良好にならなかった。

【００４３】

【実施例２】本例は溶接条件及び施工上の諸条件の影響
についての例である。表１における記号Ｉのフラックス
入りワイヤを用い、表２、表３及び以下に示す溶接条件
で溶接試験を行った。表２、表３以外の溶接条件は以下
のとおりである。

【００４４】（１）供試鋼板及び継手形状…１２mm×１
００mm×１０００mmの無機ジンクプライマー鋼板(塗膜
厚０〜４０μm)を用いてＴ型すみ肉継手を形成した。 （２）溶接姿勢…２電極水平すみ肉溶接 （３）シールドガス…１００％ＣＯ₂、流量２５リット
ル／min （４）ワイヤ突出し長さ…２５mm （５）電源特性…ＤＣワイヤ(＋)

【００４５】溶接試験の結果を表２、表３に示す。表２
及び表３から明らかなように、本発明例(Ｎo.１２〜２
１)においては極めて良好な溶接作業性及び耐気孔性が
得られている。一方、比較例(Ｎo.１〜１１)では本発明
で規定する要件のいずれかを欠く次のような問題があ
る。

【００４６】すなわち、比較例Ｎo.１では、先行極のワ
イヤ径が本発明下限値を外れており、先行極のトーチ角
度が本発明下限値を外れているため、アークが不安定
で、アンダカットが発生した。比較例Ｎo.２は、後行極
のワイヤ径が本発明下限値を外れており、先行極の前進
・後退角が本発明範囲を外れているため、アークが広が
らず、スパッタも多い。比較例Ｎo.３は、先行極のワイ
ヤ径が本発明上限値を外れており、後行極のトーチ角度
が本発明下限値を外れているため、スパッタが多く、ア
ンダカットが発生した。比較例Ｎo.４は、後行極のワイ
ヤ径が先行極のワイヤ径よりも大きく、先行極の狙い位
置が上板狙いとなっているため、アークが不安定であ
り、アンダカットが発生した。比較例Ｎo.５は、先行極
のトーチ角度が本発明上限値を外れているため、アンダ
カットが発生した。比較例Ｎo.６は、先行極の前進・後
退角が本発明範囲を外れており、先行極の電流が本発明
下限値を外れているため、アークが不安定で、アンダカ
ットが発生した。比較例Ｎo.７は、先行極のトーチ角度
が本発明上限値を外れており、後行極の電流が本発明下
限値を外れているため、アークが不安定で、アンダカッ
トが発生した。比較例Ｎo.８は、後行極の前進・後退角
が本発明範囲を外れており、アンダカットが発生し、ビ
ードの外観・形状も悪い。比較例Ｎo.９は、後行極の前
進・後退角が本発明範囲を外れており、極間距離が本発
明上限値を外れているため、ビード形状が悪く、耐気孔
性が悪い。比較例Ｎo.１０は、後行極の電流が先行極の
電流より大きく、アークが不安定で、耐気孔性が悪い。
比較例Ｎo.１１は、極間距離が本発明下限値を外れてい
るため、アークが不安定でスパッタが多い。

【００４７】

【実施例３】本例はシフト間隔の影響についての例であ
る。表１における記号Ｉのフラックス入りワイヤを用
い、表３におけるＮo.１２の溶接条件、及び下記に示す
溶接条件によって、ツイン電極での溶接試験を行った。
表３におけるＮo.１２以外の溶接条件は以下のとおりで
ある。

【００４８】（１）供試鋼板及び継手形状…１２mm×１
００mm×１０００mmの鋼板を用いてＴ型すみ肉継手を形
成した。 （２）溶接姿勢…２電極水平すみ肉溶接 （３）シールドガス…１００％ＣＯ₂、流量２５リット
ル／min （４）ワイヤ突出し長さ…２５mm （５）電源特性…ＤＣワイヤ(＋) （６）シフト間隔…１０〜１００mm

【００４９】溶接試験の結果を図４に示す。図４から明
らかなように、シフト間隔が３０〜７０mmにおいてはス
パッタの発生量が多くなるため、上記のような溶接ワイ
ヤ及び溶接条件においてツイン電極溶接を行う場合、シ
フト間隔は０〜３０mm又は７０mm以上であることが望ま
しいことが確認された。

【００５０】

【表１】

【００５１】

【表２】

【００５２】

【表３】

【００５３】

【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
溶接速度が１m／minを超える高速ガスシールドアーク水
平すみ肉溶接において、アークが安定し、スパッタが少
なく、ビード外観及び形状が良好で、且つプライマー塗
装鋼板においても良好な溶接部を与えることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の各実施例におけるトーチ角度、狙い位
置、前進・後退角、極間を表わす概略図であって、側面
図である。

【図２】本発明の各実施例におけるトーチ角度、狙い位
置、前進・後退角、極間を表わす概略図であって、上面
図である。

【図３】本発明において溶接部近傍でのペイントの分解
・燃焼によるガスの発生及び放出を表わした概略図であ
って、上図が側面図、下図が上面図である。

【図４】本発明の他の実指令におけるツインタンデム溶
接でのシフト間隔とスパツタ発生量との関係を示す図で
ある。

【図５】シフト間隔を説明する図である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 中野利彦 神奈川県藤沢市宮前字裏河内100−１株式 会社神戸製鋼所藤沢事業所内 (72)発明者 末永和之 神奈川県藤沢市宮前字裏河内100−１株式 会社神戸製鋼所藤沢事業所内

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ワイヤ全重量に対し、 酸化物(但し、アルカリ金属酸化物を除く)：１.５〜４.
   ５％、 Ｋ₂Ｏ、Ｎa₂Ｏ及びＬi₂Ｏの１種又は２種以上の合計:
   ０.０１〜０.０７％、 Ｍg：０.１〜０.７％、 Ｓi：０.４〜１.２％、 Ｍn：１.５〜４.０％、をそれぞれ含有すると共に、 (Ｋ₂Ｏ、Ｎa₂Ｏ及びＬi₂Ｏの１種又は２種以上の合計)
   ／前記酸化物：０.００５〜０.０２８、 Ｍn／Ｍg：３.０〜２２.５、を満足しているガスシール
   ドアーク溶接用フラックス入りワイヤを先行及び後行電
   極として用い、先行極と後行極との極間を１５〜５０mm
   にして溶接することを特徴とする２電極タンデムガスシ
   ールドアーク水平すみ肉溶接施工法。
2. 【請求項２】 先行極において、 ワイヤの直径：１.２〜２.４mmφ、 前進・後退角：０〜後退角１５゜、 トーチ角度：４０〜６０゜、 電 流：２５０Ａmp以上(ＤＣＥＰ)、とし、後行極にお
   いて、 ワイヤの直径：１.２〜２.４mmφ (但し、後行極のワイヤの直径≦先行極のワイヤの直
   径)、 前進・後退角：０〜前進角２５゜、 トーチ角度：４０〜６０゜、 電 流：２００Ａmp以上(ＤＣＥＰ) (但し、後行極の電流≦先行極の電流)、とする請求項１
   に記載の２電極タンデムガスシールドアーク水平すみ肉
   溶接施工法。
3. 【請求項３】 立板を挾む両先行極・後行極のシフト間
   隔が０〜３０mm又は７０mm以上である請求項１又は２に
   記載のツインタンデムガスシールドアーク水平すみ肉溶
   接施工法。