JPH06235347A - 内燃機関の燃料性状検出装置 - Google Patents
内燃機関の燃料性状検出装置Info
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- JPH06235347A JPH06235347A JP5000254A JP25493A JPH06235347A JP H06235347 A JPH06235347 A JP H06235347A JP 5000254 A JP5000254 A JP 5000254A JP 25493 A JP25493 A JP 25493A JP H06235347 A JPH06235347 A JP H06235347A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 機関の平均有効圧に基づいて、内燃機関に供
給される燃料の性状を検出すること。 【構成】 機関１が冷機状態であると判断された場合
（Ｓ１，２）には、筒内圧センサ17ａ〜17ｄで筒内圧Ｐ
を読込み（Ｓ３）、１サイルク当たりの実平均有効圧
（実図示平均有効圧）IMEPR を演算し（Ｓ４）、目標Ａ
／Ｆ及び現在の機関回転速度Ｎに基づいて設定された目
標平均有効圧（目標図示平均有効圧）IMEP T と前記実平
均有効圧IMEPR との比ＷＡを求め（Ｓ５，６）、ガソリ
ン性状指数ＧＳを求める。
給される燃料の性状を検出すること。 【構成】 機関１が冷機状態であると判断された場合
（Ｓ１，２）には、筒内圧センサ17ａ〜17ｄで筒内圧Ｐ
を読込み（Ｓ３）、１サイルク当たりの実平均有効圧
（実図示平均有効圧）IMEPR を演算し（Ｓ４）、目標Ａ
／Ｆ及び現在の機関回転速度Ｎに基づいて設定された目
標平均有効圧（目標図示平均有効圧）IMEP T と前記実平
均有効圧IMEPR との比ＷＡを求め（Ｓ５，６）、ガソリ
ン性状指数ＧＳを求める。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は内燃機関に供給される燃
料の重軽質度合いを検出する燃料性状検出装置に関す
る。
料の重軽質度合いを検出する燃料性状検出装置に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】内燃機関に燃料を供給する装置として
は、従来、以下に示すようなものが広く知られている。
即ち、吸入空気量に関与する状態量として吸入空気流量
Ｑや吸気圧力ＰＢを検出し、これらと機関回転数Ｎとに
基づいて基本燃料供給量Ｔｐを演算する。また、冷却水
温度Ｔｗ等に基づいて設定された各種補正係数ＣＯＥ
Ｆ，排気中の酸素濃度の検出を介して求められる吸入混
合気の空燃比に基づいて設定される空燃比フィードバッ
ク補正係数LAMBDA，バッテリ電圧による補正分Ｔｓ等に
より前記基本燃料供給量Ｔｐを補正して最終的な燃料供
給量Ｔｉ＝Ｔｐ・ＣＯＥＦ・LAMBDA＋Ｔｓを演算する。
は、従来、以下に示すようなものが広く知られている。
即ち、吸入空気量に関与する状態量として吸入空気流量
Ｑや吸気圧力ＰＢを検出し、これらと機関回転数Ｎとに
基づいて基本燃料供給量Ｔｐを演算する。また、冷却水
温度Ｔｗ等に基づいて設定された各種補正係数ＣＯＥ
Ｆ，排気中の酸素濃度の検出を介して求められる吸入混
合気の空燃比に基づいて設定される空燃比フィードバッ
ク補正係数LAMBDA，バッテリ電圧による補正分Ｔｓ等に
より前記基本燃料供給量Ｔｐを補正して最終的な燃料供
給量Ｔｉ＝Ｔｐ・ＣＯＥＦ・LAMBDA＋Ｔｓを演算する。
【０００３】そして、前記燃料供給量Ｔｉに相当するパ
ルス巾の駆動パルス信号を電磁燃料噴射弁に所定タイミ
ングで出力することによって、機関の要求量に見合った
燃料が供給されるようにしてある。
ルス巾の駆動パルス信号を電磁燃料噴射弁に所定タイミ
ングで出力することによって、機関の要求量に見合った
燃料が供給されるようにしてある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、電子制御燃
料噴射式内燃機関等において使用される燃料としてのガ
ソリンは、近年、無鉛ハイオクガソリンの一般化や大気
汚染防止法の施行等の理由によって重質化が進んできて
いるが、このようなガソリンの重軽質度合いと機関制御
特性とがマッチングしていないと、所望の空燃比に制御
できなかったり、所望点火時期で点火させることができ
なくなり、運転性や排気性状を悪化させることになって
しまう。
料噴射式内燃機関等において使用される燃料としてのガ
ソリンは、近年、無鉛ハイオクガソリンの一般化や大気
汚染防止法の施行等の理由によって重質化が進んできて
いるが、このようなガソリンの重軽質度合いと機関制御
特性とがマッチングしていないと、所望の空燃比に制御
できなかったり、所望点火時期で点火させることができ
なくなり、運転性や排気性状を悪化させることになって
しまう。
【０００５】例えば、始動時の空燃比は、ガソリンが重
質化すると揮発性の低下等によって吸気通路壁面への付
着量が増大するためにリーン化し、逆に、軽質化すると
付着量が減少してリッチ化する。ここで、始動時等にお
いては前述の空燃比フィードバック制御は行われず、エ
ンジン水温によって決められる補正係数により燃料噴射
量が決定されるが、当該補正係数は気化し難い重質ガソ
リンにて運転性が悪化しないように設定されている。こ
のため、より軽質の、即ち気化し易いガソリンが供給さ
れた場合には、オーバーリッチになりがちで、エミッシ
ョンの悪化をもたらす惧れがある。
質化すると揮発性の低下等によって吸気通路壁面への付
着量が増大するためにリーン化し、逆に、軽質化すると
付着量が減少してリッチ化する。ここで、始動時等にお
いては前述の空燃比フィードバック制御は行われず、エ
ンジン水温によって決められる補正係数により燃料噴射
量が決定されるが、当該補正係数は気化し難い重質ガソ
リンにて運転性が悪化しないように設定されている。こ
のため、より軽質の、即ち気化し易いガソリンが供給さ
れた場合には、オーバーリッチになりがちで、エミッシ
ョンの悪化をもたらす惧れがある。
【０００６】また、空燃比フィードバック補正制御を実
施する場合、ガソリンの重軽質度合いが変化すると、酸
素濃度と排気有害成分（ＣＯ，ＨＣ，ＮＯX ) 濃度との
バランスが変化して空燃比制御点が変化し、所望の目標
空燃比に精度良くフィードバック制御できなくなり、運
転性や排気性状に差がでてしまうという問題もあった。
施する場合、ガソリンの重軽質度合いが変化すると、酸
素濃度と排気有害成分（ＣＯ，ＨＣ，ＮＯX ) 濃度との
バランスが変化して空燃比制御点が変化し、所望の目標
空燃比に精度良くフィードバック制御できなくなり、運
転性や排気性状に差がでてしまうという問題もあった。
【０００７】ガソリンとしては、種々の品質のものがあ
り、ガソリン性状を決める重軽質度合いにも多くのバラ
ツキがある。従って、使用するガソリンの重軽質度合い
を判定して、燃料供給等の機関制御に反映させることに
より、ガソリンの重軽質度合いにバラツキがあっても機
関吸入混合気の空燃比が所望値になるように補正し、前
記重軽質度合いのバラツキによる運転性や排気性状の悪
化を防止する内燃機関の燃料供給制御装置が提案されて
いる。
り、ガソリン性状を決める重軽質度合いにも多くのバラ
ツキがある。従って、使用するガソリンの重軽質度合い
を判定して、燃料供給等の機関制御に反映させることに
より、ガソリンの重軽質度合いにバラツキがあっても機
関吸入混合気の空燃比が所望値になるように補正し、前
記重軽質度合いのバラツキによる運転性や排気性状の悪
化を防止する内燃機関の燃料供給制御装置が提案されて
いる。
【０００８】しかしながら、使用するガソリンの重軽質
度合いを判定するのに、静電容量の変化に基づき燃料の
重軽質度合いを検出する重軽質センサを、例えば燃料噴
射弁上流側の燃料供給配管又は燃料タンク内に設け、燃
料中に浸漬される一対の電極間の充放電を、電極間電圧
に基づいて繰り返し制御し、前記一対の電極間の静電容
量変化に応じた前記充放電電流を所定周波数のパルス信
号に変換して出力し、燃料の重軽質度合いを前記パルス
信号の周波数として取り出すようにしているが、当該セ
ンサを設けるためにコストアップの要因となる。
度合いを判定するのに、静電容量の変化に基づき燃料の
重軽質度合いを検出する重軽質センサを、例えば燃料噴
射弁上流側の燃料供給配管又は燃料タンク内に設け、燃
料中に浸漬される一対の電極間の充放電を、電極間電圧
に基づいて繰り返し制御し、前記一対の電極間の静電容
量変化に応じた前記充放電電流を所定周波数のパルス信
号に変換して出力し、燃料の重軽質度合いを前記パルス
信号の周波数として取り出すようにしているが、当該セ
ンサを設けるためにコストアップの要因となる。
【０００９】本発明は上記問題点に鑑みなされたもので
あり、燃料の性状により当該燃料の気化率が異なること
に着目して、機関の図示平均有効圧に基づいて、内燃機
関に供給される燃料の性状を検出できる内燃機関の燃料
性状検出装置を提供することを目的とする。
あり、燃料の性状により当該燃料の気化率が異なること
に着目して、機関の図示平均有効圧に基づいて、内燃機
関に供給される燃料の性状を検出できる内燃機関の燃料
性状検出装置を提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】このため、本発明は、内
燃機関の筒内圧を検出する筒内圧検出手段と、該筒内圧
検出手段によって検出された筒内圧に基づいて機関の実
平均有効圧を演算する実平均有効圧演算手段と、該実平
均有効圧演算手段により演算された実平均有効圧と運転
状態に基づいて設定された目標平均有効圧とに基づいて
燃料の重軽質度合いを検出する重軽質度合い検出手段
と、を含んで構成した。
燃機関の筒内圧を検出する筒内圧検出手段と、該筒内圧
検出手段によって検出された筒内圧に基づいて機関の実
平均有効圧を演算する実平均有効圧演算手段と、該実平
均有効圧演算手段により演算された実平均有効圧と運転
状態に基づいて設定された目標平均有効圧とに基づいて
燃料の重軽質度合いを検出する重軽質度合い検出手段
と、を含んで構成した。
【００１１】
【作用】筒内圧及び運転状態を検出することにより、検
出された筒内圧に基づいて演算された機関の実平均有効
圧と、運転状態に基づいて設定された目標平均有効圧と
に基づいて、燃料の重軽質度合いが検出される。従っ
て、重軽質センサ等を用いること無く、燃料の重軽質度
合いを検出することが可能となる。
出された筒内圧に基づいて演算された機関の実平均有効
圧と、運転状態に基づいて設定された目標平均有効圧と
に基づいて、燃料の重軽質度合いが検出される。従っ
て、重軽質センサ等を用いること無く、燃料の重軽質度
合いを検出することが可能となる。
【００１２】
【実施例】以下に本発明の実施例を説明する。一実施例
を示す図１において、内燃機関１には、エアクリーナ２
から吸気ダクト３，スロットル弁４及び吸気マニホール
ド５を介して空気が吸入される。前記吸気マニホールド
５のブランチ部には、各気筒毎に燃料噴射弁６が設けら
れている。前記燃料噴射弁６は、ソレノイドに通電され
て開弁し、通電停止されて閉弁する電磁式燃料噴射弁で
あって、後述するコントロールユニット12からの駆動パ
ルス信号により通電されて開弁し、図示しない燃料ポン
プから圧送されプレッシャレギュレータにより所定の圧
力に調整された燃料を、噴射供給する。
を示す図１において、内燃機関１には、エアクリーナ２
から吸気ダクト３，スロットル弁４及び吸気マニホール
ド５を介して空気が吸入される。前記吸気マニホールド
５のブランチ部には、各気筒毎に燃料噴射弁６が設けら
れている。前記燃料噴射弁６は、ソレノイドに通電され
て開弁し、通電停止されて閉弁する電磁式燃料噴射弁で
あって、後述するコントロールユニット12からの駆動パ
ルス信号により通電されて開弁し、図示しない燃料ポン
プから圧送されプレッシャレギュレータにより所定の圧
力に調整された燃料を、噴射供給する。
【００１３】機関１の各燃焼室には点火栓７が設けられ
ていて、これにより火花点火して、混合気を着火燃焼さ
せる。そして、機関１からは、排気マニホールド８，排
気ダクト９，三元触媒10及びマフラー11を介して排気が
排出される。コントロールユニット12は，ＣＰＵ，ＲＯ
Ｍ．ＲＡＭ，Ａ／Ｄ変換器及び入出力インタフェイス等
を含んで構成されるマイクロコンピュータを供え、各種
のセンサからの検出信号を受け、後述の如く演算処理を
して、燃料噴射弁６の作動及び点火栓７による点火時期
を制御する。
ていて、これにより火花点火して、混合気を着火燃焼さ
せる。そして、機関１からは、排気マニホールド８，排
気ダクト９，三元触媒10及びマフラー11を介して排気が
排出される。コントロールユニット12は，ＣＰＵ，ＲＯ
Ｍ．ＲＡＭ，Ａ／Ｄ変換器及び入出力インタフェイス等
を含んで構成されるマイクロコンピュータを供え、各種
のセンサからの検出信号を受け、後述の如く演算処理を
して、燃料噴射弁６の作動及び点火栓７による点火時期
を制御する。
【００１４】前記各種のセンサとしては、吸気ダクト３
中に熱線式等のエアフローメータ13が設けられていて、
機関１の吸入空気流量Ｑに応じた信号を出力する。ま
た、クランク角センサ14が設けられていて、例えば４気
筒の場合、クランク角 180°毎の基準信号ＲＥＦと、ク
ランク角１°又は２°毎の単位角度信号ＰＯＳとを出力
する。ここで、前記基準信号ＲＥＦの周期、或いは、所
定時間内における前記単位角度信号ＰＯＳの発生数を計
測することによって、機関回転速度Ｎを検出可能であ
る。
中に熱線式等のエアフローメータ13が設けられていて、
機関１の吸入空気流量Ｑに応じた信号を出力する。ま
た、クランク角センサ14が設けられていて、例えば４気
筒の場合、クランク角 180°毎の基準信号ＲＥＦと、ク
ランク角１°又は２°毎の単位角度信号ＰＯＳとを出力
する。ここで、前記基準信号ＲＥＦの周期、或いは、所
定時間内における前記単位角度信号ＰＯＳの発生数を計
測することによって、機関回転速度Ｎを検出可能であ
る。
【００１５】また、機関１のウォータジャケットの冷却
水温度Ｔｗを検出する水温センサ15等が設けられてい
る。また、本発明に係る構成として、また、各気筒毎に
筒内圧を検出する筒内圧検出手段としての筒内圧センサ
17ａ〜17ｄをそれぞれ設けてある。尚、上記筒内圧セン
サ17ａ〜17ｄは、点火栓の座金として装着されるタイプ
のものであってもよいが、センサ部を直接燃焼室内の臨
ませて筒内圧を絶対圧として検出するタイプのセンサの
使用が望ましい。
水温度Ｔｗを検出する水温センサ15等が設けられてい
る。また、本発明に係る構成として、また、各気筒毎に
筒内圧を検出する筒内圧検出手段としての筒内圧センサ
17ａ〜17ｄをそれぞれ設けてある。尚、上記筒内圧セン
サ17ａ〜17ｄは、点火栓の座金として装着されるタイプ
のものであってもよいが、センサ部を直接燃焼室内の臨
ませて筒内圧を絶対圧として検出するタイプのセンサの
使用が望ましい。
【００１６】ここにおいて、コントロールユニット12に
内蔵されたマイクロコンピュータは、図２〜図６のフロ
ーチャートにそれぞれ示すＲＯＭ上のプログラムに従っ
て演算処理を行い、燃料の重軽質度合いを検出すると共
に、燃料の重軽質度合いに対応する燃料供給制御を行
う。尚、本実施例において、実平均有効圧演算手段，重
軽質度合い検出手段としての機能は、前記図２及び図３
のフローチャートに示すようにソフトウェア的に備えら
れている。
内蔵されたマイクロコンピュータは、図２〜図６のフロ
ーチャートにそれぞれ示すＲＯＭ上のプログラムに従っ
て演算処理を行い、燃料の重軽質度合いを検出すると共
に、燃料の重軽質度合いに対応する燃料供給制御を行
う。尚、本実施例において、実平均有効圧演算手段，重
軽質度合い検出手段としての機能は、前記図２及び図３
のフローチャートに示すようにソフトウェア的に備えら
れている。
【００１７】図２のフローチャートに示すプログラム
は、重軽質度合い検出ルーチンを示すものであり、まず
ステップ１（図中ではＳ１と記す。以下同様）では、水
温センサ15により検出された冷却水温度Ｔｗを読込む。
ステップ２では、機関１が冷機状態であるか否かを、冷
却水温度Ｔｗが所定冷却水温度Ｔｗ0 以下か否かにより
判断し、冷機状態であると判断された場合のみ以下のス
テップに進む。
は、重軽質度合い検出ルーチンを示すものであり、まず
ステップ１（図中ではＳ１と記す。以下同様）では、水
温センサ15により検出された冷却水温度Ｔｗを読込む。
ステップ２では、機関１が冷機状態であるか否かを、冷
却水温度Ｔｗが所定冷却水温度Ｔｗ0 以下か否かにより
判断し、冷機状態であると判断された場合のみ以下のス
テップに進む。
【００１８】ステップ３では、筒内圧センサ17ａ〜17ｄ
で検出される筒内圧Ｐを読込む。ステップ４では、前記
読込んだ筒内圧Ｐに基づいて１サイクル当たりの実平均
有効圧（実図示平均有効圧）IMEPR を次式に従って演算
する。 IMEPR ＝（１／ＶS ）・∫Ｐｄｖ ただし、ＶS は行程容積 ステップ５では、後述するルーチンによって設定され
た、目標平均有効圧（目標図示平均有効圧）IMEPT を読
込む。
で検出される筒内圧Ｐを読込む。ステップ４では、前記
読込んだ筒内圧Ｐに基づいて１サイクル当たりの実平均
有効圧（実図示平均有効圧）IMEPR を次式に従って演算
する。 IMEPR ＝（１／ＶS ）・∫Ｐｄｖ ただし、ＶS は行程容積 ステップ５では、後述するルーチンによって設定され
た、目標平均有効圧（目標図示平均有効圧）IMEPT を読
込む。
【００１９】ステップ６では、前記実平均有効圧IMEPR
と目標平均有効圧IMEPT との比ＷＡ（＝IMEPR ／IME
PT ）を演算する。ステップ７では、前記比ＷＡと冷却
水温度Ｔｗとに基づいて、ガソリン性状指数ＧＳを求め
る。尚求められたガソリン性状指数ＧＳがＧＳ＞１であ
れば、当該ガソリンは重質であり、ＧＳ＜１であれば、
当該ガソリンは軽質であると判断される。
と目標平均有効圧IMEPT との比ＷＡ（＝IMEPR ／IME
PT ）を演算する。ステップ７では、前記比ＷＡと冷却
水温度Ｔｗとに基づいて、ガソリン性状指数ＧＳを求め
る。尚求められたガソリン性状指数ＧＳがＧＳ＞１であ
れば、当該ガソリンは重質であり、ＧＳ＜１であれば、
当該ガソリンは軽質であると判断される。
【００２０】図３のフローチャートに示すプログラム
は、目標平均有効圧IMEPT を設定するルーチンを示すも
のであり、ステップ11では、エアフローメータ13により
検出される吸入空気流量Ｑ、クランク角センサ14により
検出される機関回転速度Ｎ及び水温センサ15により検出
される冷却水温度Ｔｗ等を読込み、機関の運転状態を検
出する。
は、目標平均有効圧IMEPT を設定するルーチンを示すも
のであり、ステップ11では、エアフローメータ13により
検出される吸入空気流量Ｑ、クランク角センサ14により
検出される機関回転速度Ｎ及び水温センサ15により検出
される冷却水温度Ｔｗ等を読込み、機関の運転状態を検
出する。
【００２１】ステップ12では、冷却水温度Ｔｗに応じて
設定される目標空燃比（目標Ａ／Ｆ）を読込む。ステッ
プ13では、前記目標Ａ／Ｆ及び現在の機関回転速度Ｎに
より３次マップに基づいて設定されるトルク補正値Ｔ
HOS を読込む。ステップ14では、吸入空気流量Ｑ及び機
関回転速度Ｎに基づいて、機関１の吸入空気量に見合っ
た基本燃料噴射量Ｔｐを次式に従って演算する。
設定される目標空燃比（目標Ａ／Ｆ）を読込む。ステッ
プ13では、前記目標Ａ／Ｆ及び現在の機関回転速度Ｎに
より３次マップに基づいて設定されるトルク補正値Ｔ
HOS を読込む。ステップ14では、吸入空気流量Ｑ及び機
関回転速度Ｎに基づいて、機関１の吸入空気量に見合っ
た基本燃料噴射量Ｔｐを次式に従って演算する。
【００２２】Ｔｐ＝Ｋ・Ｑ／Ｎ 但し、Ｋは定数 ステップ15では、目標平均有効圧IMEPT を次式に従って
演算する。 IMEPT ＝Ｃ・Ｔｐ・ＴHOS 但し、Ｃは定数 次に前述の重軽質度合い検出ルーチンにより検出された
燃料の重軽質度合いに基づいて、燃料供給量を補正する
実施例について説明する。
演算する。 IMEPT ＝Ｃ・Ｔｐ・ＴHOS 但し、Ｃは定数 次に前述の重軽質度合い検出ルーチンにより検出された
燃料の重軽質度合いに基づいて、燃料供給量を補正する
実施例について説明する。
【００２３】図４に示すものは、内燃機関１を暖機中の
噴射量を補正するルーチンを示す実施例である。ステッ
プ21では、前記重軽質度合い検出ルーチンにより検出し
たガソリン性状指数ＧＳ、水温センサ15により検出され
た冷却水温度Ｔｗを読取る。ステップ22では、前記ガソ
リン性状指数ＧＳと冷却水温度Ｔｗとに基づいて、噴射
パルス補正値ＦHOS を求める。
噴射量を補正するルーチンを示す実施例である。ステッ
プ21では、前記重軽質度合い検出ルーチンにより検出し
たガソリン性状指数ＧＳ、水温センサ15により検出され
た冷却水温度Ｔｗを読取る。ステップ22では、前記ガソ
リン性状指数ＧＳと冷却水温度Ｔｗとに基づいて、噴射
パルス補正値ＦHOS を求める。
【００２４】ステップ23では、ＣＯＥＦ中の冷却水温補
正係数ＫTWを前記噴射パルス補正値ＦHOS に置換える。
ステップ24では、有効噴射量Ｔｅを次式に従って演算
し、出力レジスタに出力する。 Ｔｅ＝２・Ｔｐ・ＣＯＥＦ 但しＣＯＥＦ＝１＋ＦHOS ＋ＫMD＋・・・ 次に前述の重軽質度合い検出ルーチンにより検出された
燃料の重軽質度合いに基づいて、内燃機関１の始動時に
おける燃料供給量を補正する実施例について説明する。
正係数ＫTWを前記噴射パルス補正値ＦHOS に置換える。
ステップ24では、有効噴射量Ｔｅを次式に従って演算
し、出力レジスタに出力する。 Ｔｅ＝２・Ｔｐ・ＣＯＥＦ 但しＣＯＥＦ＝１＋ＦHOS ＋ＫMD＋・・・ 次に前述の重軽質度合い検出ルーチンにより検出された
燃料の重軽質度合いに基づいて、内燃機関１の始動時に
おける燃料供給量を補正する実施例について説明する。
【００２５】図５に示すものは、内燃機関１の始動時に
おける燃料噴射量を補正するルーチンである。ステップ
31では、コントロールユニット12内のＲＡＭに記憶され
ているガソリン性状指数ＧＳのメモリバックアップ値Ｇ
ＳBACKを読込む。ステップ32では、前記メモリバックア
ップ値ＧＳBACKをと冷却水温度Ｔｗとに基づいて、始動
時燃料噴射量補正係数ＦSTを求める。
おける燃料噴射量を補正するルーチンである。ステップ
31では、コントロールユニット12内のＲＡＭに記憶され
ているガソリン性状指数ＧＳのメモリバックアップ値Ｇ
ＳBACKを読込む。ステップ32では、前記メモリバックア
ップ値ＧＳBACKをと冷却水温度Ｔｗとに基づいて、始動
時燃料噴射量補正係数ＦSTを求める。
【００２６】ステップ33では、別ルーチンで演算された
始動時燃料噴射量ＴｉST（＝Ｔｐ・ＣＯＥＦ＋Ｔｓ）に
前記始動時燃料噴射量補正係数ＦSTを積算して、始動時
における燃料噴射量の補正を実施する。 ＴｉST＝ＴｉST×ＦST ステップ34では、ステップ32で求めた始動時燃料噴射量
補正係数ＦSTをコントロールユニット12内のＲＡＭに記
憶し、ガソリン性状指数ＧＳのメモリバックアップ値Ｇ
ＳBACKとする。
始動時燃料噴射量ＴｉST（＝Ｔｐ・ＣＯＥＦ＋Ｔｓ）に
前記始動時燃料噴射量補正係数ＦSTを積算して、始動時
における燃料噴射量の補正を実施する。 ＴｉST＝ＴｉST×ＦST ステップ34では、ステップ32で求めた始動時燃料噴射量
補正係数ＦSTをコントロールユニット12内のＲＡＭに記
憶し、ガソリン性状指数ＧＳのメモリバックアップ値Ｇ
ＳBACKとする。
【００２７】また、本実施例では、前記ガソリン性状指
数ＧＳのメモリバックアップ値ＧＳ BACKを、内燃機関１
が停止する直前の燃料残量値を記憶し、次回のスタート
時の燃料残量値と比較してその差が所定値以上である場
合に給油と判断して、前記メモリバックアップ値ＧＳ
BACKをクリアするようにしている。即ち、図６に示すメ
モリバックアップ値ＧＳBACKクリアルーチンの如く、ス
テップ41において、機関が停止されたときのガソリンタ
ンク内残量値RFUEL0と、現在のガソリンタンク内残量値
RFUEL とを読込む。
数ＧＳのメモリバックアップ値ＧＳ BACKを、内燃機関１
が停止する直前の燃料残量値を記憶し、次回のスタート
時の燃料残量値と比較してその差が所定値以上である場
合に給油と判断して、前記メモリバックアップ値ＧＳ
BACKをクリアするようにしている。即ち、図６に示すメ
モリバックアップ値ＧＳBACKクリアルーチンの如く、ス
テップ41において、機関が停止されたときのガソリンタ
ンク内残量値RFUEL0と、現在のガソリンタンク内残量値
RFUEL とを読込む。
【００２８】ステップ42において現在のガソリンタンク
内残量値RFUEL と機関が停止されたときのガソリンタン
ク内残量値RFUEL0との差（＝RFUEL −RFUEL0）が所定値
ＲTHより大きいか否かを判断する。そして、大きいと判
断された場合は、内燃機関１への給油があったと判断し
て、ステップ43に進み、当該メモリバックアップ値ＧＳ
BACKをクリアする。
内残量値RFUEL と機関が停止されたときのガソリンタン
ク内残量値RFUEL0との差（＝RFUEL −RFUEL0）が所定値
ＲTHより大きいか否かを判断する。そして、大きいと判
断された場合は、内燃機関１への給油があったと判断し
て、ステップ43に進み、当該メモリバックアップ値ＧＳ
BACKをクリアする。
【００２９】一方、大きく無いと判断された場合には、
ステップ43をジャンプしてそのままリターンする。以上
説明したように、本実施例では、重軽質度合い検出ルー
チンにより検出された燃料の重軽質度合いに基づいて、
暖機中の燃料噴射量や始動時における燃料供給量が補正
され、燃料の重軽質度合いにみあった燃料供給量が機関
に供給され、もって、機関吸入混合気の空燃比が所望値
になるように補正され、前記重軽質度合いのバラツキに
より運転性や排気性状が悪化することを防止することが
できるという効果がある。
ステップ43をジャンプしてそのままリターンする。以上
説明したように、本実施例では、重軽質度合い検出ルー
チンにより検出された燃料の重軽質度合いに基づいて、
暖機中の燃料噴射量や始動時における燃料供給量が補正
され、燃料の重軽質度合いにみあった燃料供給量が機関
に供給され、もって、機関吸入混合気の空燃比が所望値
になるように補正され、前記重軽質度合いのバラツキに
より運転性や排気性状が悪化することを防止することが
できるという効果がある。
【００３０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によると、
検出された筒内圧に基づいて機関の実平均有効圧が演算
され、該実平均有効圧と目標平均有効圧とに基づいて燃
料の重軽質度合いが検出されるので、重軽質センサ等を
用いること無く、燃料の重軽質度合いを検出することが
可能となり、機関吸入混合気の空燃比が所望値になるよ
うに燃料供給量を補正することが可能となり、運転性や
排気性状の悪化を防止することが可能となるという効果
がある。
検出された筒内圧に基づいて機関の実平均有効圧が演算
され、該実平均有効圧と目標平均有効圧とに基づいて燃
料の重軽質度合いが検出されるので、重軽質センサ等を
用いること無く、燃料の重軽質度合いを検出することが
可能となり、機関吸入混合気の空燃比が所望値になるよ
うに燃料供給量を補正することが可能となり、運転性や
排気性状の悪化を防止することが可能となるという効果
がある。
【図１】本発明の実施例を示すシステム図
【図２】同上実施例における重軽質度合い検出ルーチン
を示すフローチャート
を示すフローチャート
【図３】同上実施例における目標平均有効圧を設定する
ルーチンを示すフローチャート
ルーチンを示すフローチャート
【図４】暖機中の燃料噴射量の補正ルーチンを示すフロ
ーチャート
ーチャート
【図５】始動時における燃料噴射量の補正ルーチンを示
すフローチャート
すフローチャート
【図６】メモリバックアップ値のクリアルーチンを示す
フローチャート
フローチャート
１ 内燃機関 ６ 燃料噴射弁 ７ 点火栓 12 コントロールユニット 13 エアフローメータ 17ａ 筒内圧センサ 17ｂ 筒内圧センサ 17ｃ 筒内圧センサ 17ｄ 筒内圧センサ
Claims (1)
- 【請求項１】内燃機関の筒内圧を検出する筒内圧検出手
段と、該筒内圧検出手段によって検出された筒内圧に基
づいて機関の実平均有効圧を演算する実平均有効圧演算
手段と、該実平均有効圧演算手段により演算された実平
均有効圧と運転状態に基づいて設定された目標平均有効
圧とに基づいて燃料の重軽質度合いを検出する重軽質度
合い検出手段と、を含んで構成されたことを特徴とする
内燃機関の燃料性状検出装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5000254A JPH06235347A (ja) | 1993-01-05 | 1993-01-05 | 内燃機関の燃料性状検出装置 |
| US08/177,099 US5419296A (en) | 1993-01-05 | 1994-01-03 | Fuel volatility detecting apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5000254A JPH06235347A (ja) | 1993-01-05 | 1993-01-05 | 内燃機関の燃料性状検出装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06235347A true JPH06235347A (ja) | 1994-08-23 |
Family
ID=11468796
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5000254A Pending JPH06235347A (ja) | 1993-01-05 | 1993-01-05 | 内燃機関の燃料性状検出装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5419296A (ja) |
| JP (1) | JPH06235347A (ja) |
Families Citing this family (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07233750A (ja) * | 1994-02-25 | 1995-09-05 | Unisia Jecs Corp | 内燃機関の燃料性状検出装置 |
| JP2935000B2 (ja) * | 1994-02-28 | 1999-08-16 | 株式会社ユニシアジェックス | 内燃機関の燃料性状検出装置 |
| JP2884472B2 (ja) * | 1994-03-23 | 1999-04-19 | 株式会社ユニシアジェックス | 内燃機関の燃料性状検出装置 |
| JP3326000B2 (ja) * | 1994-04-07 | 2002-09-17 | 株式会社ユニシアジェックス | 内燃機関の燃料性状検出装置 |
| US5477832A (en) * | 1994-12-12 | 1995-12-26 | Ford Motor Company | Engine fuel control system with fuel distillation point compensation |
| JP3694940B2 (ja) * | 1995-12-06 | 2005-09-14 | 株式会社デンソー | 内燃機関の燃料性状検出装置 |
| US6079396A (en) * | 1998-04-29 | 2000-06-27 | General Motors Corporation | Automotive cold start fuel volatility compensation |
| US6178949B1 (en) * | 1999-10-04 | 2001-01-30 | General Motors Corporation | Engine control having fuel volatility compensation |
| US6360726B1 (en) * | 2000-07-31 | 2002-03-26 | General Motors Corporation | Fuel volatility detection and compensation during cold engine start |
| JP3699365B2 (ja) * | 2001-05-25 | 2005-09-28 | 三菱電機株式会社 | 内燃機関の燃料性状判別装置 |
| US6588253B2 (en) * | 2001-08-17 | 2003-07-08 | Delphi Technologies, Inc. | Fuel volatitlity sensor and method based on capacitance measurement |
| US6679225B2 (en) * | 2002-05-16 | 2004-01-20 | Delphi Technologies, Inc. | Compensation for fuel volatility for internal combustion engine start and run |
| US20030213474A1 (en) * | 2002-05-16 | 2003-11-20 | Lambert David K. | Engine control method and apparatus using a fuel volatility sensor |
| US6880392B2 (en) * | 2002-05-17 | 2005-04-19 | Delphi Technologies, Inc. | Method and apparatus for determining an approximation for fuel volatility on-board a vehicle |
| FR2896014B1 (fr) * | 2006-01-11 | 2011-04-29 | Siemens Vdo Automotive | Procede d'adaptation d'un moteur a combustion interne a la qualite du carburant utilise |
| EP1854982B1 (en) * | 2006-05-08 | 2009-07-08 | Magneti Marelli S.p.A. | Method for recognising the fuel type in a diesel engine |
| JP4306696B2 (ja) * | 2006-06-13 | 2009-08-05 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の燃料性状判定装置 |
| DE102007027483A1 (de) * | 2007-06-14 | 2008-12-18 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren zur Ermittlung eines Qualitätsmerkmals eines Dieselkraftstoffes |
| DE102010030404A1 (de) * | 2010-06-23 | 2011-12-29 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren zum Betrieb einer Verbrennungskraftmaschine |
| US8733298B2 (en) * | 2010-08-04 | 2014-05-27 | GM Global Technology Operations LLC | Method and apparatus for operating a compression ignition engine |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0625559B2 (ja) * | 1986-08-26 | 1994-04-06 | 日産自動車株式会社 | 内燃機関の空燃比制御装置 |
| JP2530625B2 (ja) * | 1986-09-09 | 1996-09-04 | シチズン時計株式会社 | 複合表示式電子時計 |
| JPH0750099B2 (ja) * | 1987-09-29 | 1995-05-31 | 三菱電機株式会社 | 内燃機関の燃料性状検出装置 |
| KR930000007B1 (ko) * | 1988-06-08 | 1993-01-06 | 미쯔비시 덴끼 가부시끼가이샤 | 내연기관의 제어 장치 |
| JPH07105472B2 (ja) * | 1988-07-29 | 1995-11-13 | 株式会社東芝 | 入力保護回路 |
-
1993
- 1993-01-05 JP JP5000254A patent/JPH06235347A/ja active Pending
-
1994
- 1994-01-03 US US08/177,099 patent/US5419296A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5419296A (en) | 1995-05-30 |
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