JPH0623535B2 - 内燃機関の排気微粒子処理装置 - Google Patents

内燃機関の排気微粒子処理装置

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JPH0623535B2
JPH0623535B2 JP23956285A JP23956285A JPH0623535B2 JP H0623535 B2 JPH0623535 B2 JP H0623535B2 JP 23956285 A JP23956285 A JP 23956285A JP 23956285 A JP23956285 A JP 23956285A JP H0623535 B2 JPH0623535 B2 JP H0623535B2
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Description

【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 本発明は内燃機関の排気微粒子処理装置に関する。
〈従来の技術〉 内燃機関の排気微粒子処理装置の従来例として第５図に
示すようなものがある（特開昭５９−２０１９１６号及
び実開昭５８−１３２５２０号公報参照）。
すなわち、ディーゼル機関１の排気通路２にはワイヤメ
ッシュ若しくはセラミックフォームタイプの深部捕集形
トラップ３が介装され、深部捕集形トラップ３下流の排
気通路２にはウォールフロータイプの表面捕集形トラッ
プ４が介装されている。また、ディーゼル機関１の燃料
中に添加剤を所定量供給する添加剤供給装置（図示せ
ず）が設けられている。ここで、添加剤はＭｎ，Ｃｕ，
Ｐｂ，Ｚｎ，Ｃａ若しくはＦｅ等の金属成分を有機溶剤
に混入させて形成される。
このようにして、燃料中に添加剤を混入すると添加剤が
ディーゼル機関１の燃焼室内にて燃焼され、添加剤中の
金属成分がカーボン等の排気微粒子と共に排気通路２に
排出される。そして、前記排気微粒子が金属成分と共に
深部捕集形トラップ３に捕集されると、前記金属成分の
作用により排気微粒子が添加剤を燃料中に混入しないと
きに較べて低い排気温度から燃焼を開始し、これにより
深部捕集形トラップ３の再生が排気温度の低い運転域か
ら可能になる。
また、深部捕集形トラップ３下流の表面捕集形トラップ
４は前記深部捕集形トラップ３の再生時等に飛散する前
記金属成分を主として捕集する。
尚、５はトラップ再生用バーナ、６はマフラである。
〈発明が解決しようとする問題点〉 しかしながら、このような従来の排気微粒子処理装置に
おいては、不燃物質である金属成分を表面捕集形トラッ
プ４が捕集するので、表面捕集形トラップ４の金属成分
による目詰まりを防止するために所定走行距離或いは所
定走行時間毎に定期点検を行い特に表面捕集形トラップ
４の清掃或いは交換する必要がある。このため、使用者
に点検作業や交換作業等の負担をかけるという問題点が
ある。また、前記金属成分が二次公害を招くおそれがあ
り、表面捕集形トラップ４を容易に廃棄できないという
問題点がある。
また、添加剤を使用することなく触媒付トラップを排気
通路に介装すれば、触媒作用により排気温度が低い運転
領域から触媒付トラップの再生を図れると共に前記金属
成分による問題点は解決できる。
しかし、排気による排気微粒子の燃焼量は排気温度に拘
束され、排気温度が低い（例えば 200〜400℃）場合に
は燃焼量が少なくこの燃焼量を上回って触媒付トラップ
に新たな排気微粒子が捕集されるため、触媒付トラップ
の目詰まりが発生する。この触媒付トラップの目詰まり
を防止するためには排気温度を高めることは言うまでも
なくさらに触媒付トラップの捕集面積を大きくして触媒
と排気微粒子の接触面積を大きくするのが有効であるが
捕集面積を大きくすると触媒付トラップが大型となりこ
の触媒付トラップを排気通路に介装することは車両搭載
上問題がある。
本発明は、このような実状に鑑みなされたもので、触媒
付トラップの小型化を図りつつ排気微粒子を充分に捕集
できる内燃機関の排気微粒子処理装置を提供することを
目的とする。
〈問題点を解決するための手段〉 このため、本発明は第１発明として排気中の微粒子を捕
集する複数の触媒付トラップを機関の排気通路に直列に
介装し、各触媒付トラップの捕集効率を排気通路上流側
の触媒付トラップほど所定単位当たりの排気微粒子捕集
量が多くなるように設定すると共に、最上流側トラップ
入口の排気圧力と最上流側トラップの出口の排気圧力と
の圧力差が機関の運転状態に基づいて設定された限界値
に達したとき、前記触媒付トラップの再生を行うように
した。
また、多気筒内燃機関に適用されるものとして第２発明
は、第１発明における最上流側の触媒付トラップを機関
の各気筒の排気マニホールドのブランチに並列に設ける
ようにしたものである。
〈作用〉 このようにして、排気温度が高い上流側の触媒付トラッ
プにおいて多量の排気微粒子を捕集し燃焼させるように
した。
〈実施例〉 以下に、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。
第１図〜第３図は第１発明の一実施例を示す。
第１図において、多気筒ディーゼル機関11の排気マニホ
ールド12の集合部下流の排気通路13には第１触媒付トラ
ップ14が介装され、第１触媒付トラップ14下流の排気通
路13には第２触媒付トラップ15が介装されている。第１
及び第２触媒付トラップ14，15は夫々緩衝材14ａ，15ａ
を介してトラップケース14ｂ，15ｂに装着されている。
ここで、第１触媒付トラップ14の捕集効率は例えば35％
になるように設定され、第２触媒付トラップ15の捕集効
率は例えば38.5％になるように設定されている。これに
より、第１触媒付トラップ14においては機関から排出さ
れる排気微粒子の35％が捕集され第１触媒付トラップ14
の単位接触面積若しくは単位体積当たりの排気微粒子捕
集量は機関から排出される総排気微粒子量の35％にな
る。これに対し、第２触媒付トラップ15においては第１
触媒付トラップ14により35％捕集された残りの排気微粒
子の38.5％が捕集されるため、第２触媒付トラップ15の
単位接触面積若しくは単位体積当たりの排気微粒子捕集
量は前記総排気微粒子量の25％｛(1−0.35) ×0.385≒
0.25｝となる。したがって、第１触媒付トラップ14の単
位触媒面積若しくは単位体積当たりの排気微粒子捕集量
は第２触媒付トラップ15のそれより多くなる。
一方、吸気通路16にはバタフライ式吸気絞弁17が介装さ
れ吸気絞弁17は弁軸17ａ，レバー18及びロッド19ａを介
してダイアフラムに連結されている。前記レバー18の先
端部にはストッパ20が設けられ、このストッパ20は吸気
通路16壁に設けられたアジャストスクリュ21に当接し前
記吸気絞弁17を全閉させることなく最小開度以上に保持
するように構成されている。
制御装置22には、冷却水温度を検出する水温センサ23
と、機関負荷を検出する負荷センサ24と、機関回転速度
を検出する回転速度センサ25と、第１触媒付トラップ14
の上流側入口の排気圧力を検出する第１排気圧力センサ
26と、第２触媒付トラップ15の下流側出口の排気圧力を
検出する第２排気圧力センサ27と、吸気絞弁17下流の吸
気圧力を検出する吸気圧力センサ28とから検出信号が夫
々入力されている。ここで、負荷センサ24は燃料噴射ポ
ンプ29のコントロールレバー29ａと連動するポテンショ
メータにより構成され、回転速度センサ25は例えばクラ
ンク角センサにより構成され第１及び第２排気圧力セン
サ26，27，吸気圧力センサ28は例えば半導体式圧力セン
サで、特に吸気圧力センサ28は吸気圧力を絶対圧力とし
て検知する構成である。
制御装置22は、ＣＵＰ22ａ，メモリ（ＲＯＭ）30の他
に、アナログデータをディジタルデータに変換するＡ／
Ｄ変換器31と回転速度センサ25の回転パルスが入力され
るＦ／Ｖ変換器32と、Ｆ／Ｖ変換器32を介して入力され
る回転速度センサ25の検出電圧ＶＲ、負荷センサ24の検
出電圧ＶＬ、水温センサ23の検出電圧ＶＷ、第１及び第
２排気圧力センサ26，27の検出電圧Ｖp1,Ｖp2,吸気圧力
センサ28の検出電圧ＶIpのうちのひとつを選択的にＡ／
Ｄ変換器31の入力とするマルチプレクサ33と、後述する
接地装置34と、インターフェースをとるためのＰＩＯ
（ペリフェラリＩ／Ｏ）35とから、構成されている。ま
た制御装置22はバッテリ36からの電圧ＶＢから定電圧Ｖ
CCを得て、制御装置22の各構成要素に供給する定電圧回
路37を備える。
尚、ＣＰＵ22ａはＰＩＯ35を介してマルチプレクサ33へ
のチャンネル指示を行いＡ／Ｄ変換器31からの変換終了
を示すＥＯＣ(End of convert)信号を受けた後にディジ
タル変換されたデータを入力させるようになっている。
接地装置34は制御用電磁弁38の接地線に介装されるスイ
ッチング回路34ａと、ダイアフラム装置19の圧力室19ｂ
と制御用電磁弁38のポートａとを連通する圧力通路39に
介装される切り換え用三方電磁弁40の接地線に介挿され
るスイッチング回路34ｂとから構成され、各スイッチン
グ回路34ａ，34ｂは主にトランジスタを用いて構成され
る。
前記制御用電磁弁38には負圧ポンプ41からの負圧を略一
定に調整する定圧弁42が設けられ、この定圧弁42から負
圧を取り出す負圧取出通路43が制御用電磁弁38のポート
ａと三方電磁弁40のポートｂとを接続する前記圧力通路
39の途中に接続されている。三方電磁弁40のポートａと
ダイアフラム装置19の圧力室19ｂとが圧力通路39により
連通され、三方電磁弁40は非通電状態で大気圧ポートｃ
とポートａを連通し、通電状態でポートｂとポートａを
接続するように構成されている。前記制御用電磁弁38は
非通電状態で弁口38ａが閉じ、通電状態で弁口38ａが開
いて大気導入ポートｂから大気を導入し、圧力通路39内
の負圧空気を大気で希釈する。
制御用電磁弁38は通常30〜50Hz程度の周波数でオンオフ
的に開閉し、そのオンオフ時間比率制御（制御デューテ
ィ）と三方電磁弁40の通電制御が制御装置22によってな
される。即ち各スイッチング回路34ａ，34ｂにＣＰＵ22
ａからＰＩＯ35を介してそれぞれ出力信号が送られた場
合に各接地線を導通させて、制御用電磁弁38と三方電磁
弁40をオンにするのである。ここにおいて、ＣＰＵ22ａ
は第２図に示すフローチャートに基づくプログラムに従
って作動する。
尚、43はイグニッションスイッチ、44はエアクリーナで
ある。
次に作用を第２図に示すフローチャートに基づいて説明
する。
Ｓ１にて水温センサ23，負荷センサ24，Ｆ／Ｖ変換器31
を介しての回転速度センサ25，第１排気圧力センサ26及
び第２排気圧力センサ27の出力電圧であるＶW,ＶR,ＶL,
ＶP1,ＶP2をＣＰＵ22ａの記憶部（ＲＡＭ）にメモリす
る。そしてＳ２において、機関の始動を例えば機関回転
速度が500rpm以上か否かにより判定し、ＮＯの場合はＳ
33に進み三方電磁弁40をオフとしてポートａとポートｃ
を連通させて大気をダイアフラム装置19の圧力室19ｂに
導入し、吸気絞りを停止する。そしてＳ34へ進み制御用
電磁弁38をオフ(オフデューティ100％）とし電力の浪費
を防ぎＳ１へ戻る。
Ｓ２でＹＥＳの場合はＳ３へ進み第１及び第２触媒付ト
ランジスタ14，15の前後差圧（ΔＶｐ＝Ｖp1−Ｖp2）を
前記出力電圧Ｖp1，Ｖp2から求めＳ４に進む。
Ｓ４では現在再生中であるか否かを判定する（ＣＰＵ22
ａの記憶部（ＲＡＭ）に再生中を示す信号がメモリされ
ているか否かを判定する）。ＹＥＳの場合はＳ８へ進む
がエンジン始動後初回はＮＯであるため、Ｓ５，Ｓ６で
再生時期の判定を行う。すなわち、ＶＲとＶＬとから回
転速度と負荷に基づいてＲＯＭ30に設定された限界差圧
（微粒子捕集限界時の差圧）をテーブルルックアップし
て求める。
そしてＳ６へ進み前後差圧ΔＶｐが限界差圧ΔＶpmaxに
達しているか否かを判定し、ＮＯの場合は再生時期では
ないのでＳ33へ進み、ＹＥＳの場合はＳ７でＣＰＵ22ａ
の記憶部（ＲＡＭ）に再生中を示す記号をメモリしＳ８
へ進んで冷却水温度が例えば60℃以上であるか否かを判
定し、ＮＯの場合には機関の暖機が不十分であり吸気絞
りに適さないためＳ33へ進む。Ｓ８でＹＥＳ即ち充分に
暖機されているときにはＳ９へ進み、回転速度と負荷と
からこの運転状態の排気温度が排気微粒子が安定して燃
焼する温度（本実施例では触媒が充分に活性化する温度
例えば 400℃）未満か否かを判定し、ＮＯの場合即ち排
気温度が 400℃以上の場合はＳ33へ進みＹＥＳの場合Ｓ
10へ進む。Ｓ10ではＶＲとＶＬとから吸気負圧を略一定
に制御する領域（第３図中Ａ領域）と排気温度が 400℃
となるように負荷の変化と回転速度の変化に対応して吸
気負圧を変化させる領域（第３図中Ｂ領域）の吸気負圧
が得られるように設定された制御用電磁弁38の駆動信号
（Ｓ１：オンデューティ比率）を、ＲＯＭ30からテーブ
ルルックアップし、Ｓ11でＲＯＭ30に設定された制御目
標吸気負圧Ｖstd をＶＲとＶＬとからテーブルルックア
ップして求める。
ここで制御目標吸気負圧Ｖstd は、第３図中Ｂ領域にお
いては機関回転速度と負荷の減少に伴って増大するよう
に設定され、第３図中Ａ領域においては機関回転速度及
び機関負荷の変化に拘わらずＢ領域の最大負圧に設定さ
れている。
そしてＳ12に進み吸気圧力センサ28の出力電圧ＶIpをメ
モリし、Ｓ13へ進む。Ｓ13では上記吸気圧力の制御目標
値Ｖstd と測定値ＶIp（共に絶対圧）を比較し、制御目
標値Ｖstd が測定値ＶIpと同じか大であるか否かを判定
し、ＹＥＳの場合、即ち吸気絞り量が適正であるか絞り
すぎの場合はＳ14へ進み補正差圧ΔＶIp（Ｖstd −
ＶIp）を求めＳ15へ進む。
Ｓ15では補正差圧ΔＶIpが最大レベル（ΔＶIpmax 例え
ば50mmHg）と同じかまたはそれ以上であるか否かを判定
し、ＹＥＳの場合は、Ｓ16でＳ10で求めたオンデューテ
ィ比率に適正な補正デューティ比率ΔＳImax（例えば20
％）を加えて補正しＳ19へ進む。Ｓ15でＮＯの場合はＳ
17でΔＶIpが最小レベル（ΔＶIpmin 例えば20mmHg）と
同じかまたはそれ以上であるか否かを判定し、ＹＥＳの
場合はＳ18でＳ１に補正デューティ比率ΔＳ1min（例え
ば10％）を加え、ＮＯの場合はＳ１を補正せずにＳ19に
進む。Ｓ19ではＳ１が最大限度すなわちＳImax以上であ
るか否かを判定しＹＥＳの場合はＳ１を最大限度のオン
デューティ比率ＳImax（例えば90％）としＮＯの場合は
補正せずにＳ28へ進む。ここでＳImaxはダイアフラム装
置19の圧力室19ｂの負圧がスプリング19ｃの初期セット
荷重よりも多少下回る反力を得る負圧となるようなオン
デューティ比率（例えば90％）とすることによって圧力
室19ｂの圧力変化に対する吸気絞弁17の応答速度を向上
させるのである。
Ｓ13でＮＯの場合、即ち測定値ＶIpが目標値Ｖstd より
も大きくて吸気絞り量が少ない場合は、Ｓ21へ進み補正
差圧ΔＶIp（ＶIp−Ｖstd ）を求めＳ22へ進む。
Ｓ22では補正差圧ΔＶIpが最大レベル（ΔＶIpmax 例え
ば50mmHg）と同じかまたはそれ以上であるか否かを判定
し、ＹＥＳの場合はＳ23でＳ10で求めたオンデューティ
比率Ｓ１から適正な補正デューティ比率△ＳImax（例え
ば20％）を減じて補正し、Ｓ26へ進む。Ｓ22でＮＯの場
合はＳ24でΔＶIpが最小レベル（ΔＶIpmin 例えば20mm
Hg）と同じかまたはそれ以上であるか否かを判定し、Ｙ
ＥＳの場合はＳ25でＳ１から補正デューティ比率ΔＳ
1min（例えば10％）を減じ、ＮＯの場合は補正せずにＳ
26に進む。Ｓ26ではＳ１が最小限度のオンデューティ比
率Ｓ1min（例えば10％）以下であるか否かを判定し、Ｙ
ＥＳの場合はＳ１を最小限度のオンデューティ比率（10
％）とし、ＮＯの場合は補正せずにＳ28へ進む。ここで
最小限度のオンデューティ比率はダイアフラム装置19の
ロッド19ａの最大リフト時におけるスプリング19ｃの荷
重を多少上回る反力が得られる圧力室19ｂの負圧となる
ようなオンデューティ比率とし、Ｓ20の場合と同様に吸
気絞弁17の応答速度を高めるようにしている。
Ｓ28では三方電磁弁40をオンとしてポートａとポートｂ
を連通させ、Ｓ29で制御用電磁弁38の駆動信号（Ｓ１）
を出力して弁口38ａを適正なオンデューティ比率で開き
ダイアフラム装置19の圧力室19ｂに供給させる負圧空気
量を適切に制御し、吸気絞弁17の開度を変化させる。
そしてＳ30ではＶＲとＶＬとからＲＯＭ30に設定された
再生判定差圧ΔＶpmin（トラップの排気微粒子捕集量が
ほとんどない状態を示す差圧）をテーブルルックアップ
し、Ｓ31で測定値ΔＶｐが判定値ΔＶpminに達したかま
たはそれ以下であるか否かを判定して、ＮＯの場合はＳ
１へ戻り、くり返し吸気絞り制御を行う。Ｓ31でＹＥＳ
の場合はＳ32で初期設定を行う。即ちＳ７でＣＰＵ22ａ
の記憶部（ＲＡＭ）にメモリされた再生中を示す記号を
消去し、Ｓ33へ進み三方電磁弁40をオフにして吸気絞り
を停止し、Ｓ34で制御用電磁弁38をオフとしてＳ１へ戻
るのである。
以上説明したように、排気温度が触媒の活性温度である
400℃以下において第３図に示すように 400℃以下の所
定巾の温度域（第３図中Ｂ領域）では機関回転速度と負
荷の低下に伴って排気温度を 400℃に保持するように吸
気絞弁17下流の吸気負圧を徐々に増大させるようにした
ので、この運転領域においても触媒が活性化され第１及
び第２触媒付トラップ14，15に捕集された排気微粒子の
燃焼が行える。
このとき、機関回転速度と負荷との低下に伴って吸気負
圧を徐々に増大させるようにしたので、過度な絞りを行
うことがなくスモーク排出量及び燃料消費量の悪化も抑
制しつつ広範囲の運転領域でトラップの再生を図れる。
また第３図中Ａ領域においては吸気絞弁17下流の吸気圧
力を略一定に負圧制御するようにしたので、余剰空気の
導入が規制され排気温度が上昇し触媒が活性化するため
排気微粒子の燃焼量を増加させることが可能となる。
また、排気温度が 400℃を超える運転領域（第３図中Ｃ
領域）では吸気絞りを行うことなく排気熱により第１及
び第２触媒付トラップ14，15に捕集された排気微粒子を
燃焼させる。
また、上流側の第１触媒付トラップ14の単位接触面積若
しくは単位体積当たりの排気微粒子捕集量が第２触媒付
トラップ15のそれより多くなるが排気温度が高い上流側
において多量の排気微粒子が捕集されるため第１触媒付
トラップ14に捕集された排気微粒子を排気熱により短時
間で燃焼させることができる。また、２つの第１及び第
２触媒付トラップ14，15に独立形成して排気通路13に介
装したので、全体として触媒付トラップの排気微粒子と
の接触面積を大きくできるため、高排気微粒子捕集性能
を維持しつつ各触媒付トラップ14，15の大型化を抑制で
きる。これにより車両への搭載が容易となる。
第４図は第２発明の一実施例を示す。尚、前記実施例と
同一要素には第１図と同一符号を付し説明を省略する。
図において、例えば４気筒からなるディーゼル機関11の
各気筒の排気ポートに連通接続される排気マニホールド
12の各ブランチ排気通路部12ａ〜12ｄにはブランチ触媒
付トラップ50ａ〜50ｄが相互に並列に介装されている。
各ブランチ触媒付トラップ50ａ〜50ｄは夫々緩衝材51ａ
〜51ｄを介してトラップケース52ａ〜52ｄに装着されて
いる。
前記各ブランチ触媒付トラップ50ａ〜50ｄ上流のブラン
チ排気通路部12ａ〜12ｄには連通孔53ａ〜53ｄが夫々開
設され、これら連通孔53ａ〜53ｄを介して各ブランチ排
気通路12ａ〜12ｄを相互に連通する連通路54が形成され
ている。
また、前記排気マニホールド12の集合部下流の排気通路
13には前記実施例に第１及び第２触媒付トラップ14，15
が介装され、これら第１及び第２触媒付トラップ14，15
により主触媒付トラップが形成される。
ここで、第１触媒付トラップ14の単位接触面積若しくは
単位体積当たりの排気微粒子捕集量が第２触媒付トラッ
プ15のそれよりも多くなるように各捕集効率は設定され
ている。また、各ブランチ触媒付トラップ50ａ〜50ｄの
捕集効率は略同様に設定されている。また、各ブランチ
触媒付トラップ50ａ〜50ｄの単位接触面積若しくは単位
面積当たりの排気微粒子捕集量が第１触媒付トラップ14
のそれよりも多くなるように各捕集効率が設定されてい
る。具体例としては、各ブランチ触媒付トラップ50ａ〜
50ｄの捕集効率が夫々22.5％に設定され、第１触媒付ト
ラップ14の捕集効率が25.8％に設定され、第２触媒付ト
ラップ15の捕集効率が30.4％に設定されている。
かかる構成によれば、前記実施例と同様な効果を奏する
と共に、各ブランチ触媒付トラップ50ａ〜50ｄ上流のブ
ランチ排気通路12ａ〜12ｄを連通路54により相互に連通
させるようにしたので、各ブランチ触媒付トラップ50ａ
〜50ｄ入口部の排気圧力が略同様となる。このため、各
ブランチ触媒付トラップ50ａ〜50ｄに略同量の排気微粒
子が捕集され各ブランチ触媒付トラップ50ａ〜50ｄの捕
集ムラをなくせる。また、特定気筒のブランチ触媒付ト
ラップの目詰度が高くなりその上流の排気圧が上昇しよ
うとしてもその圧力上昇分が他気筒のブランチ排気通路
に流出するため、平均的に排気微粒子を捕集できる。ま
た、第１排気圧力センサ26の検出圧力が各ブランチ触媒
付トラップ50ａ〜50ｄの入口圧力となり、平均した目詰
まり状態を検出できる。
尚、各実施例では吸気絞り制御による排気温度制御に関
するものについて説明したが、吸気絞り制御を行わない
ものにも本発明は適用できる。
〈発明の効果〉 本発明は、以上説明したように排気通路上流側の触媒付
トラップほど所定単位当たりの排気微粒子捕集量が多く
なるように各触媒付トラップの捕集効率を設定してトラ
ップの再生を図るようにしたので、排気温度が高い上流
側において多量の排気微粒子が捕集されるため排気微粒
子を排気熱により短時間で燃焼させることができる。ま
た、触媒付トラップを複数に独立形成したので、高排気
微粒子捕集性能を維持しつつ各触媒付トラップの大型化
を抑制でき、もって車両への搭載が容易となる。
【図面の簡単な説明】
第１図は第１発明の一実施例を示す構成図、第２図は同
上のフローチャート、第３図は同上の作用を説明するた
めの図、第４図は第２発明の一実施例を示す要部断面
図、第５図は内燃機関の排気微粒子処理装置の従来例を
示す構成図である。 11……ディーゼル機関、12……排気マニホールド 13……排気通路、14……第１触媒付トラップ 15……第２触媒付トラップ、50ａ〜50ｄ……ブランチ触
媒付トラップ、54……連通路

Claims (3)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】排気中の微粒子を捕集する複数の触媒付ト
    ラップを機関の排気通路に直列に介装し、各触媒付トラ
    ップの捕集効率を排気通路上流側の触媒付トラップほど
    所定単位当たりの排気微粒子捕集量が多くなるように設
    定すると共に、最上流側トラップ入口の排気圧力と最下
    流側トラップの出口の排気圧力との圧力差が機関の運転
    状態に基づいて設定された限界値に達したとき、前記触
    媒付トラップの再生を行うことを特徴とする内燃機関の
    排気微粒子処理装置。
  2. 【請求項２】排気中の微粒子を捕集する複数の触媒付ト
    ラップを機関に排気通路に直列に介装し、各触媒付トラ
    ップの捕集効率を排気通路上流側の触媒付トラップほど
    所定単位当たりの排気微粒子捕集量が多くなるように設
    定すると共に、最上流側トラップ入口の排気圧力と最下
    流側トラップの出口の排気圧力との圧力差が機関の運転
    状態に基づいて設定された限界値に達したとき、前記触
    媒付トラップの再生を行う一方、前記最上流側の触媒付
    トラップが機関の各気筒の排気マニホールドのブランチ
    に並列に設けられていることを特徴とする内燃機関の排
    気微粒子処理装置。
  3. 【請求項３】排気マニホールドのブランチが相互に連通
    する連通路を備えてなる特許請求の範囲第２項に記載の
    内燃機関の排気微粒子処理装置。
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