JPH06248324A - Ｍｇ添加鋼の製造方法 - Google Patents
Ｍｇ添加鋼の製造方法Info
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- JPH06248324A JPH06248324A JP5933393A JP5933393A JPH06248324A JP H06248324 A JPH06248324 A JP H06248324A JP 5933393 A JP5933393 A JP 5933393A JP 5933393 A JP5933393 A JP 5933393A JP H06248324 A JPH06248324 A JP H06248324A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は溶鋼中酸化物系介在物をＡｌ2 Ｏ3
からＡｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯ、ＭｇＯにすることにより、凝
集を完全に防止し、その大きさを小サイズとし、良質な
鋼材を製造する方法を提示するものである。 【構成】 Ｓｉ、Ｍｎ、Ａｌを含有し、必要に応じ脱酸
調整を施したＣ含有量が１．２重量％以下の溶鋼にＭｇ
合金を添加するに際し、Ｍｇ添加前に事前にＳ含有量を
０．００５重量％未満とする。さらにＭｇ合金の種類、
添加速度、添加場所、添加方法の適正化を図る。
からＡｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯ、ＭｇＯにすることにより、凝
集を完全に防止し、その大きさを小サイズとし、良質な
鋼材を製造する方法を提示するものである。 【構成】 Ｓｉ、Ｍｎ、Ａｌを含有し、必要に応じ脱酸
調整を施したＣ含有量が１．２重量％以下の溶鋼にＭｇ
合金を添加するに際し、Ｍｇ添加前に事前にＳ含有量を
０．００５重量％未満とする。さらにＭｇ合金の種類、
添加速度、添加場所、添加方法の適正化を図る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は低炭素溶鋼中のアルミナ
（Ａｌ2 Ｏ3 ）系介在物の凝集を防止し、鋼材中の酸化
物系介在物を微細分散させた良質な鋼材を製造する方法
に関するものである。
（Ａｌ2 Ｏ3 ）系介在物の凝集を防止し、鋼材中の酸化
物系介在物を微細分散させた良質な鋼材を製造する方法
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】最近、鋼材に要求される品質は次第に厳
しく、かつ多様化してきており、より清浄な鋼を製造す
る技術の開発が強く望まれている。鋼材中の酸化物系介
在物も例外ではなく、鋼材中での悪影響度を軽減するた
めに一層の低減が要求されてきた。すなわち、酸化物系
介在物とくにアルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）系介在物はタイヤ
コード等線材の断線原因、軸受鋼等の棒鋼では転動疲労
特性の悪化原因、さらにＤＩ缶等の薄鋼板では製缶時ワ
レの原因になることが知られており、その低減が強く求
められてきた。
しく、かつ多様化してきており、より清浄な鋼を製造す
る技術の開発が強く望まれている。鋼材中の酸化物系介
在物も例外ではなく、鋼材中での悪影響度を軽減するた
めに一層の低減が要求されてきた。すなわち、酸化物系
介在物とくにアルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）系介在物はタイヤ
コード等線材の断線原因、軸受鋼等の棒鋼では転動疲労
特性の悪化原因、さらにＤＩ缶等の薄鋼板では製缶時ワ
レの原因になることが知られており、その低減が強く求
められてきた。
【０００３】このような状況にあって、アルミナ系介在
物の低減・除去技術は溶鋼二次精錬技術の発展に伴い、
技術的進展がみられた。その概要は昭和６３年１１月、
日本鉄鋼協会発行の第１２６・１２７回西山記念技術講
座「高清浄鋼」第１１〜第１５ページに詳述されてい
る。実際の工業プロセスにおいては、要素技術を種々組
合せてアルミナ系介在物の低減を図っているのが現状で
ある。すなわちＲＨ、粉体吹込み装置等の二次精錬装置
の適用による脱酸生成物の低減を中心として、断気、ス
ラグ改質等による再酸化防止、スラグカットによる混入
酸化物系介在物の低減を組合せ、その低減ニーズに対処
してきた。しかし、これらの技術は総じてコストアップ
を招くこと、さらにはアルミナ系介在物の除去限界に接
近しているのも事実である。
物の低減・除去技術は溶鋼二次精錬技術の発展に伴い、
技術的進展がみられた。その概要は昭和６３年１１月、
日本鉄鋼協会発行の第１２６・１２７回西山記念技術講
座「高清浄鋼」第１１〜第１５ページに詳述されてい
る。実際の工業プロセスにおいては、要素技術を種々組
合せてアルミナ系介在物の低減を図っているのが現状で
ある。すなわちＲＨ、粉体吹込み装置等の二次精錬装置
の適用による脱酸生成物の低減を中心として、断気、ス
ラグ改質等による再酸化防止、スラグカットによる混入
酸化物系介在物の低減を組合せ、その低減ニーズに対処
してきた。しかし、これらの技術は総じてコストアップ
を招くこと、さらにはアルミナ系介在物の除去限界に接
近しているのも事実である。
【０００４】本発明者らは上記現状を打破する画期的方
法として、特願平３−３３７９２２号および特願平４−
１４４９８号、特願平５−２０８０６号を提案した。こ
の方法はＡｌ2 Ｏ3 が存在する溶鋼にＭｇを添加するこ
とにより、Ａｌ2 Ｏ3 をＡｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯあるいはＭ
ｇＯに改質し、酸化物サイズを微細化し、酸化物の鋼材
への悪影響度を完全に解消させるものである。
法として、特願平３−３３７９２２号および特願平４−
１４４９８号、特願平５−２０８０６号を提案した。こ
の方法はＡｌ2 Ｏ3 が存在する溶鋼にＭｇを添加するこ
とにより、Ａｌ2 Ｏ3 をＡｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯあるいはＭ
ｇＯに改質し、酸化物サイズを微細化し、酸化物の鋼材
への悪影響度を完全に解消させるものである。
【０００５】
【発明が解決するための課題】しかしながら、上記方法
に関して実験を繰返した結果、Ｍｇ添加前の溶鋼Ｓ含有
量がＡｌ2 Ｏ3 改質効率に大きく影響することがわかっ
てきた。本発明はこのような点に鑑み、溶鋼Ｓ含有量と
ＭｇによるＡｌ2 Ｏ3 改質効率の定量的関係を解明し、
Ｍｇ添加による効果を従来以上に高めることを可能なら
しめるものである。
に関して実験を繰返した結果、Ｍｇ添加前の溶鋼Ｓ含有
量がＡｌ2 Ｏ3 改質効率に大きく影響することがわかっ
てきた。本発明はこのような点に鑑み、溶鋼Ｓ含有量と
ＭｇによるＡｌ2 Ｏ3 改質効率の定量的関係を解明し、
Ｍｇ添加による効果を従来以上に高めることを可能なら
しめるものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は前記課題を解決
するものであって、Ｓｉ、Ｍｎ、Ａｌを含有する炭素溶
鋼にＭｇ合金を添加するに際し、Ｍｇ添加前の溶鋼のＳ
含有量を０．００５重量％未満とすることを特徴とする
Ｍｇ添加鋼の製造方法を提供するものである。ここにＣ
含有量が０．２重量％未満の低炭素溶鋼の場合には、さ
らにこれに加えてＭｇ添加前溶鋼に脱酸調整を施し、溶
存酸素を５０ｐｐｍ以下とする。
するものであって、Ｓｉ、Ｍｎ、Ａｌを含有する炭素溶
鋼にＭｇ合金を添加するに際し、Ｍｇ添加前の溶鋼のＳ
含有量を０．００５重量％未満とすることを特徴とする
Ｍｇ添加鋼の製造方法を提供するものである。ここにＣ
含有量が０．２重量％未満の低炭素溶鋼の場合には、さ
らにこれに加えてＭｇ添加前溶鋼に脱酸調整を施し、溶
存酸素を５０ｐｐｍ以下とする。
【０００７】ここにＭｇ合金としてＭｇ含有量０．５重
量％超かつ３０重量％以下のＳｉ−Ｍｇ合金、Ｆｅ−Ｓ
ｉ−Ｍｇ合金、Ｆｅ−Ｍｎ−Ｍｇ合金、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍ
ｎ−Ｍｇ合金およびＭｇ含有量５重量％超かつ７０重量
％以下のＡｌ−Ｍｇ合金を１種類以上用いること、また
Ｍｇ合金中のＭｇ添加速度を０．００２〜０．１００
（ｋｇ／ｔ−溶鋼）／分にコントロールすることも特徴
とする。また、Ｍｇ合金を連続鋳造タンディッシュおよ
び連続鋳造モールドの少なくとも一方で添加すること、
その添加方法は粒状のＭｇ合金を不活性ガスにより溶鋼
中に吹き込む、あるいは粒状のＭｇ合金を鉄製ワイヤ中
に充填し、溶鋼中に供給することも特徴とする。
量％超かつ３０重量％以下のＳｉ−Ｍｇ合金、Ｆｅ−Ｓ
ｉ−Ｍｇ合金、Ｆｅ−Ｍｎ−Ｍｇ合金、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍ
ｎ−Ｍｇ合金およびＭｇ含有量５重量％超かつ７０重量
％以下のＡｌ−Ｍｇ合金を１種類以上用いること、また
Ｍｇ合金中のＭｇ添加速度を０．００２〜０．１００
（ｋｇ／ｔ−溶鋼）／分にコントロールすることも特徴
とする。また、Ｍｇ合金を連続鋳造タンディッシュおよ
び連続鋳造モールドの少なくとも一方で添加すること、
その添加方法は粒状のＭｇ合金を不活性ガスにより溶鋼
中に吹き込む、あるいは粒状のＭｇ合金を鉄製ワイヤ中
に充填し、溶鋼中に供給することも特徴とする。
【０００８】
【作用】Ｍｇ添加のねらいは、溶鋼中に存在する酸化物
のサイズを微細化し、鋼材品質に対する酸化物の悪影響
を回避することにある。すなわち、鋼材中の介在物の大
きさが大きいほど、その部分に応力が集中しやすくな
り、欠陥となりやすく好ましくないことから、酸化物に
ついても大きくしなければ悪影響を及ぼさない。このよ
うな考え方に基づき、本発明者らは溶鋼中で凝集・粗大
化しやすいＡｌ2 Ｏ3 の微細化法を種々検討した。その
結果、Ｍｇ添加によりＡｌ2 Ｏ3 を改質しＡｌ2 Ｏ3 ・
ＭｇＯあるいはＭｇＯとすることにより、酸化物の微細
化が達成されることを発見した。
のサイズを微細化し、鋼材品質に対する酸化物の悪影響
を回避することにある。すなわち、鋼材中の介在物の大
きさが大きいほど、その部分に応力が集中しやすくな
り、欠陥となりやすく好ましくないことから、酸化物に
ついても大きくしなければ悪影響を及ぼさない。このよ
うな考え方に基づき、本発明者らは溶鋼中で凝集・粗大
化しやすいＡｌ2 Ｏ3 の微細化法を種々検討した。その
結果、Ｍｇ添加によりＡｌ2 Ｏ3 を改質しＡｌ2 Ｏ3 ・
ＭｇＯあるいはＭｇＯとすることにより、酸化物の微細
化が達成されることを発見した。
【０００９】Ｍｇは酸素との親和力が強いためＡｌ2 Ｏ
3 のＯと結合し上記改質反応が進行する。一方、Ｍｇは
Ｓとの親和力も強く溶鋼中Ｓ含有量が高い場合には、Ｍ
ｇ＋Ｓ＝ＭｇＳの反応も起り得る。この反応で生成する
ＭｇＳに関して詳細に解析した結果、ＭｇＳはＡｌ2 Ｏ
3 ・ＭｇＯあるいはＭｇＯに付着する性質を有すること
が判明した。ＭｇＳ付着により酸化物サイズは大きくな
るから、逆にＭｇＳ付着を防止できれば酸化物はより微
細になる。
3 のＯと結合し上記改質反応が進行する。一方、Ｍｇは
Ｓとの親和力も強く溶鋼中Ｓ含有量が高い場合には、Ｍ
ｇ＋Ｓ＝ＭｇＳの反応も起り得る。この反応で生成する
ＭｇＳに関して詳細に解析した結果、ＭｇＳはＡｌ2 Ｏ
3 ・ＭｇＯあるいはＭｇＯに付着する性質を有すること
が判明した。ＭｇＳ付着により酸化物サイズは大きくな
るから、逆にＭｇＳ付着を防止できれば酸化物はより微
細になる。
【００１０】以上のような観点からＭｇＳ付着防止条件
を検討した。その結果溶鋼中のＳ含有量を０．００５重
量％未満とした後、Ｍｇを添加する方法が効果的であっ
た。すなわちＳ含有量０．００５重量％未満の溶鋼にＭ
ｇを添加した場合、ＭｇＳの生成は皆無であり、Ａｌ2
Ｏ3 ・ＭｇＯあるいはＭｇＯへのＭｇＳの付着は全く見
られない。しかしＳ含有量０．００５重量％以上になる
とＭｇＳの生成がはじまり、Ａｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯあるい
はＭｇＯへのＭｇＳの付着もおこり好ましくない。なお
Ｍｇ添加前の脱Ｓ操作、脱酸調整の順序は限定するもの
ではない。
を検討した。その結果溶鋼中のＳ含有量を０．００５重
量％未満とした後、Ｍｇを添加する方法が効果的であっ
た。すなわちＳ含有量０．００５重量％未満の溶鋼にＭ
ｇを添加した場合、ＭｇＳの生成は皆無であり、Ａｌ2
Ｏ3 ・ＭｇＯあるいはＭｇＯへのＭｇＳの付着は全く見
られない。しかしＳ含有量０．００５重量％以上になる
とＭｇＳの生成がはじまり、Ａｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯあるい
はＭｇＯへのＭｇＳの付着もおこり好ましくない。なお
Ｍｇ添加前の脱Ｓ操作、脱酸調整の順序は限定するもの
ではない。
【００１１】一方、Ｍｇ添加後は必要に応じて溶鋼にＳ
を添加し、所定のＳ含有量としてもよい。すなわち棒鋼
・線材等の製品は鋼材の被削性確保のため、Ｓを０．０
０５重量％以上にする必要があり、この場合にはＭｇ添
加後にＳを添加し、所定のＳ含有量とする。厚板等の製
品ではＳ含有量が低いほど好ましい場合が多いから、Ｍ
ｇ添加後溶鋼にＳを添加する必要性は少ない。
を添加し、所定のＳ含有量としてもよい。すなわち棒鋼
・線材等の製品は鋼材の被削性確保のため、Ｓを０．０
０５重量％以上にする必要があり、この場合にはＭｇ添
加後にＳを添加し、所定のＳ含有量とする。厚板等の製
品ではＳ含有量が低いほど好ましい場合が多いから、Ｍ
ｇ添加後溶鋼にＳを添加する必要性は少ない。
【００１２】本発明においては、ＭｇはＭｇ合金として
添加する。その理由はＭｇ単独では反応性が激しく実際
の工業プロセスでの使用が困難なことによる。Ｍｇ合金
組成としては、溶鋼に添加する必要のある元素との組合
せ、さらには合金製造の可否等を勘案して決めるべきで
ある。この点を考慮すると、Ｓｉ−Ｍｇ合金、Ｆｅ−Ｓ
ｉ−Ｍｇ合金、Ｆｅ−Ｍｎ−Ｍｇ合金、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍ
ｎ−Ｍｇ合金およびＡｌ−Ｍｇ合金が使用できる。これ
らの合金は１種類以上同時に用いてもよい。
添加する。その理由はＭｇ単独では反応性が激しく実際
の工業プロセスでの使用が困難なことによる。Ｍｇ合金
組成としては、溶鋼に添加する必要のある元素との組合
せ、さらには合金製造の可否等を勘案して決めるべきで
ある。この点を考慮すると、Ｓｉ−Ｍｇ合金、Ｆｅ−Ｓ
ｉ−Ｍｇ合金、Ｆｅ−Ｍｎ−Ｍｇ合金、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍ
ｎ−Ｍｇ合金およびＡｌ−Ｍｇ合金が使用できる。これ
らの合金は１種類以上同時に用いてもよい。
【００１３】Ｓｉ−Ｍｇ合金、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｇ合金、
Ｆｅ−Ｍｎ−Ｍｇ合金、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｎ−Ｍｇ合金の
Ｍｇ含有量を３０重量％以下に規定する理由は合金添加
時の溶鋼飛散防止のためである。すなわち合金中のＭｇ
が３０重量％を越えると反応性が激しくなり、合金添加
時に溶鋼が飛散し好ましくない。またＭｇ含有量が０．
５重量％以下になると、Ａｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯあるいはＭ
ｇＯへの改質が十分進行せず好ましくない。一方Ａｌ−
Ｍｇ合金の場合にはＭｇの反応性が前記合金よりも低い
ので、５重量％超かつ７０重量％以下が適正範囲とな
る。
Ｆｅ−Ｍｎ−Ｍｇ合金、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｎ−Ｍｇ合金の
Ｍｇ含有量を３０重量％以下に規定する理由は合金添加
時の溶鋼飛散防止のためである。すなわち合金中のＭｇ
が３０重量％を越えると反応性が激しくなり、合金添加
時に溶鋼が飛散し好ましくない。またＭｇ含有量が０．
５重量％以下になると、Ａｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯあるいはＭ
ｇＯへの改質が十分進行せず好ましくない。一方Ａｌ−
Ｍｇ合金の場合にはＭｇの反応性が前記合金よりも低い
ので、５重量％超かつ７０重量％以下が適正範囲とな
る。
【００１４】また、Ｍｇ合金添加前の溶鋼組成の規定理
由は以下の通りである。すなわちＣ含有量が０．２重量
％未満では溶鋼中の溶存酸素が多くなり、添加したＭｇ
は溶存酸素と激しく反応する。この際、急激な発熱反応
を伴うため溶鋼飛散が生じ鉄歩留りの低下等をきたす。
この対策としては事前にＡｌ等の脱酸剤を添加し溶鋼中
の溶存酸素を５０ｐｐｍ以下とすることが有効である。
Ｃ含有量が０．２重量％の場合はこの限りではない。
由は以下の通りである。すなわちＣ含有量が０．２重量
％未満では溶鋼中の溶存酸素が多くなり、添加したＭｇ
は溶存酸素と激しく反応する。この際、急激な発熱反応
を伴うため溶鋼飛散が生じ鉄歩留りの低下等をきたす。
この対策としては事前にＡｌ等の脱酸剤を添加し溶鋼中
の溶存酸素を５０ｐｐｍ以下とすることが有効である。
Ｃ含有量が０．２重量％の場合はこの限りではない。
【００１５】なおＳｉ、ＭｎをＭｇ添加後に添加する
と、Ｍｇ添加から鋳造までの時間が長くなり、Ｍｇのロ
スが多くなる等で好ましくない。このため所定量のＳ
ｉ、Ｍｎを含有した溶鋼にＭｇを添加した方が得策であ
る。また、Ｍｇ添加前溶鋼中にＡｌが含有されていても
本発明の目的は達成される。
と、Ｍｇ添加から鋳造までの時間が長くなり、Ｍｇのロ
スが多くなる等で好ましくない。このため所定量のＳ
ｉ、Ｍｎを含有した溶鋼にＭｇを添加した方が得策であ
る。また、Ｍｇ添加前溶鋼中にＡｌが含有されていても
本発明の目的は達成される。
【００１６】次に、Ｍｇ合金中のＭｇ添加速度を０．０
０２〜０．１００（ｋｇ／ｔ−溶鋼）／分にコントロー
ルする理由を述べる。Ｍｇは非常に反応性に富んでいる
ため、一定速度以上で添加した場合は激しい発煙、耐火
物侵蝕等が起こり好ましくない。この点に関して、Ｍｇ
合金中のＭｇ添加速度を０．１００（ｋｇ／ｔ−溶鋼）
／分以下にすることにより、激しい発煙、耐火物侵蝕等
を防止できることがわかった。また０．００２（ｋｇ／
ｔ−溶鋼）／分未満の添加速度ではＭｇの蒸発ロス比率
が大きく、Ａｌ2 Ｏ3 の還元が不十分であることも明か
となった。
０２〜０．１００（ｋｇ／ｔ−溶鋼）／分にコントロー
ルする理由を述べる。Ｍｇは非常に反応性に富んでいる
ため、一定速度以上で添加した場合は激しい発煙、耐火
物侵蝕等が起こり好ましくない。この点に関して、Ｍｇ
合金中のＭｇ添加速度を０．１００（ｋｇ／ｔ−溶鋼）
／分以下にすることにより、激しい発煙、耐火物侵蝕等
を防止できることがわかった。また０．００２（ｋｇ／
ｔ−溶鋼）／分未満の添加速度ではＭｇの蒸発ロス比率
が大きく、Ａｌ2 Ｏ3 の還元が不十分であることも明か
となった。
【００１７】次に、Ｍｇ合金の添加条件について記載す
る。Ｍｇ合金を連続鋳造タンディッシュおよび連続鋳造
モールドの少なくとも一方で添加する理由はＭｇの蒸発
ロス防止である。すなわち高蒸気圧元素であるＭｇはよ
り低温の場所で添加すべきであり、具体的には連続鋳造
タンディッシュおよび／または連続鋳造モールドで添加
が望ましい。なお設備制約等がある場合は溶鋼取鍋で添
加することがあってもよい。
る。Ｍｇ合金を連続鋳造タンディッシュおよび連続鋳造
モールドの少なくとも一方で添加する理由はＭｇの蒸発
ロス防止である。すなわち高蒸気圧元素であるＭｇはよ
り低温の場所で添加すべきであり、具体的には連続鋳造
タンディッシュおよび／または連続鋳造モールドで添加
が望ましい。なお設備制約等がある場合は溶鋼取鍋で添
加することがあってもよい。
【００１８】また、粒状のＭｇ合金を不活性ガスにより
溶鋼中に吹き込む方式、鉄製ワイヤ中に充填し溶鋼中に
供給する方式では、Ｍｇと大気中酸素との接触が抑制さ
れＭｇの酸化ロスが大幅に低減する。なお、粒状Ｍｇ合
金の吹込み方式は連続鋳造タンディッシュに適用するの
が好ましく、鉄製ワイヤ中供給方式は連続鋳造モールド
への適用が最適である。
溶鋼中に吹き込む方式、鉄製ワイヤ中に充填し溶鋼中に
供給する方式では、Ｍｇと大気中酸素との接触が抑制さ
れＭｇの酸化ロスが大幅に低減する。なお、粒状Ｍｇ合
金の吹込み方式は連続鋳造タンディッシュに適用するの
が好ましく、鉄製ワイヤ中供給方式は連続鋳造モールド
への適用が最適である。
【００１９】これらによりＭｇの改質効率はさらに向上
し、材質特性が飛躍的に向上する。以下、本発明の実施
例を述べ、本発明の効果を記載する。
し、材質特性が飛躍的に向上する。以下、本発明の実施
例を述べ、本発明の効果を記載する。
【００２０】
【実施例】高炉から排出された溶銑に脱Ｐ脱Ｓ処理を施
した後１２０ｔｏｎ転炉にて酸素吹錬を実施し、所定の
成分の母溶鋼を溶製し、取鍋へ出鋼する際にＳｉ、Ｍ
ｎ、Ｃｒ、Ａｌを添加した。続いて取鍋内溶鋼にＲＨ処
理を施し脱ガス、介在物除去、さらに必要に応じＡｌ添
加による脱酸調整を実施した。この結果、Ｃ含有量０．
２重量％未満の薄鋼板相当溶鋼でも溶存酸素は４０ｐｐ
ｍ以下となった。さらに当該溶鋼にＣａＯ粉を吹込み脱
Ｓ処理を行ない、表１に示す組成のＭｇ添加前溶鋼を得
た。
した後１２０ｔｏｎ転炉にて酸素吹錬を実施し、所定の
成分の母溶鋼を溶製し、取鍋へ出鋼する際にＳｉ、Ｍ
ｎ、Ｃｒ、Ａｌを添加した。続いて取鍋内溶鋼にＲＨ処
理を施し脱ガス、介在物除去、さらに必要に応じＡｌ添
加による脱酸調整を実施した。この結果、Ｃ含有量０．
２重量％未満の薄鋼板相当溶鋼でも溶存酸素は４０ｐｐ
ｍ以下となった。さらに当該溶鋼にＣａＯ粉を吹込み脱
Ｓ処理を行ない、表１に示す組成のＭｇ添加前溶鋼を得
た。
【００２１】
【表１】
【００２２】この溶鋼に表２に示す条件でＭｇ合金を添
加した後、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、ＡｌＳ等の微調整を行な
い表１に示す組成の薄鋼板、ばね鋼線材、軸受鋼棒鋼相
当の連続鋳造前最終溶鋼を得た。この溶鋼から連続鋳
造、圧延により薄鋼板、ばね鋼線材、軸受鋼棒鋼素材を
製造した。表３に示すように、素材の材質試験成績は極
めて良好であり、また鋼材中の介在物は大部分Ａｌ2 Ｏ
3 ・ＭｇＯ、ＭｇＯであり、その大きさは極めて微細で
あった。
加した後、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、ＡｌＳ等の微調整を行な
い表１に示す組成の薄鋼板、ばね鋼線材、軸受鋼棒鋼相
当の連続鋳造前最終溶鋼を得た。この溶鋼から連続鋳
造、圧延により薄鋼板、ばね鋼線材、軸受鋼棒鋼素材を
製造した。表３に示すように、素材の材質試験成績は極
めて良好であり、また鋼材中の介在物は大部分Ａｌ2 Ｏ
3 ・ＭｇＯ、ＭｇＯであり、その大きさは極めて微細で
あった。
【００２３】
【表２】
【００２４】
【表３】
【００２５】比較例として実施例と同様の方法で薄鋼
板、ばね鋼線材、軸受鋼棒鋼素材を製造した。表４にＭ
ｇ添加前溶鋼、連続鋳造前最終溶鋼組成を示す。Ｍｇ添
加条件は表２の実施例におけるものと同じである。この
場合にはＲＨ処理後の脱Ｓ処理は行なわれなかったた
め、Ｍｇ添加前溶鋼のＳ含有量は本発明範囲外であっ
た。その結果表３に示すように、得られた軸受鋼素材の
材質試験成績は好ましくない成績となった。また鋼材中
の介在物は主にＡｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯ＋ＭｇＳ、ＭｇＯ＋
ＭｇＳであり、その大きさは実施例よりも大きかった。
板、ばね鋼線材、軸受鋼棒鋼素材を製造した。表４にＭ
ｇ添加前溶鋼、連続鋳造前最終溶鋼組成を示す。Ｍｇ添
加条件は表２の実施例におけるものと同じである。この
場合にはＲＨ処理後の脱Ｓ処理は行なわれなかったた
め、Ｍｇ添加前溶鋼のＳ含有量は本発明範囲外であっ
た。その結果表３に示すように、得られた軸受鋼素材の
材質試験成績は好ましくない成績となった。また鋼材中
の介在物は主にＡｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯ＋ＭｇＳ、ＭｇＯ＋
ＭｇＳであり、その大きさは実施例よりも大きかった。
【００２６】
【表４】
【００２７】
【発明の効果】以上、明らかなように本発明によりＭｇ
Ｓが付着しないＡｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯ、ＭｇＯを生成させ
ることが可能となった。その結果鋼材中の酸化物系介在
物の大きさを従来にないレベルの小サイズとすることが
可能となった。これにより酸化物系介在物を無害化した
良質な鋼材の製造が可能となり、産業界にとって極めて
有益である。
Ｓが付着しないＡｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯ、ＭｇＯを生成させ
ることが可能となった。その結果鋼材中の酸化物系介在
物の大きさを従来にないレベルの小サイズとすることが
可能となった。これにより酸化物系介在物を無害化した
良質な鋼材の製造が可能となり、産業界にとって極めて
有益である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 大滝 明 北海道室蘭市仲町12番地 新日本製鐵株式 会社室蘭製鐵所内
Claims (7)
- 【請求項１】 Ｓｉ、Ｍｎ、Ａｌを含有し、Ｃ含有量が
０．２重量％以上の溶鋼にＭｇ合金を添加するに際し、
Ｍｇ添加前の溶鋼のＳ含有量を０．００５重量％未満と
することを特徴とするＭｇ添加鋼の製造方法。 - 【請求項２】 Ｓｉ、Ｍｎ、Ａｌを含有し、Ｃ含有量が
０．２重量％未満の溶鋼にＭｇ合金を添加するに際し、
Ｍｇ添加前に脱酸調整を施し溶存酸素を５０ｐｐｍ以下
とするとともに、溶鋼のＳ含有量を０．００５重量％未
満とすることを特徴とするＭｇ添加鋼の製造方法。 - 【請求項３】 Ｍｇ合金としてＭｇ含有量０．５重量％
超かつ３０重量％以下のＳｉ−Ｍｇ合金、Ｆｅ−Ｓｉ−
Ｍｇ合金、Ｆｅ−Ｍｎ−Ｍｇ合金、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｎ−
Ｍｇ合金およびＭｇ含有量５重量％超かつ７０重量％以
下のＡｌ−Ｍｇ合金を１種類以上用いることを特徴とす
る請求項１または２記載のＭｇ添加鋼の製造方法。 - 【請求項４】 Ｍｇ合金中のＭｇ添加速度を０．００２
〜０．１００（ｋｇ／ｔ−溶鋼）／分にコントロールす
ることを特徴とする請求項１、２または３記載のＭｇ添
加鋼の製造方法。 - 【請求項５】 Ｍｇ合金を連続鋳造タンディッシュおよ
び連続鋳造モールドの少なくとも一方で添加することを
特徴とする請求項１、２、３または４記載のＭｇ添加鋼
の製造方法。 - 【請求項６】 粒状のＭｇ合金を不活性ガスにより溶鋼
中に吹き込むことを特徴とする請求項１、２、３、４ま
たは５記載のＭｇ添加鋼の製造方法。 - 【請求項７】 粒状のＭｇ合金を鉄製ワイヤ中に充填
し、溶鋼中に供給することを特徴とする請求項１、２、
３、４または５記載のＭｇ添加鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5933393A JPH06248324A (ja) | 1993-02-25 | 1993-02-25 | Ｍｇ添加鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5933393A JPH06248324A (ja) | 1993-02-25 | 1993-02-25 | Ｍｇ添加鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06248324A true JPH06248324A (ja) | 1994-09-06 |
Family
ID=13110306
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5933393A Pending JPH06248324A (ja) | 1993-02-25 | 1993-02-25 | Ｍｇ添加鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06248324A (ja) |
-
1993
- 1993-02-25 JP JP5933393A patent/JPH06248324A/ja active Pending
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20020115 |