JPH06248340A - 加工性に優れた熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
加工性に優れた熱延鋼板の製造方法Info
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- JPH06248340A JPH06248340A JP5769593A JP5769593A JPH06248340A JP H06248340 A JPH06248340 A JP H06248340A JP 5769593 A JP5769593 A JP 5769593A JP 5769593 A JP5769593 A JP 5769593A JP H06248340 A JPH06248340 A JP H06248340A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】熱延巻取状態での形状が良好で、材質のバラツ
キの少ない高ｎ値を有するフェライトーパーライト組織
の熱延鋼板の製造手段を提供する。 【構成】合金成分としてＭｎ、Ｓｉ、Ｐの含有量を調整
し、かつ炭化物の微細化とフェライト生成を促進させる
ため、熱間圧延後数秒以内にフェライトノーズと推定さ
れる温度まで急冷し、４５０〜５００℃の温度で巻き取
る。 【効果】フェライトーパーライト組織からなる加工性に
優れた引張り強さが５４０Ｎ／ｍｍ２級の薄物の熱延鋼
板が得られる。
キの少ない高ｎ値を有するフェライトーパーライト組織
の熱延鋼板の製造手段を提供する。 【構成】合金成分としてＭｎ、Ｓｉ、Ｐの含有量を調整
し、かつ炭化物の微細化とフェライト生成を促進させる
ため、熱間圧延後数秒以内にフェライトノーズと推定さ
れる温度まで急冷し、４５０〜５００℃の温度で巻き取
る。 【効果】フェライトーパーライト組織からなる加工性に
優れた引張り強さが５４０Ｎ／ｍｍ２級の薄物の熱延鋼
板が得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、フェライトーパーラ
イト組織からなる加工性に優れた熱延鋼板、特に引張り
強さが５４０Ｎ／ｍｍ２級の薄物の熱延鋼板の製造方法
に関する。
イト組織からなる加工性に優れた熱延鋼板、特に引張り
強さが５４０Ｎ／ｍｍ２級の薄物の熱延鋼板の製造方法
に関する。
【０００２】
【従来の技術】加工性の良好な熱延鋼板としては、フェ
ライトーマルテンサイト組織からなる高張力熱延鋼板が
知られている。この種の高張力熱延鋼板の製造方法とし
ては、熱延後連続焼鈍する方法と、熱間圧延のままの状
態で得る方法があるが、前者の方法では熱処理の工程を
必要とするため、製造コストが高く、最近では後者の方
法が注目されている。
ライトーマルテンサイト組織からなる高張力熱延鋼板が
知られている。この種の高張力熱延鋼板の製造方法とし
ては、熱延後連続焼鈍する方法と、熱間圧延のままの状
態で得る方法があるが、前者の方法では熱処理の工程を
必要とするため、製造コストが高く、最近では後者の方
法が注目されている。
【０００３】熱間圧延のままで高ｎ値（ｎ値：加工硬化
係数）を有する高張力熱延鋼板の製造方法としては各種
提案されており、そのほとんどが４００℃以下の温度で
巻き取る方法がとられている。例えば、Ｃ、Ｍｎ、Ｃｒ
を基本成分とする鋼を熱間圧延し、巻取温度を４００℃
以下に制御する方法（特公昭６１−１５１２８号公報参
照）、混合組織による高張力鋼板の製造方法において、
仕上圧延の後ランアウトテーブル上で４００℃以下に冷
却して巻き取る方法（特公昭６１−１１２９１号公報参
照）、熱間圧延終了後３５０〜５００℃で巻き取る方法
（特公昭６１−１０００９号公報参照）、熱間圧延後、
二相分離の促進をはかられる冷却速度で冷却した後、２
５０℃以下の温度で巻き取る方法（特開昭６１−７９７
３０号公報参照）、基本成分に微量のＢを添加した鋼を
熱延後、３００℃以下の温度で巻き取る方法（特公昭６
２−２６１１号公報参照）等が提案されている。
係数）を有する高張力熱延鋼板の製造方法としては各種
提案されており、そのほとんどが４００℃以下の温度で
巻き取る方法がとられている。例えば、Ｃ、Ｍｎ、Ｃｒ
を基本成分とする鋼を熱間圧延し、巻取温度を４００℃
以下に制御する方法（特公昭６１−１５１２８号公報参
照）、混合組織による高張力鋼板の製造方法において、
仕上圧延の後ランアウトテーブル上で４００℃以下に冷
却して巻き取る方法（特公昭６１−１１２９１号公報参
照）、熱間圧延終了後３５０〜５００℃で巻き取る方法
（特公昭６１−１０００９号公報参照）、熱間圧延後、
二相分離の促進をはかられる冷却速度で冷却した後、２
５０℃以下の温度で巻き取る方法（特開昭６１−７９７
３０号公報参照）、基本成分に微量のＢを添加した鋼を
熱延後、３００℃以下の温度で巻き取る方法（特公昭６
２−２６１１号公報参照）等が提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来提
案されている上記の方法では、特に板厚が２ｍｍ前後の
薄物の場合にコイル内での材質のバラツキあるいは形状
が不安定である等の問題を有している。その理由は、４
５０℃未満の低温で巻き取る場合、その温度の均一制御
が困難であり、特に薄物は温度のむらが発生しやすいた
めである。
案されている上記の方法では、特に板厚が２ｍｍ前後の
薄物の場合にコイル内での材質のバラツキあるいは形状
が不安定である等の問題を有している。その理由は、４
５０℃未満の低温で巻き取る場合、その温度の均一制御
が困難であり、特に薄物は温度のむらが発生しやすいた
めである。
【０００５】この発明は、このような従来技術の問題点
を解決し、薄物でありながら熱延巻取状態での形状が良
好で、材質のバラツキの少ない高ｎ値を有するフェライ
トーパーライト組織からなる熱延鋼板の製造方法を提案
しようとするものである。
を解決し、薄物でありながら熱延巻取状態での形状が良
好で、材質のバラツキの少ない高ｎ値を有するフェライ
トーパーライト組織からなる熱延鋼板の製造方法を提案
しようとするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この発明は、上記課題を
達成する手段として、合金成分としてＭｎ、Ｓｉ、Ｐの
含有量を調整し、かつ適正な冷却を実施することにより
薄物でもコイル内での材質のバラツキが少なく、かつ形
状が良好な高ｎ値を有する熱延鋼板の製造を可能とした
もので、その要旨とするところは、Ｃ０．１０〜０．１
５質量％、Ｍｎ０．７〜１．５質量％、Ｓｉ０．５〜
１．０質量％、Ｐ０．０４５質量％以下を含有し、かつ
Ｃ質量％／（Ｍｎ質量％＋Ｓｉ質量％＋１０×Ｐ質量
％）≧０．０６５を満足し、残部実質的にＦｅおよび不
可避的不純物からなる鋼、または合金成分として上記成
分に加えてさらにＣａ０．０００５〜０．０１０質量％
を含む鋼をＡｒ３点以上の仕上温度で熱間圧延した後、
８秒以内に６３０±２０℃まで冷却し、その後４５０〜
５５０℃で巻き取ることを特徴とするフェライトーパー
ライト組織からなる加工性に優れた熱延鋼板の製造方法
にある。
達成する手段として、合金成分としてＭｎ、Ｓｉ、Ｐの
含有量を調整し、かつ適正な冷却を実施することにより
薄物でもコイル内での材質のバラツキが少なく、かつ形
状が良好な高ｎ値を有する熱延鋼板の製造を可能とした
もので、その要旨とするところは、Ｃ０．１０〜０．１
５質量％、Ｍｎ０．７〜１．５質量％、Ｓｉ０．５〜
１．０質量％、Ｐ０．０４５質量％以下を含有し、かつ
Ｃ質量％／（Ｍｎ質量％＋Ｓｉ質量％＋１０×Ｐ質量
％）≧０．０６５を満足し、残部実質的にＦｅおよび不
可避的不純物からなる鋼、または合金成分として上記成
分に加えてさらにＣａ０．０００５〜０．０１０質量％
を含む鋼をＡｒ３点以上の仕上温度で熱間圧延した後、
８秒以内に６３０±２０℃まで冷却し、その後４５０〜
５５０℃で巻き取ることを特徴とするフェライトーパー
ライト組織からなる加工性に優れた熱延鋼板の製造方法
にある。
【０００７】
【作用】この発明において、熱延鋼板の組織をフェライ
トーパーライト組織に限定したのは、ベイナイトまたは
マルテンサイトの硬質相とフェライトが混在する場合、
その硬度差から延びフランジ加工を受ける場合に界面力
が集中し延びフランジ性が低下するからである。
トーパーライト組織に限定したのは、ベイナイトまたは
マルテンサイトの硬質相とフェライトが混在する場合、
その硬度差から延びフランジ加工を受ける場合に界面力
が集中し延びフランジ性が低下するからである。
【０００８】この発明における対象鋼の成分限定理由と
しては、次の通りである。 Ｃ：０．１０〜０．１５質量％ Ｃは０．１０質量％未満では必要な強度が得られず、他
方０．１５質量％を超えると成形加工性が劣化するた
め、０．１０〜０．１５質量％とした。
しては、次の通りである。 Ｃ：０．１０〜０．１５質量％ Ｃは０．１０質量％未満では必要な強度が得られず、他
方０．１５質量％を超えると成形加工性が劣化するた
め、０．１０〜０．１５質量％とした。
【０００９】Ｍｎ：０．７〜１．５質量％ Ｍｎは固溶強化により鋼の強度を高める効果があるが、
０．７質量％未満ではその効果が十分に得られず、他方
１．５質量％を超えると良好な伸びが確保されないた
め、０．７〜１．５質量％とした。
０．７質量％未満ではその効果が十分に得られず、他方
１．５質量％を超えると良好な伸びが確保されないた
め、０．７〜１．５質量％とした。
【００１０】Ｓｉ：０．５〜１．０質量％ ＳｉはＭｎと同様、固溶強化により鋼の強度を高める効
果があるが、０．５質量％未満ではその効果が小さく、
他方１．０質量％を超えると熱延鋼板の表面に島状のス
ケールが生成し表面性状の悪化を招くことから、０．５
〜１．０質量％とした。
果があるが、０．５質量％未満ではその効果が小さく、
他方１．０質量％を超えると熱延鋼板の表面に島状のス
ケールが生成し表面性状の悪化を招くことから、０．５
〜１．０質量％とした。
【００１１】Ｐ：０．０４５質量％以下 ＰはＭｎ、Ｓｉと同様、固溶強化により鋼の強度を高め
る効果があるが、０．０４５質量％を超えると成形加工
性が劣化するため、０．０４５質量％以下とした。
る効果があるが、０．０４５質量％を超えると成形加工
性が劣化するため、０．０４５質量％以下とした。
【００１２】さらに、Ｃ、Ｍｎ、Ｓｉ、Ｐは上記範囲内
でかつ下記式を満たす含有量としたのは、Ｃ、Ｍｎ、Ｓ
ｉ、Ｐの含有量が上記範囲内であっても、下記式から算
出される値が０．０６５未満ではｎ値が低下し、加工性
を損ねる。このため、Ｃ、Ｍｎ、Ｓｉ、Ｐは上記範囲内
でかつ下記式を満たす含有量としたのである。 Ｃ質量％／（Ｍｎ質量％＋Ｓｉ質量％＋１０×Ｐ質量
％）≧０．０６５
でかつ下記式を満たす含有量としたのは、Ｃ、Ｍｎ、Ｓ
ｉ、Ｐの含有量が上記範囲内であっても、下記式から算
出される値が０．０６５未満ではｎ値が低下し、加工性
を損ねる。このため、Ｃ、Ｍｎ、Ｓｉ、Ｐは上記範囲内
でかつ下記式を満たす含有量としたのである。 Ｃ質量％／（Ｍｎ質量％＋Ｓｉ質量％＋１０×Ｐ質量
％）≧０．０６５
【００１３】Ｃａ：０．０００５〜０．０１０質量％ Ｃａは硫化物形態制御によって延性、特に延びフランジ
性の改善に効果がある。この効果を得るためには、少な
くとも０．０００５質量％必要であるが、過多に添加し
ても効果が飽和し、清浄度も悪化させるので上限を０．
０１０質量％とした。
性の改善に効果がある。この効果を得るためには、少な
くとも０．０００５質量％必要であるが、過多に添加し
ても効果が飽和し、清浄度も悪化させるので上限を０．
０１０質量％とした。
【００１４】またこの発明では上記成分の鋼を熱間圧延
し、圧延終了後冷却し、巻き取るが、熱間圧延での仕上
温度をＡｒ３点以上と限定したのは、熱間圧延の際に、
Ａｒ３点より低い温度域で仕上げると組織が加工フェラ
イトとなり、得られる熱延鋼板の加工性が著しく劣化す
るためである。
し、圧延終了後冷却し、巻き取るが、熱間圧延での仕上
温度をＡｒ３点以上と限定したのは、熱間圧延の際に、
Ａｒ３点より低い温度域で仕上げると組織が加工フェラ
イトとなり、得られる熱延鋼板の加工性が著しく劣化す
るためである。
【００１５】熱間圧延終了後の冷却条件として、８秒以
内に６３０±２０℃まで冷却することとしたのは、以下
に示す理由による。すなわち、ミクロ組織的に炭化物が
凝集している場合は、その凝集した炭化物とフェライト
の界面に応力が集中しやすくなり加工性が劣化してしま
う。したがって、良好な加工性を得るためには、この炭
化物を微細に分散化させることと、フェライト生成を促
進させることが必要である。炭化物を微細に分散化させ
るためには、変態の際の急冷却が必要であり、フェライ
ト生成を促進するにはフェライトノーズまで一気に冷却
することが必要である。そこで、この発明者らは種々検
討した結果、上記二つの条件を満足するためには、熱間
圧延後、８秒以内にフェライトノーズと推定される６３
０±２０℃まで冷却する必要があることを知見した。
内に６３０±２０℃まで冷却することとしたのは、以下
に示す理由による。すなわち、ミクロ組織的に炭化物が
凝集している場合は、その凝集した炭化物とフェライト
の界面に応力が集中しやすくなり加工性が劣化してしま
う。したがって、良好な加工性を得るためには、この炭
化物を微細に分散化させることと、フェライト生成を促
進させることが必要である。炭化物を微細に分散化させ
るためには、変態の際の急冷却が必要であり、フェライ
ト生成を促進するにはフェライトノーズまで一気に冷却
することが必要である。そこで、この発明者らは種々検
討した結果、上記二つの条件を満足するためには、熱間
圧延後、８秒以内にフェライトノーズと推定される６３
０±２０℃まで冷却する必要があることを知見した。
【００１６】鋼板の巻取温度を４５０〜５５０℃に限定
したのは、４５０℃未満では低温変態組織が混入し加工
性の劣化を招き、他方５５０℃を超えると所望の強度を
確保できないのみならず、Ｐの偏析により二次脆化が懸
念されるためである。
したのは、４５０℃未満では低温変態組織が混入し加工
性の劣化を招き、他方５５０℃を超えると所望の強度を
確保できないのみならず、Ｐの偏析により二次脆化が懸
念されるためである。
【００１７】
【実施例】表１に示す化学成分を有する連続鋳造スラブ
（厚さ２４０〜２８０ｍｍ）を所定の長さに切断後、表
２に示す条件で熱間圧延し、巻取、放冷した熱延コイル
の機械的特性を表３に、顕微鏡による組織観察の結果を
表４に、それぞれ示す。なお、表３における引張り試験
はＪＩＳ５号試験片によって行った。
（厚さ２４０〜２８０ｍｍ）を所定の長さに切断後、表
２に示す条件で熱間圧延し、巻取、放冷した熱延コイル
の機械的特性を表３に、顕微鏡による組織観察の結果を
表４に、それぞれ示す。なお、表３における引張り試験
はＪＩＳ５号試験片によって行った。
【００１８】表３、表４に示す結果より明らかなごと
く、本発明の範囲外の比較例のうち、供試Ｎｏ．９は巻
取温度が本発明範囲より高い場合であり、ｎ値は０．１
６０以上の値を示しているものの、ＴＳが低く、残りの
供試Ｎｏ．１０〜１９はいずれもｎ値が目標値より低く
なっている。これに対し、本発明法はいずれもＹＰ、Ｔ
Ｓ、ｎ値共に高い値を示し、目標とするフェライトーパ
ーライト組織からなる薄物熱延鋼板が得られた。
く、本発明の範囲外の比較例のうち、供試Ｎｏ．９は巻
取温度が本発明範囲より高い場合であり、ｎ値は０．１
６０以上の値を示しているものの、ＴＳが低く、残りの
供試Ｎｏ．１０〜１９はいずれもｎ値が目標値より低く
なっている。これに対し、本発明法はいずれもＹＰ、Ｔ
Ｓ、ｎ値共に高い値を示し、目標とするフェライトーパ
ーライト組織からなる薄物熱延鋼板が得られた。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】
【表３】
【００２２】
【表４】
【００２３】
【発明の効果】以上説明したごとく、この発明方法によ
れば、薄物でも熱延巻取状態での形状が良好で、材質バ
ラツキの少ない高ｎ値を有する熱延鋼板を製造できると
いう、優れた効果を奏するものである。
れば、薄物でも熱延巻取状態での形状が良好で、材質バ
ラツキの少ない高ｎ値を有する熱延鋼板を製造できると
いう、優れた効果を奏するものである。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃ０．１０〜０．１５質量％、Ｍｎ０．
７〜１．５質量％、Ｓｉ０．５〜１．０質量％、Ｐ０．
０４５質量％以下を含有し、かつＣ質量％／（Ｍｎ質量
％＋Ｓｉ質量％＋１０×Ｐ質量％）≧０．０６５を満足
し、残部実質的にＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼
をＡｒ３点以上の仕上温度で熱間圧延した後、８秒以内
に６３０±２０℃まで冷却し、その後４５０〜５５０℃
で巻き取ることを特徴とするフェライトーパーライト組
織からなる加工性に優れた熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 Ｃ０．１０〜０．１５質量％、Ｍｎ０．
７〜１．５質量％、Ｓｉ０．５〜１．０質量％、Ｐ０．
０４５質量％以下、Ｃａ０．０００５〜０．０１０質量
％を含有し、かつＣ質量％／（Ｍｎ質量％＋Ｓｉ質量％
＋１０×Ｐ質量％）≧０．０６５を満足し、残部実質的
にＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼をＡｒ３点以上
の仕上温度で熱間圧延した後、８秒以内に６３０±２０
℃まで冷却し、その後４５０〜５５０℃で巻き取ること
を特徴とするフェライトーパーライト組織からなる加工
性に優れた熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5769593A JPH06248340A (ja) | 1993-02-23 | 1993-02-23 | 加工性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5769593A JPH06248340A (ja) | 1993-02-23 | 1993-02-23 | 加工性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06248340A true JPH06248340A (ja) | 1994-09-06 |
Family
ID=13063085
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5769593A Pending JPH06248340A (ja) | 1993-02-23 | 1993-02-23 | 加工性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06248340A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001023624A1 (fr) * | 1999-09-29 | 2001-04-05 | Nkk Corporation | Tole d'acier et son procede de fabrication |
| WO2013031105A1 (ja) * | 2011-08-31 | 2013-03-07 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 冷延鋼板用熱延鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板用熱延鋼板およびその製造方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5031090A (ja) * | 1973-07-28 | 1975-03-27 | ||
| JPS6410563A (en) * | 1987-07-02 | 1989-01-13 | Sumitomo Eaton Nova | Electric charging suppressor of ion implanter |
| JPH03180426A (ja) * | 1989-12-09 | 1991-08-06 | Nippon Steel Corp | 穴拡げ性の優れた高強度熱延鋼板の製造方法 |
-
1993
- 1993-02-23 JP JP5769593A patent/JPH06248340A/ja active Pending
Patent Citations (3)
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| KR20140044931A (ko) * | 2011-08-31 | 2014-04-15 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 냉연 강판용 열연 강판, 용융 아연 도금 강판용 열연 강판 및 그 제조 방법 |
| US11098392B2 (en) | 2011-08-31 | 2021-08-24 | Jfe Steel Corporation | Hot rolled steel sheet for cold rolled steel sheet, hot rolled steel sheet for galvanized steel sheet, and method for producing the same |
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