JPH06256852A - 降伏比が低く、かつ耐候性に優れた角管の製造方法 - Google Patents
降伏比が低く、かつ耐候性に優れた角管の製造方法Info
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- JPH06256852A JPH06256852A JP4383493A JP4383493A JPH06256852A JP H06256852 A JPH06256852 A JP H06256852A JP 4383493 A JP4383493 A JP 4383493A JP 4383493 A JP4383493 A JP 4383493A JP H06256852 A JPH06256852 A JP H06256852A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 降伏比が低く、かつ耐候性に優れた角管の製
造方法を提供する。 【構成】 Ｃｕ：０．１０〜２．０％、Ｐ：０．０７０
〜０．１５０％の１種または２種を含む低合金鋼角管の
コーナー部を、Ａｃ3以上に加熱し、引き続き、１０℃
／ｓｅｃ以下の冷却速度で２００℃以下の温度まで冷却
し、必要に応じて２００〜６００℃の温度範囲で焼戻し
を行なうことによって、降伏比が低く、かつ耐候性に優
れた角管を得ることができる。 【効果】 特別に高価な合金元素を使用することなく、
４０ｋｇｆ／ｍｍ2以上の高強度を有し、降伏比が低く
耐候性に優れる角管を、安価に製造可能とする。
造方法を提供する。 【構成】 Ｃｕ：０．１０〜２．０％、Ｐ：０．０７０
〜０．１５０％の１種または２種を含む低合金鋼角管の
コーナー部を、Ａｃ3以上に加熱し、引き続き、１０℃
／ｓｅｃ以下の冷却速度で２００℃以下の温度まで冷却
し、必要に応じて２００〜６００℃の温度範囲で焼戻し
を行なうことによって、降伏比が低く、かつ耐候性に優
れた角管を得ることができる。 【効果】 特別に高価な合金元素を使用することなく、
４０ｋｇｆ／ｍｍ2以上の高強度を有し、降伏比が低く
耐候性に優れる角管を、安価に製造可能とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、構造物の製作に用いら
れる鋼管を対象とし、地震発生時に倒壊までの充分な抵
抗力を有し、かつ塗覆装を省略しても大気腐食環境にお
いて優れた耐食性を有する、耐震特性と耐候性に優れた
角管の製造方法に関するものである。
れる鋼管を対象とし、地震発生時に倒壊までの充分な抵
抗力を有し、かつ塗覆装を省略しても大気腐食環境にお
いて優れた耐食性を有する、耐震特性と耐候性に優れた
角管の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年鉄鋼材料を扱う各分野にわたって、
競争力向上のための使用特性の向上、製造コストの低減
など各種の要求が高まっている。
競争力向上のための使用特性の向上、製造コストの低減
など各種の要求が高まっている。
【０００３】このうち建築分野では、構造物の安全性向
上のため、特に耐震特性向上のために降伏比の低下が望
まれている。これまでは主に厚板分野での要求が強かっ
たが、最近では鋼管分野でこの要求が高まっている。
上のため、特に耐震特性向上のために降伏比の低下が望
まれている。これまでは主に厚板分野での要求が強かっ
たが、最近では鋼管分野でこの要求が高まっている。
【０００４】電縫鋼管の低降伏比化に関しては、成形の
際の加工硬化による降伏比上昇を押える対策であるが、
降伏比低減に限度がある。これに対して鋼管成形後の熱
処理で降伏比を低減させるという試みがなされている。
また、角管のコーナー部のみを熱処理して角管全体の降
伏比を低減させるという試みがなされている。例えば特
開平４−３２３３１９は、成形後に角管のコーナー部を
γ１相組織とし、その後空冷して鋼のミクロ組織をフェ
ライトとパーライトの２相組織とし、かつフェライト組
織を歪のないクリーンフェライトとして降伏点を下げる
ことによって、降伏比を低減させたものである。この方
法だと、熱処理前の鋼管の製造方法や処理にかかわら
ず、安定して低降伏比が得られるというメリットがあ
る。
際の加工硬化による降伏比上昇を押える対策であるが、
降伏比低減に限度がある。これに対して鋼管成形後の熱
処理で降伏比を低減させるという試みがなされている。
また、角管のコーナー部のみを熱処理して角管全体の降
伏比を低減させるという試みがなされている。例えば特
開平４−３２３３１９は、成形後に角管のコーナー部を
γ１相組織とし、その後空冷して鋼のミクロ組織をフェ
ライトとパーライトの２相組織とし、かつフェライト組
織を歪のないクリーンフェライトとして降伏点を下げる
ことによって、降伏比を低減させたものである。この方
法だと、熱処理前の鋼管の製造方法や処理にかかわら
ず、安定して低降伏比が得られるというメリットがあ
る。
【０００５】また一方、構造物でも大気中にさらされる
場合は、大気中での腐食を防止するために構造物に塗覆
装を行なうのが一般的であるが、例えば橋梁等のような
大規模な鋼構造物では腐食防止のための塗覆装費用が莫
大となる。また腐食を防止するために、例えばステンレ
ス鋼を用いた場合、ステンレス鋼は通常１１％以上のＣ
ｒを含有するため、耐食性には優れるが価格が高く、塗
覆装よりもむしろ費用がかかると考えられる。以上の理
由により、大気腐食環境において塗覆装なしで用いられ
る構造部材用鋼には、比較的安価で使用環境に対して必
要にして充分な耐食性を有する必要性が知られている。
場合は、大気中での腐食を防止するために構造物に塗覆
装を行なうのが一般的であるが、例えば橋梁等のような
大規模な鋼構造物では腐食防止のための塗覆装費用が莫
大となる。また腐食を防止するために、例えばステンレ
ス鋼を用いた場合、ステンレス鋼は通常１１％以上のＣ
ｒを含有するため、耐食性には優れるが価格が高く、塗
覆装よりもむしろ費用がかかると考えられる。以上の理
由により、大気腐食環境において塗覆装なしで用いられ
る構造部材用鋼には、比較的安価で使用環境に対して必
要にして充分な耐食性を有する必要性が知られている。
【０００６】すなわち、低降伏比の角管の製造方法が確
立されておらず、これに耐候性を付与した角管の製造方
法ももちろん確立されていない。
立されておらず、これに耐候性を付与した角管の製造方
法ももちろん確立されていない。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】建築用耐震耐候角管と
して、引っ張り強さ４０キロ以上で降伏比８５％以下と
耐候の複合特性要求がある。つまり橋梁に用いられる鋼
材は、耐震特性の観点から低ＹＲ特性が要求され、また
大気中での腐食を防止する際、莫大な塗覆装費用やＣｒ
添加のような合金化費用を削減するために、普通鋼での
耐食性向上要求がある。
して、引っ張り強さ４０キロ以上で降伏比８５％以下と
耐候の複合特性要求がある。つまり橋梁に用いられる鋼
材は、耐震特性の観点から低ＹＲ特性が要求され、また
大気中での腐食を防止する際、莫大な塗覆装費用やＣｒ
添加のような合金化費用を削減するために、普通鋼での
耐食性向上要求がある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、耐候性を
付与するために、多数の実験と詳細な検討を加えた結
果、ＣｕやＰの添加が耐候性向上に有効であることを確
認した。
付与するために、多数の実験と詳細な検討を加えた結
果、ＣｕやＰの添加が耐候性向上に有効であることを確
認した。
【０００９】同時に降伏比を添加させるため、鋼のミク
ロ組織をフェライトと第２相（パーライト）の２相組織
とし、かつフェライト組織を歪のないクリーンフェライ
トとして降伏点を下げるようにしたものである。
ロ組織をフェライトと第２相（パーライト）の２相組織
とし、かつフェライト組織を歪のないクリーンフェライ
トとして降伏点を下げるようにしたものである。
【００１０】本発明は、このような知見に基づき、低降
伏比を有し、かつ耐候性に優れた角管の製造を可能にし
たもので、その要旨とするところは、重量％にて、Ｃ
ｕ：０．１０〜２．０％、Ｐ：０．０７０〜０．１５０
％の１種または２種を含む低合金鋼角管のコーナー部
を、Ａｃ3 以上に加熱し、引き続き１０℃／ｓｅｃ以下
の冷却速度で２００℃以下の温度まで冷却し、その後必
要に応じて２００〜６００℃の温度範囲で焼戻しするこ
とを特徴とする、降伏比が低く、かつ耐候性に優れた角
管の製造方法である。
伏比を有し、かつ耐候性に優れた角管の製造を可能にし
たもので、その要旨とするところは、重量％にて、Ｃ
ｕ：０．１０〜２．０％、Ｐ：０．０７０〜０．１５０
％の１種または２種を含む低合金鋼角管のコーナー部
を、Ａｃ3 以上に加熱し、引き続き１０℃／ｓｅｃ以下
の冷却速度で２００℃以下の温度まで冷却し、その後必
要に応じて２００〜６００℃の温度範囲で焼戻しするこ
とを特徴とする、降伏比が低く、かつ耐候性に優れた角
管の製造方法である。
【００１１】ところでＣｕやＰが耐候性を降伏する理由
は、次のように考えている。つまり通常鋼が大気にさら
された時に生成するさび層は、地鉄と外層ＦｅＯＯＨで
構成されているが、これにＣｕやＰが添加されると、地
鉄と外層ＦｅＯＯＨの間に非晶質の酸化鉄が約５０〜１
００μｍの厚さ生成し、その中にＣｕやＰが濃縮してい
て、この層が耐候性に寄与していると考える。
は、次のように考えている。つまり通常鋼が大気にさら
された時に生成するさび層は、地鉄と外層ＦｅＯＯＨで
構成されているが、これにＣｕやＰが添加されると、地
鉄と外層ＦｅＯＯＨの間に非晶質の酸化鉄が約５０〜１
００μｍの厚さ生成し、その中にＣｕやＰが濃縮してい
て、この層が耐候性に寄与していると考える。
【００１２】
【作用】本発明においては、角管コーナー部の加熱温度
をＡｃ3以上にして、完全なオーステナイト１相とし
て、パイプ成形やその後の角管成形での加工硬化の影響
を完全に除去し、その後室温まで空冷することによって
組織をクリーンフェライト＋パーライトの２相鋼化を達
成したものである。さらに焼戻し温度を低くすることに
よって、第２相の部分を必要以上に軟化させないことの
相乗効果により、降伏比の低い角管の製造を可能にした
ものである。
をＡｃ3以上にして、完全なオーステナイト１相とし
て、パイプ成形やその後の角管成形での加工硬化の影響
を完全に除去し、その後室温まで空冷することによって
組織をクリーンフェライト＋パーライトの２相鋼化を達
成したものである。さらに焼戻し温度を低くすることに
よって、第２相の部分を必要以上に軟化させないことの
相乗効果により、降伏比の低い角管の製造を可能にした
ものである。
【００１３】次に本発明の鋼管製造、角管成形、加熱、
冷却、テンパーの条件について述べる。
冷却、テンパーの条件について述べる。
【００１４】まず、鋼管の製造およびその後の角管（断
面形状が正方形の角形鋼管を始め、それ以外の広義の異
形鋼管を含む）成形については、特に規定はなくどのよ
うな方法でも許容される。例えば鋼管はその製造方法か
ら、シームレス鋼管、電縫鋼管、ＵＯ鋼管、スパイラル
鋼管、鍛接管等に分類できるが、本発明はこれらどの製
造方法でも許容される。ホットコイルのような板から直
接角管に成形して溶接したものでも、もちろん許容され
る。これは、その後のコーナー部熱処理での加熱温度を
加工歪が除去される温度に規定するためである。
面形状が正方形の角形鋼管を始め、それ以外の広義の異
形鋼管を含む）成形については、特に規定はなくどのよ
うな方法でも許容される。例えば鋼管はその製造方法か
ら、シームレス鋼管、電縫鋼管、ＵＯ鋼管、スパイラル
鋼管、鍛接管等に分類できるが、本発明はこれらどの製
造方法でも許容される。ホットコイルのような板から直
接角管に成形して溶接したものでも、もちろん許容され
る。これは、その後のコーナー部熱処理での加熱温度を
加工歪が除去される温度に規定するためである。
【００１５】次に成形後コーナー部の加熱温度をＡｃ3
以上にしたのは、コーナー部をこの温度に加熱すること
によって、冷却後の２相鋼化を達成しつつ成形歪の完全
除去を狙ったためである。加熱温度がＡｃ3 以下だと、
２相鋼化するものの、フェライトに加工歪が残存するた
めにフェライトの強度が高く、結果的に低降伏比を達成
することができない。
以上にしたのは、コーナー部をこの温度に加熱すること
によって、冷却後の２相鋼化を達成しつつ成形歪の完全
除去を狙ったためである。加熱温度がＡｃ3 以下だと、
２相鋼化するものの、フェライトに加工歪が残存するた
めにフェライトの強度が高く、結果的に低降伏比を達成
することができない。
【００１６】Ａｃ3 加熱後の冷却速度を１０℃／ｓｅｃ
以下にする理由は、加熱時にオーステナイト化してＣの
濃化した部分からクリーンフェライトとパーライトの２
相組織とすることで、降伏比を低くするためである。冷
却速度が大きく１０℃／ｓｅｃを越えると、オーステナ
イトからフェライト＋パーライトへの変態が不十分とな
り、第２相にベーナイトやマルテンサイトが含まれた組
織となるため、コーナー部の材質バラツキが大きく、一
部で著しく高強度化した部分ができ、結局低降伏比を達
成することは困難となる。さらに冷却速度を大きくする
と、冷却後の角管の変形を発生させるため、所定の寸法
に入れることも困難になる。冷却速度が１０℃／ｓｅｃ
以下であればよいということで、通常は空冷を採用する
が、冷却速度を満足すればその方法は問わない。また冷
却停止温度の上限を２００℃としたが、これは冷却停止
温度が高すぎると途中の急冷でフェライト組織が充分に
クリーンとならず、結果として低降伏比が得られないた
めである。
以下にする理由は、加熱時にオーステナイト化してＣの
濃化した部分からクリーンフェライトとパーライトの２
相組織とすることで、降伏比を低くするためである。冷
却速度が大きく１０℃／ｓｅｃを越えると、オーステナ
イトからフェライト＋パーライトへの変態が不十分とな
り、第２相にベーナイトやマルテンサイトが含まれた組
織となるため、コーナー部の材質バラツキが大きく、一
部で著しく高強度化した部分ができ、結局低降伏比を達
成することは困難となる。さらに冷却速度を大きくする
と、冷却後の角管の変形を発生させるため、所定の寸法
に入れることも困難になる。冷却速度が１０℃／ｓｅｃ
以下であればよいということで、通常は空冷を採用する
が、冷却速度を満足すればその方法は問わない。また冷
却停止温度の上限を２００℃としたが、これは冷却停止
温度が高すぎると途中の急冷でフェライト組織が充分に
クリーンとならず、結果として低降伏比が得られないた
めである。
【００１７】加熱方法に関しては、例えば丸断面の誘導
加熱装置で角型鋼管を加熱することにより、誘導コイル
に近い角管コーナー部のみ加熱して、平坦部を加熱せ
ず、その後冷却することによって、コーナー部のみ上記
の熱処理を行なうことができる。
加熱装置で角型鋼管を加熱することにより、誘導コイル
に近い角管コーナー部のみ加熱して、平坦部を加熱せ
ず、その後冷却することによって、コーナー部のみ上記
の熱処理を行なうことができる。
【００１８】ところで、鋼種によっては加熱後急冷だけ
では靱性のよくないものがあり、靱性改善のために急冷
後焼戻し処理の必要な場合がある。その際焼戻し温度と
しては、フェライトと第２相のパーライトの２相組織に
ついて、その前の急冷である程度硬化した第２相部分を
あまり高温で焼戻すと軟化しすぎ、これが引っ張り強さ
の低下つまり降伏比の上昇の原因となるため、上限を６
００℃とした。しかし焼戻し温度が低くて、２００℃未
満になるとほとんど焼戻しの効果がなくなり、靱性が改
善されない場合あるため、その下限を２００℃とした。
では靱性のよくないものがあり、靱性改善のために急冷
後焼戻し処理の必要な場合がある。その際焼戻し温度と
しては、フェライトと第２相のパーライトの２相組織に
ついて、その前の急冷である程度硬化した第２相部分を
あまり高温で焼戻すと軟化しすぎ、これが引っ張り強さ
の低下つまり降伏比の上昇の原因となるため、上限を６
００℃とした。しかし焼戻し温度が低くて、２００℃未
満になるとほとんど焼戻しの効果がなくなり、靱性が改
善されない場合あるため、その下限を２００℃とした。
【００１９】成分の規定に関しては、特許請求範囲の項
で述べた通りであるが、各成分の規定範囲の根拠を以下
に述べる。
で述べた通りであるが、各成分の規定範囲の根拠を以下
に述べる。
【００２０】Ｃは鋼材の強度を高める作用があり、０．
０５％以上添加されるが、０．３０％を越えて添加され
ると靱性を著しく劣化するため、その含有量を０．０５
〜０．３０％とした。
０５％以上添加されるが、０．３０％を越えて添加され
ると靱性を著しく劣化するため、その含有量を０．０５
〜０．３０％とした。
【００２１】Ｓｉは固溶体強化作用があり、鋼材の強度
および延性を改善する作用があり、０．０２％以上添加
されるが、０．５０％を越えて添加されると鋼材の靱性
を劣化するため、その含有量を０．０２〜０．５０％と
した。
および延性を改善する作用があり、０．０２％以上添加
されるが、０．５０％を越えて添加されると鋼材の靱性
を劣化するため、その含有量を０．０２〜０．５０％と
した。
【００２２】ＭｎもＣと同様、鋼材の強度を高める作用
があり、０．３０％以上添加されるが、その含有量が
２．０％を越えると製鋼作業が困難となるばかりでな
く、経済的でないことから、その含有量を０．３０〜
２．０％とした。
があり、０．３０％以上添加されるが、その含有量が
２．０％を越えると製鋼作業が困難となるばかりでな
く、経済的でないことから、その含有量を０．３０〜
２．０％とした。
【００２３】Ａｌは製鋼段階の脱酸のために必要であ
り、その下限を０．００１％とした。また、０．１００
％を越えて添加されると介在物の量が増加して鋼の清浄
性が失われること、および製鋼作業に支障をきたすこと
等から、その範囲を０．００１〜０．１００％とした。
り、その下限を０．００１％とした。また、０．１００
％を越えて添加されると介在物の量が増加して鋼の清浄
性が失われること、および製鋼作業に支障をきたすこと
等から、その範囲を０．００１〜０．１００％とした。
【００２４】Ｎは一般に不可避的不純物として鋼中に含
まれるものであるが、あまり低Ｎを狙うと製鋼上のコス
トが著しく増加するため、その下限を０．０００５％と
した。またＮ量が増加すると鋼材の溶接性を劣化し、ま
た連続鋳造スラブの表面キズの発性等を助長するため、
その上限を０．０１００％とした。
まれるものであるが、あまり低Ｎを狙うと製鋼上のコス
トが著しく増加するため、その下限を０．０００５％と
した。またＮ量が増加すると鋼材の溶接性を劣化し、ま
た連続鋳造スラブの表面キズの発性等を助長するため、
その上限を０．０１００％とした。
【００２５】Ｃｕは大気腐食環境での耐食性、つまり耐
候性を向上するために０．１０％以上の添加が必要であ
るが、２．０％を越えて添加しても耐候性の上昇代がほ
とんどなくなるので、含有量の上限は２．０％とした。
Ｃｕが耐候性を向上する理由は次のように考えている。
つまり通常の鋼が大気中にさらされた時に生成するさび
層は、地鉄と外層ＦｅＯＯＨで構成されているが、これ
にＣｕを添加すると地鉄と外層ＦｅＯＯＨの間に非晶質
の酸化鉄が約５０〜１００μｍの厚さ生成し、その中に
Ｃｕが濃縮していて、この層が耐候性に寄与しているた
めと考える。
候性を向上するために０．１０％以上の添加が必要であ
るが、２．０％を越えて添加しても耐候性の上昇代がほ
とんどなくなるので、含有量の上限は２．０％とした。
Ｃｕが耐候性を向上する理由は次のように考えている。
つまり通常の鋼が大気中にさらされた時に生成するさび
層は、地鉄と外層ＦｅＯＯＨで構成されているが、これ
にＣｕを添加すると地鉄と外層ＦｅＯＯＨの間に非晶質
の酸化鉄が約５０〜１００μｍの厚さ生成し、その中に
Ｃｕが濃縮していて、この層が耐候性に寄与しているた
めと考える。
【００２６】ＰもＣｕと同様に大気腐食環境での耐食
性、つまり耐候性を向上するために０．０７０％以上の
添加が必要であるが、あまり多く添加すると鋼の靱性や
溶接性を劣化するため、含有量の上限は０．１５０％と
した。Ｐが耐候性を向上する理由はＣｕと同様、Ｐの濃
縮したさび層が地鉄とＦｅＯＯＨの間に生成し、この層
が耐候性に寄与するためである。
性、つまり耐候性を向上するために０．０７０％以上の
添加が必要であるが、あまり多く添加すると鋼の靱性や
溶接性を劣化するため、含有量の上限は０．１５０％と
した。Ｐが耐候性を向上する理由はＣｕと同様、Ｐの濃
縮したさび層が地鉄とＦｅＯＯＨの間に生成し、この層
が耐候性に寄与するためである。
【００２７】Ｎｉは低温靱性の改善や耐食性の改善に有
用で添加されるが、高価な元素であるため含有量は９．
５％を上限とした。
用で添加されるが、高価な元素であるため含有量は９．
５％を上限とした。
【００２８】Ｃｒは強度上昇や耐食性向上に有用で添加
されるが、多くなると低温靱性、溶接性を阻害するため
含有量は５．５％を上限とした。
されるが、多くなると低温靱性、溶接性を阻害するため
含有量は５．５％を上限とした。
【００２９】Ｍｏは強度上昇に有用であるが、多くなる
と溶接性を阻害するため、含有量は２．０％を上限とし
た。
と溶接性を阻害するため、含有量は２．０％を上限とし
た。
【００３０】Ｎｂはオーステナイト粒の細粒化や強度上
昇に有用で添加されるが、多くなると溶接性を阻害する
ため、含有量の上限は０．１５％とした。
昇に有用で添加されるが、多くなると溶接性を阻害する
ため、含有量の上限は０．１５％とした。
【００３１】Ｖは析出強化に有用であるが、多くなると
溶接性を阻害するため、含有量は０．３％を上限とし
た。
溶接性を阻害するため、含有量は０．３％を上限とし
た。
【００３２】Ｔｉはオーステナイト粒の細粒化に有用で
添加されるが、多くなると溶接性を阻害するため、含有
量を０．１５％を上限とした。
添加されるが、多くなると溶接性を阻害するため、含有
量を０．１５％を上限とした。
【００３３】Ｂは微量の添加によって、鋼の焼入れ性を
著しく高める効果を有する。この効果を有効に得るため
には、少なくとも０．０００３％を添加することが必要
である。しかし過多に添加するとＢ化合物を生成して、
靱性を劣化させるので、上限は０．００３０％とした。
著しく高める効果を有する。この効果を有効に得るため
には、少なくとも０．０００３％を添加することが必要
である。しかし過多に添加するとＢ化合物を生成して、
靱性を劣化させるので、上限は０．００３０％とした。
【００３４】Ｃａは硫化物系介在物の形態制御に有用で
添加されるが、多くなると鋼中介在物を形成し鋼の性質
を悪化させるため、含有量は０．００８０％を上限とす
る。
添加されるが、多くなると鋼中介在物を形成し鋼の性質
を悪化させるため、含有量は０．００８０％を上限とす
る。
【００３５】
【実施例】表１に供試鋼の化学成分を示し、表２に角管
のサイズ、熱処理条件と、得られた鋼管の機械的性質、
および得られた鋼管を工業地帯にて４年間の大気暴露試
験を行なった際の腐食減量を示す。この時、腐食減量に
て８．０ｇ／１００ｃｍ2を越える場合には、耐候性を
示さないと判断した。
のサイズ、熱処理条件と、得られた鋼管の機械的性質、
および得られた鋼管を工業地帯にて４年間の大気暴露試
験を行なった際の腐食減量を示す。この時、腐食減量に
て８．０ｇ／１００ｃｍ2を越える場合には、耐候性を
示さないと判断した。
【００３６】表２で示した鋼管ＮｏＡ１、Ｂ１、Ｃ１、
Ｄ１、Ｈ１、Ｉ１、Ｊ１、Ｋ１、Ｌ１、Ｍ１、Ｎ１、Ｏ
１、Ｐ１、Ｑ１、Ｒ１、Ｓ１、Ｔ１、Ｕ１、Ｖ１はそれ
ぞれ本発明の狙いとする低降伏比（降伏比８５％以下）
と高耐候性（４年間の大気暴露試験での腐食減量＜８．
０ｇ／１００ｃｍ2 ）を同時に達成している。
Ｄ１、Ｈ１、Ｉ１、Ｊ１、Ｋ１、Ｌ１、Ｍ１、Ｎ１、Ｏ
１、Ｐ１、Ｑ１、Ｒ１、Ｓ１、Ｔ１、Ｕ１、Ｖ１はそれ
ぞれ本発明の狙いとする低降伏比（降伏比８５％以下）
と高耐候性（４年間の大気暴露試験での腐食減量＜８．
０ｇ／１００ｃｍ2 ）を同時に達成している。
【００３７】これに対し、Ａ２、Ａ３は加熱温度が低す
ぎるため降伏比が高くなっている（フェライトが完全に
クリーンになっていない）。Ａ４は加熱後の冷却速度が
高すぎるため降伏比が高くなっている。Ａ５は焼戻し温
度が高すぎるため降伏比が高くなっている。
ぎるため降伏比が高くなっている（フェライトが完全に
クリーンになっていない）。Ａ４は加熱後の冷却速度が
高すぎるため降伏比が高くなっている。Ａ５は焼戻し温
度が高すぎるため降伏比が高くなっている。
【００３８】また、Ｂ２は焼戻し温度が高すぎるため降
伏比が高くなっている。Ｃ２は冷却速度が高すぎるため
降伏比が高くなっている。Ｄ２は加熱温度が低すぎるた
め加工歪が除去されておらず、降伏比が高くなってい
る。またＥ１、Ｆ１、Ｇ１は、ＣｕもＰも必要量を満た
していないために、耐候性が目標値を満足していない。
伏比が高くなっている。Ｃ２は冷却速度が高すぎるため
降伏比が高くなっている。Ｄ２は加熱温度が低すぎるた
め加工歪が除去されておらず、降伏比が高くなってい
る。またＥ１、Ｆ１、Ｇ１は、ＣｕもＰも必要量を満た
していないために、耐候性が目標値を満足していない。
【００３９】
【表１】
【００４０】
【表２】
【００４１】
【発明の効果】以上詳細に説明した通り、本発明は特別
に高価な合金元素を使用することなく、４０ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 以上の高強度を有する低降伏比でかつ耐候性に優れ
る角管を、安価に製造可能としたもので、産業上その効
果は大である。
に高価な合金元素を使用することなく、４０ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 以上の高強度を有する低降伏比でかつ耐候性に優れ
る角管を、安価に製造可能としたもので、産業上その効
果は大である。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％にて、Ｃｕ：０．１０〜２．０
％、Ｐ：０．０７０〜０．１５０％の１種または２種を
含む低合金鋼角管のコーナー部を、Ａｃ3 以上に加熱
し、引き続き１０℃／ｓｅｃ以下の冷却速度で２００℃
以下の温度まで冷却することを特徴とする、降伏比が低
く、かつ耐候性に優れた角管の製造方法。 - 【請求項２】 重量％にて、Ｃｕ：０．１０〜２．０
％、Ｐ：０．０７０〜０．１５０％の１種または２種を
含む低合金鋼角管のコーナー部を、Ａｃ3 以上に加熱
し、引き続き１０℃／ｓｅｃ以下の冷却速度で２００℃
以下の温度まで冷却し、その後２００〜６００℃の温度
範囲で焼戻しすることを特徴とする、降伏比が低く、か
つ耐候性に優れた角管の製造方法。 - 【請求項３】 低合金鋼角管が、下記第１群あるいは第
２群のいずれかの成分からなる請求項１または請求項２
に記載の低合金鋼角管の製造方法。 第１群 重量％で、 Ｃ：０．０５〜０．３０％ Ｓｉ：０．０２〜０．５０％ Ｍｎ：０．３０〜２．００％ Ａｌ：０．００１〜０．１００％ Ｎ：０．０００５〜０．０１００％ Ｃｕ：０．１０〜２．００％ Ｐ：０．０７０〜０．１５０％ を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる低合金
鋼 第２群 重量％で、 Ｃ：０．０５〜０．３０％、 Ｓｉ：０．０２〜０．５０％、 Ｍｎ：０．３０〜２．００％、 Ａｌ：０．００１〜０．１００％、 Ｎ：０．０００５〜０．０１００％、 Ｃｕ：０．１０〜２．００％、 Ｐ：０．０７０〜０．１５０％、 に加えて、 Ｎｉ９．５％以下、 Ｃｒ５．５％以下、 Ｍｏ２．０％以下、 Ｎｂ０．１５％以下、 Ｖ０．３％以下、 Ｔｉ０．１５％以下、 Ｂ：０．０００３〜０．００３０％、 Ｃａ０．００８０％以下 のうち１種または２種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不
可避不純物からなる低合金鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4383493A JPH06256852A (ja) | 1993-03-04 | 1993-03-04 | 降伏比が低く、かつ耐候性に優れた角管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4383493A JPH06256852A (ja) | 1993-03-04 | 1993-03-04 | 降伏比が低く、かつ耐候性に優れた角管の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06256852A true JPH06256852A (ja) | 1994-09-13 |
Family
ID=12674783
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4383493A Withdrawn JPH06256852A (ja) | 1993-03-04 | 1993-03-04 | 降伏比が低く、かつ耐候性に優れた角管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06256852A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003213373A (ja) * | 2002-01-18 | 2003-07-30 | Nakajima Steel Pipe Co Ltd | 鋼 管 |
| JP2019014942A (ja) * | 2017-07-07 | 2019-01-31 | 日本鋳造株式会社 | 制震デバイス用鋳鋼およびその製造方法 |
| CN114606447A (zh) * | 2022-01-26 | 2022-06-10 | 淮安泓臻金属科技有限公司 | 一种公路护栏用低合金高强高耐候结构钢及其制备方法 |
-
1993
- 1993-03-04 JP JP4383493A patent/JPH06256852A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003213373A (ja) * | 2002-01-18 | 2003-07-30 | Nakajima Steel Pipe Co Ltd | 鋼 管 |
| JP2019014942A (ja) * | 2017-07-07 | 2019-01-31 | 日本鋳造株式会社 | 制震デバイス用鋳鋼およびその製造方法 |
| CN114606447A (zh) * | 2022-01-26 | 2022-06-10 | 淮安泓臻金属科技有限公司 | 一种公路护栏用低合金高强高耐候结构钢及其制备方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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