JPH06256895A

JPH06256895A - 空気焼入冷間工具鋼

Info

Publication number: JPH06256895A
Application number: JP17728591A
Authority: JP
Inventors: Toshimitsu Mase; 寿満間瀬; Tetsumi Ogawa; 哲己小川
Original assignee: Aichi Steel Corp
Current assignee: Aichi Steel Corp
Priority date: 1991-06-21
Filing date: 1991-06-21
Publication date: 1994-09-13

Abstract

(57)【要約】【構成】重量比にしてＣ；０．６０〜０．８５％、Ｓ
ｉ；０．５０〜１．５０％、Ｍｎ；１．７０〜２．３０
％、Ｃｒ；０．７０〜２．００％、Ｍｏ；０．８５〜
１．５０％、Ｖ；０．１０％以下を含有し、残部がＦｅ
および不純物元素からなる空気焼入冷間工具鋼。【効果】ＣおよびＣｒ量を最適化して、炭化物量が低
減すると共に炭化物粒径が微細化し、彫刻性および冷間
ホビング性が改善した。また、Ｖを０．１０％以下に規
制したので、焼入れ性が向上し、縞状炭化物の形成が防
止されて彫刻性が改善した。さらに、Ｍｏ；０．８５〜
１．５０％とし、Ｓｉ；０．５０〜１．５０％としたの
で、焼入れ性が確保され必要な焼戻し軟化抵抗が付与さ
れ、８００℃という低い焼入れによっても、焼戻し後に
ＨＲＣ６０以上の硬度が得られる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は洋食器の柄、メタルなど
に模様を形成する金型用材に最適な、冷間ホビング性、
彫刻性、焼入性に優れた空気焼入冷間工具鋼に関する。
なお、本発明において空気焼入冷間工具鋼とは、後述す
る真空焼入れにも適した鋼である。

【０００２】

【従来の技術】従来、前記金型に模様を形成する方法と
しては冷間ホビング法と、彫刻による二つの方法が一般
に用いられている。冷間ホビング法は、焼入れ硬化した
母型を作製し、これに焼なまし状態の軟らかい金型を冷
間で押し付けて模様を金型に転写する（ホビング）方法
であり、彫刻はノミで模様を刻み込む方法であり、細か
い模様の金型を作るときには彫刻による方法が用いられ
る。

【０００３】また、冷間ホビングまたは彫刻により模様
を形成した金型の焼入れ硬化法としては、空気焼入れ法
が、水焼入れまたは油焼入れに比べて、焼割れ、焼入れ
歪および焼入れ硬さムラが少ないなどの利点を有してい
るため、一般に用いられている。最近、この空気焼入れ
法をさらに改善した方法として、ホビングや彫刻で形成
された細かい模様を害さない、真空焼入れ法が用いられ
ている。

【０００４】従来、空気焼入れ、真空焼入れ用鋼として
は、ＳＫＤ１１が広く用いられているが、この鋼はＣｒ
を約１２％含有した高合金鋼であり、かつ、冷間ホビン
グ性が悪いため、深いホビングの場合には割れが発生す
るという欠点がある。この割れを避ける方法として、一
回当たりのホビング量を少なくし、何回もホビングする
ことがなされているが、作業が煩雑になるとともに母型
の損傷を早めるという問題があった。さらに、この鋼は
彫刻性が悪く、彫刻加工が困難であるという欠点をも有
している。

【０００５】前記のごときＳＫＤ１１の空気焼入冷間工
具鋼としての問題点を解決すべく発明されたのが、特開
昭５８−１７４５４８号公報の発明（以下先願鋼と記
す。）であって、重量比にしてＣ；０．６５〜１．４０
％、Ｓｉ；０．６０％以下、Ｍｎ；１．６０〜８．００
％、Ｃｒ；１．６０〜２．９０％、Ｍｏ；０．２０〜
０．８０％と、Ｗ；０．４５％以下、Ｖ；０．４５％以
下のうち１種〜２種を含有し、残部Ｆｅならびに不純物
元素からなる空気焼入冷間工具鋼であって、従来鋼に比
べてＣｒ量を低くするとともにＶ、Ｗ、さらに必要に応
じてＮｂ、Ｔｉ、Ｚｒを含有させ、炭化物の粒径を２μ
以下に微細化させたことにより、彫刻性を大幅に改善す
るとともに、冷間ホビング性を向上させたもので、従来
鋼に比べて、彫刻が容易であるとともに低い荷重で深い
ホビングを可能とした。さらに先願鋼はＭｎ、Ｃｒ、Ｍ
ｏなどを適宜含有させたことにより焼入れ性を向上さ
せ、空気焼入れにより硬化させることができるものであ
る。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】これら空気焼入冷間工
具鋼においては、冷間ホビングまたは彫刻後の焼入れ焼
戻しにより、ＨＲＣ６０以上の硬度を必要とする。然る
に、従来鋼であるＳＫＤ１１においては、焼入れ焼戻し
によりＨＲＣ６０以上の硬度を得るためには、焼入れ温
度を１０００〜１０５０℃という高温にしなければなら
ず、また前記先願鋼においても、かなり改善されたもの
の焼入れ温度は８５０℃以上にする必要がある。

【０００７】そして、ＳＫＤ１１および先願鋼は、適切
な焼入れ温度から温度が低下すると、硬さに大きく影響
する。実際の焼入れ作業時においては、温度のばらつき
により温度が低下することがあり、その場合には硬さ不
良となる。また、冷間金型用の工具鋼として最もよく使
用されるＳＫＳ３の焼入れ温度が８００〜８５０℃であ
るため、もし８００℃の焼入れが可能となれば、同時に
熱処理でき、省エネルギー化という点でメリットが大き
い。

【０００８】一方、先願鋼により、冷間ホビング性およ
び彫刻性が改善されたが、近時はさらに冷間ホビング性
および彫刻性の優れた空気焼入冷間工具鋼の出現が要望
されていた。

【０００９】本発明は空気焼入冷間工具鋼の前記のごと
き問題点に鑑みてなされたものであって、８００℃程度
の低い焼入れ温度での焼入れした場合においても熱処理
後にＨＲＣ６０以上の硬度が得られ、さらに冷間ホビン
グ性および彫刻性に優れた空気焼入冷間工具鋼を提供す
ることを目的とする。

【００１０】

【課題を解決するための手段】前記問題点を解決するた
め、発明者等は前記従来鋼の各元素が、焼入れ性、冷間
ホビング性および彫刻性に及ぼす影響について鋭意検討
を重ねた。その結果、ＣおよびＣｒが多いと炭化物の生
成量が多くかつ炭化物を粗大化し、冷間ホビング性およ
び彫刻性を阻害すること、およびＶが多いと焼入れ性を
減じ縞状炭化物が形成されて彫刻性に悪い影響のあるこ
とを突き止めた。

【００１１】しかし、先願鋼のＣ、Ｃｒ量の上限値に比
べ低く限定した場合には、前記知見に基づきＶを低減し
ても必要とする焼入れ硬さが確保できない場合が生じ
る。そこで、Ｍｏを増量して必要な焼入れ性を確保し
た。この結果、彫刻性、冷間ホビング性は改善され、必
要な焼入れ性を得ることはできた。しかし、焼入れ温度
は低下することはできなかった。

【００１２】そこで、さらに研究を進めた結果、Ｃｒ量
が多いほど焼入れにより高い硬さは得られるが、最適焼
入れ温度が上昇し、低い焼入れ温度で必要な硬さを得ら
れなくなることを知見した。そして、Ｓｉは焼戻し軟化
抵抗を高める効果があり、本発明を完成するために重要
な効果が得られることを見出した。以上の知見を基にし
て彫刻性、冷間ホビング性、最適焼入れ温度の全てを考
慮しつつＣ、Ｓｉ、Ｃｒ量の最適値を求めた結果、前記
課題を解決できる本発明を完成することができた。

【００１３】本発明の空気焼入冷間工具鋼は、その第１
発明鋼として、重量比にしてＣ；０．６０〜０．８５
％、Ｓｉ；０．５０〜１．５０％、Ｍｎ；１．７０〜
２．３０％、Ｃｒ；０．７０〜２．００％、Ｍｏ；０．
８５〜１．５０％、Ｖ；０．１０％以下を含有し、残部
がＦｅおよび不純物元素からなることを要旨とする。

【００１４】第２発明鋼は第１発明鋼にＮｂ；０．３０
％以下、Ｔｉ；０．３０％以下、Ｚｒ；０．３０％以下
のうち１種または２種以上を含有し、第１発明鋼の靱性
ならびに冷間ホビング性を改善したものである。第３発
明鋼は第１発明鋼にＳ；０．３０％以下、Ｓｅ；０．３
０％以下、Ｐｂ；０．３０％以下、Ｔｅ；０．２０％以
下のうち１種または２種以上を含有し、第１発明鋼の彫
刻性を改善させたものである。

【００１５】第４発明鋼は第１発明鋼にＮｂ；０．３０
％以下、Ｔｉ；０．３０％以下、Ｚｒ；０．３０％以下
のうち１種または２種以上と、Ｓ；０．３０％以下、Ｓ
ｅ；０．３０％以下、Ｐｂ；０．３０％以下、Ｔｅ；
０．２０％以下のうち１種または２種以上を含有し、第
１発明鋼の靱性ならびに冷間ホビング性および彫刻性を
改善させたものである。

【００１６】

【作用】本発明鋼では、先願鋼に比べＣ、Ｃｒ量の上限
を低く限定した結果、炭化物量が低減すると共に炭化物
粒径が微細化され、彫刻性および冷間ホビング性が改善
された。また、Ｖを０．１０％以下に規制したので、焼
入れ性が向上し、縞状炭化物の形成が防止でき彫刻性が
改善された。

【００１７】さらに、Ｍｏ；０．８５〜１．５０％とし
たので、必要な焼入れ性が確保され、その上Ｓｉ；０．
５０〜１．５０％としたので、焼戻し軟化抵抗が向上し
前記Ｃ、Ｃｒ量の上限値の低減とＭｏの増量による複合
効果によって、焼入れ温度を８００℃とした場合でも焼
戻し後に、ＨＲＣ６０以上の硬度を得ることができた。

【００１８】以下に本発明鋼の成分限定理由について説
明する。Ｃは冷間工具鋼として必要な硬さを得ると同時
に、炭化物を形成して耐摩耗性を向上させる元素であ
り、この効果を得るためには０．６０％以上含有が必要
である。しかし、Ｃ量が多くなると彫刻性や冷間ホビン
グ性が害されるのでその上限を０．８５％とした。

【００１９】Ｓｉは２００℃前後における焼もどし軟化
抵抗性を付与し、焼もどし脆性温度を高温側に遅らせる
ために必要な元素であり、この効果を得るためには０．
５０％以上含有させることが必要である。しかし、多量
に含有すると基地に固溶して、冷間ホビング性を阻害
し、彫刻性も悪くなるので、上限を１．５０％とした。

【００２０】Ｍｎは焼入れ性を高めるために必要な元素
であり、この目的を得るには１．７０％以上含有する必
要がある。しかし，多量に含有すると固溶強化が過大と
なり、彫刻性および冷間ホビング性を害するのでその上
限を２．３０％とした。

【００２１】Ｃｒは炭化物を形成して耐摩耗性を向上さ
せると同時に、素地に固溶して、焼入れ性を向上させる
元素であり、この効果を得るためには０．７０％以上含
有させる必要がある。しかし、多量に含有すると炭化物
が増加すると同時に、粗大化し、冷間ホビング性および
彫刻性を著しく害するとともに、最適焼入れ温度が上昇
し、８００℃での焼入れではＨＲＣ６０以上の硬さを得
ることが困難となるので、上限を２．００％とした。

【００２２】Ｍｏは焼入れ性の向上に大きな効果を与え
る他に靱性を向上し耐摩耗性を高める作用を有し、本発
明においては重要な元素である。前記効果を得るために
は、０．８５％以上の含有が必要である。しかし含有量
が多過ぎると、熱間加工性が低下するので、その上限を
１．５０％とした。

【００２３】Ｖは耐摩耗性、靱性および冷間ホビング性
を高める元素であるが、本発明の場合これら効果は他の
元素の含有で充分に得られている。また、積極添加する
と、焼入れ性が低下し、熱処理後にＨＲＣ６０以上の硬
さを確保することが困難になるとともに、炭化物が縞状
になり彫刻性を害するので、その上限を０．１０％とし
た。

【００２４】Ｎｂ、ＴｉおよびＺｒは炭化物を微細にし
て、靱性の向上ならびに冷間ホビング性を向上させる効
果を有し、本発明の冷間ホビング性をより一層向上させ
るものである。しかし、含有量が多過ぎても、それに見
合った効果が得られないので、その上限をそれぞれ０．
３０％とした。

【００２５】Ｓ、Ｓｅ、ＰｂおよびＴｅは被削性を向上
し、彫刻性を改善させるために添加する元素であり、特
に優れた彫刻性が要求されるときには、これら元素の添
加が有効である。しかし、添加量が多過ぎると靱性など
金型に要求される一般特性が害されるので、上限をＳ、
Ｓｅ、Ｐｂについてはそれぞれ０．３０％とし、Ｔｅに
ついては０．２０％とした。

【００２６】

【実施例】次に本発明の特徴を従来鋼、比較鋼と比べ、
実施例でもって明らかにする。表１はこれらの供試鋼の
化学成分を示すものである。表１においてＡ〜Ｋ鋼は本
発明鋼で、Ａ〜Ｃ鋼は第１発明鋼、Ｄ〜Ｆ鋼は第２発明
鋼、Ｇ〜Ｉ鋼は第３発明鋼、Ｊ〜Ｋ鋼は第４発明鋼であ
る。

【００２７】また、Ｌ〜Ｒ鋼は比較鋼であって、Ｌ鋼は
Ｃ含有量が高い比較鋼、Ｍ鋼はＳｉ含有量が高い比較
鋼、Ｎ鋼はＭｎ含有量が低い比較鋼、Ｏ鋼はＭｎ含有量
が高い比較鋼、Ｐ鋼はＣｒ含有量が高い比較鋼、Ｑ鋼は
Ｍｏ含有量の低い比較鋼、Ｒ鋼はＶ含有量が高い比較鋼
である。なお、Ｓ鋼はＳＫＤ１１に相当する従来鋼であ
る。

【００２８】

【表１】

【００２９】（実施例１）先ずこれらの供試鋼の彫刻性
について調べた。彫刻性は炭化物の大きさと分布状態に
関係するので、焼なまし状態における硬さと共に炭化物
の平均粒径と最大粒径について測定し表２に示した。ま
た、彫刻性は旋盤、フライス盤等の通常行われる切削性
では評価できないので、直径５ｍｍで先端が鉛筆状に尖
ったカッタを用い、切込み深さを０．１、０．１５およ
び０．２ｍｍの３条件とし、カッタを回転させながら被
試験材を一定速度で連続的に移動させたとき、カッタ先
が摩耗して寿命になるまでの移動距離を求めた。そし
て、各切込み深さで実験し得られた測定値の平均値を表
２に併せて示した。なお、工具寿命は従来鋼であるＳ鋼
を１００とした指数で表した。

【００３０】

【表２】

【００３１】表２から明らかなように、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ
またはＣｒ含有量の高かった比較鋼であるＬ鋼、Ｍ鋼、
Ｏ鋼およびＰ鋼の彫刻性を本発明鋼と比較すると、焼な
まし状態の硬さがほぼ同一であるにもかかわらず、炭化
物の平均粒径が０．９〜１．２μｍ、最大粒径が２．０
〜３．７μｍと粗大化しており、その結果工具寿命も指
数が１４０〜１８０と彫刻性の点において、従来鋼であ
るＳ鋼と比較すれば改善されているが、本発明鋼に比べ
て劣っている。

【００３２】これに対して、本発明鋼であるＡ〜Ｋ鋼
は、炭化物の平均粒径が０．４〜０．７μｍであり、最
大粒径が０．８〜１．６μｍと炭化物が微細化してお
り、これに伴って工具寿命が２３０〜３２０と従来鋼に
比べ大幅に改善され、彫刻性の点において極めて優れた
結果が得られることが判明し、本発明の効果が確認でき
た。

【００３３】本発明鋼が従来鋼および比較鋼に比べてこ
のように長い工具寿命を有するのは、炭化物の大きさを
最大で１．６μｍと非常に微細化し、かつ均一に分布さ
せたためである。すなわち、本発明鋼のように微細で、
均一な炭化物を有している鋼の彫刻性が優れているの
は、彫刻加工に際して、刃先が針状のカッタを用いて行
うためであり、彫刻性が炭化物の分布状態に大きく影響
を受けるためである。これに対して、従来鋼や比較鋼で
は炭化物の径が大きいためカッタの刃先が炭化物に当た
って早期に摩耗することにより、彫刻性が著しく害され
るためである。

【００３４】特に、本発明鋼の中でも、Ｓ、Ｓｅ、Ｐｂ
またはＴｅの快削元素を含有したＧ〜Ｋ鋼は、それらを
含有していない鋼に比べてより優れた彫刻性を有してい
ることがわかる。

【００３５】（実施例２）続いて供試鋼の冷間ホビング
性について評価した。冷間ホビング性は焼なまし状態の
軟らかい供試鋼に、硬さＨＲＣ６０に焼入れ、焼戻しし
た５×２０ｍｍ断面の母型（ホブ）を冷間で圧入し、圧
入深さと圧入周辺の割れの有無とその大小を調べて、冷
間ホビング性を評価した。得られた結果は、表３に示し
た。なお、圧入深さは従来鋼であるＳ鋼を１００とした
指数で表した。

【００３６】

【表３】

【００３７】表３から明らかなように、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ
またはＣｒ含有量の高かった比較鋼であるＬ鋼、Ｍ鋼、
Ｏ鋼およびＰ鋼の評価結果を本発明鋼と比較すると、圧
入深さ比が荷重２５トンで１３５〜１５１であって、従
来鋼と比較して改善されているものの、本発明鋼と比べ
ると劣っているとともに、荷重を増加し、４０トンで評
価した場合に、Ｌ、Ｍ、Ｏ、Ｐ鋼の全てについて割れが
観察された。

【００３８】なお、従来鋼Ｓについて、２５トン荷重に
よるホビングにおいて小さい割れが発生しているが、こ
れは肉眼で見つけることができず、顕微鏡で観察すると
炭化物自体に、そして炭化物の素地の境界に沿って無数
の微小クラックが発生しており、これがつながりあって
割れに発展していることがわかった。そして、荷重３０
トンとした場合には、この割れが発展して肉眼で観察さ
れるまで拡大していた。さらに４０トンまで荷重を増加
して試験すると、もはや工具鋼として全く役立たないと
すぐにわかる程度に割れが拡大していた。

【００３９】これに対して、本発明鋼であるＡ〜Ｋ鋼
は、荷重２５トンにおける圧入深さ比が１６０〜１７３
と優れていた。このことは本発明鋼は小さい荷重でホビ
ング加工を行うことができるものであり、母型の損傷が
少ないという効果を有する。また、荷重を４０トンまで
増加した極めて厳しい条件の試験後においても圧入周辺
の割れが全く観察されず、さらに深いホビング加工が可
能であることを示した。その結果、本発明鋼は冷間ホビ
ング性の点において極めて優れた結果が得られることが
判明し、本発明の効果が確認できた。

【００４０】（実施例３）最後にこれら供試鋼の焼入れ
性について評価した。焼入れ性は、供試鋼を８００℃で
３０分間保持し、８００℃から２５０℃までを９０分間
で冷却した（普通の大きさの金型を空気焼入れした場合
に相当）後、２００℃で６０分間焼もどしした時の硬
さ、および８５０℃で同様の処理をした時の硬さにより
評価した。得られた結果は表４に示した。

【００４１】

【表４】

【００４２】表４から明らかなように、Ｃ含有量の高い
比較鋼Ｌ、Ｍｎ含有量の低い比較鋼Ｎ、Ｍｏ含有量の低
い比較鋼Ｑ、Ｖ含有量の高い比較鋼Ｒは、焼入れ温度が
８００、８５０℃のどちらの場合にもＨＲＣ６０以上の
硬度が得られず、焼入れ性が明らかに劣っている。ま
た、Ｃｒ含有量の高い比較鋼Ｐは充分な焼入れ性を有し
ているが、Ｃｒ過剰添加によって最適焼入れ温度が上昇
し、焼入れ温度が８５０℃の場合には必要な硬さが得ら
れるが、８００℃ではＨＲＣ６０以上の硬さが得られな
くなる。一方、従来鋼であるＳ鋼（ＳＫＤ１１）は本来
１０００℃程度の温度で熱処理する鋼であるのに、８０
０ないし８５０℃の温度で処理しているため、著しく硬
さが劣るものである。

【００４３】これに対して本発明鋼は８００℃という低
い温度で焼入れした場合においても、硬度がＨＲＣ６
０．４〜６１．８となって、充分な硬さを確保すること
ができる。また、焼入れ温度を８５０℃とした場合でも
同様にＨＲＣ６０以上の硬さが得られるので、実際の焼
入れ温度のばらつきによる影響が少なく、硬さのばらつ
きの少ない金型を得ることができ、硬さ不良発生を抑え
ることができる。

【００４４】

【発明の効果】本発明の空気焼入冷間工具鋼は以上説明
したように、Ｃ；０．６０〜０．８５％とし、Ｃｒ；
０．７０〜２．００％と先願鋼に比べて上限を低く限定
したので、炭化物量を低減すると共に炭化物粒径が微細
化し、その結果彫刻性および冷間ホビング性が改善され
た。また、Ｃ、Ｃｒの上限値を厳しく限定したことによ
る焼入れ性の低下については、Ｖを０．１０％以下に規
制し、さらに、Ｍｏを０．８５〜１．５０％と増量する
ことによって克服し、さらに前記Ｃ、Ｃｒの上限の限定
と、Ｓｉ；０．５０〜１．５０％と増量した結果、８０
０℃という低い温度からの焼入れ焼戻しによっても、Ｈ
ＲＣ６０以上の硬度を得ることが可能となった。その結
果、従来鋼に比べて彫刻時の工具寿命が向上するととも
に低い荷重で冷間ホビングができ、かつ熱処理後の硬さ
不良を防止することができるものであり、洋食器の柄、
メタルなどに模様を形成する金型として、またその他の
抜き型、曲げ型、絞り型等の冷間工具として広く使用し
得るもので産業上寄与するところ極めて大である。

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【手続補正書】

【提出日】平成３年９月１９日

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】０００５

【補正方法】変更

【補正内容】

【０００５】前記のごときＳＫＤ１１の空気焼入冷間工
具鋼としての問題点を解決すべく発明されたのが、特開
昭５８−１７４５４８号公報の発明（以下先願鋼と記
す。）であって、重量比にしてＣ；０．６５〜１．４０
％、Ｓｉ；０．６０％以下、Ｍｎ；１．６０〜３．００
％、Ｃｒ；１．６０〜２．９０％、Ｍｏ；０．２０〜
０．８０％と、Ｗ；０．４５％以下、Ｖ；０．４５％以
下のうち１種〜２種を含有し、残部Ｆｅならびに不純物
元素からなる空気焼入冷間工具鋼であって、従来鋼に比
べてＣｒ量を低くするとともにＶ、Ｗ、さらに必要に応
じてＮｂ、Ｔｉ、Ｚｒを含有させ、炭化物の粒径を２μ
以下に微細化させたことにより、彫刻性を大幅に改善す
るとともに、冷間ホビング性を向上させたもので、従来
鋼に比べて、彫刻が容易であるとともに低い荷重で深い
ホビングを可能とした。さらに先願鋼はＭｎ、Ｃｒ、Ｍ
ｏなどを適宜含有させたことにより焼入れ性を向上さ
せ、空気焼入れにより硬化させることができるものであ
る。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量比にしてＣ；０．６０〜０．８５
％、Ｓｉ；０．５０〜１．５０％、Ｍｎ；１．７０〜
２．３０％、Ｃｒ；０．７０〜２．００％、Ｍｏ；０．
８５〜１．５０％、Ｖ；０．１０％以下を含有し、残部
がＦｅおよび不純物元素からなることを特徴とする空気
焼入冷間工具鋼。
【請求項２】重量比にしてＣ；０．６０〜０．８５
％、Ｓｉ；０．５０〜１．５０％、Ｍｎ；１．７０〜
２．３０％、Ｃｒ；０．７０〜２．００％、Ｍｏ；０．
８５〜１．５０％、Ｖ；０．１０％以下を含有し、さら
にＮｂ；０．３０％以下、Ｔｉ；０．３０％以下、Ｚ
ｒ；０．３０％以下のうち１種または２種以上を含有
し、残部がＦｅおよび不純物元素からなることを特徴と
する空気焼入冷間工具鋼。
【請求項３】重量比にしてＣ；０．６０〜０．８５
％、Ｓｉ；０．５０〜１．５０％、Ｍｎ；１．７０〜
２．３０％、Ｃｒ；０．７０〜２．００％、Ｍｏ；０．
８５〜１．５０％、Ｖ；０．１０％以下を含有し、さら
にＳ；０．３０％以下、Ｓｅ；０．３０％以下、Ｐｂ；
０．３０％以下、Ｔｅ；０．２０％以下のうち１種また
は２種以上を含有し、残部がＦｅおよび不純物元素から
なることを特徴とする空気焼入冷間工具鋼。
【請求項４】重量比にしてＣ；０．６０〜０．８５
％、Ｓｉ；０．５０〜１．５０％、Ｍｎ；１．７０〜
２．３０％、Ｃｒ；０．７０〜２．００％、Ｍｏ；０．
８５〜１．５０％、Ｖ；０．１０％以下を含有し、さら
にＮｂ；０．３０％以下、Ｔｉ；０．３０％以下、Ｚ
ｒ；０．３０％以下のうち１種または２種以上と、Ｓ；
０．３０％以下、Ｓｅ；０．３０％以下、Ｐｂ；０．３
０％以下、Ｔｅ；０．２０％以下のうち１種または２種
以上を含有し、残部がＦｅおよび不純物元素からなるこ
とを特徴とする空気焼入冷間工具鋼。