JPH06256909A

JPH06256909A - 良好な曲げ性と優れたばね特性を有する電気接点ばね用金属板およびその製造方法

Info

Publication number: JPH06256909A
Application number: JP268293A
Authority: JP
Inventors: Kosaku Shioda; 浩作潮田; Satoru Nishimura; 哲西村; Yozo Suga; 洋三菅
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1993-01-06
Filing date: 1993-01-11
Publication date: 1994-09-13

Abstract

(57)【要約】【目的】良好な曲げ性と優れたばね特性を有する電気
接点ばね用金属板を提供することを目的とする。【構成】重量％で１０〜８０％Ｃｕを含有するＦｅ−
Ｃｕ合金の薄肉鋳片をクロス圧延によりコイルの長手方
向および幅方向の両方に、Ｆｅ相とＣｕ相からなる２相
組織を展伸させ、これにより、異方性の小さい良好な曲
げ性とばね性を有し、電気伝導度と耐熱クリープ性に優
れた電気接点ばね用金属板を製造する。【効果】本発明材は、現行材のＢｅ−Ｃｕ合金やＴｉ
−Ｃｕ合金と同等レベルの特性を有するので、Ｂｅ−Ｃ
ｕにおける問題点；高価であること、環境を害するこ
と、Ｔｉ−Ｃｕ合金における問題点；ばね限界値が劣る
こと、高価であること、表面特性（はん田性など）が劣
ること、などを解決する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、電気接点・ばね材など
として用いられる金属板およびその製造方法に関する。
本発明材は、面内異方性が小さく、良好な曲げ性と、優
れたばね特性を有し、かつ良好な電気接点特性ならびに
優れた耐熱クリープ性をもつ材料であるので、電気接点
ばねなどの用途に好適の材料である。

【０００２】

【従来の技術】近年の電気機器の小型化、高密度化に対
応するため、良好な曲げ性とばね特性を有し、優れた電
気接点特性（高い電気伝導度と低い接触抵抗）と耐熱ク
リープ特性を有する電気接点ばね材料が要求されてい
る。このような高級電気接点ばね用途には、従来からＣ
ｕを基にしたＢｅ−Ｃｕ合金やＴｉ−Ｃｕなどが用いら
れている。Ｂｅ−Ｃｕ合金は、時効処理により著しくば
ね性は向上するが曲げ性が劣化するので、一般的には加
工をした後に時効処理を施しばね性を改善している。し
かし、Ｂｅ−Ｃｕ合金は、特性は優れているものの、そ
の特性を引き出すためには前述のような複雑な工程が必
要であり、また、環境を著しく害するＢｅを添加してい
るため、基本的な問題があった。したがって、長年Ｂｅ
−Ｃｕ合金に替わる材料が熱望されてきた。

【０００３】一方、Ｔｉ−Ｃｕ合金は、ばね限界値がＢ
ｅ−Ｃｕ合金の１００ kgf／mm² 以上に対し５０〜８０
kgf／mm² と劣り、またＴｉを通常３％程度用いるため
安定な表面膜が形成され、接触抵抗やはんだ性などの表
面特性に問題があった。このような問題を解決するため
に高強度Ｃｕ基合金の開発が鋭意推進されている。たと
えば、特開平１−１８０９３０号公報記載の内容によれ
ば、ＣｕにＭｇ，Ｐなどを添加し６０ kgf／mm² 程度ま
で高強度化することにより、ばね限界値として５０ kgf
／mm² のレベルまで改善した電気接点ばね材料の開発が
達成されている。しかし、Ｂｅ−ＣｕやＴｉ−Ｃｕ合金
のような高級電気接点ばね材料と比較すると、ばね限界
値が不十分である。また、特開昭６０−２３１８４４２
号公報記載のＣｕ基合金では、Ｓｎ，Ｆｅ，Ｓｉ，Ｐ，
Ｎｉ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｃｏなどを添加して高強度化を図っ
ている。しかし、これらの元素の添加は、合金コストの
上昇、電気伝導度の劣化といった問題を招くと同時に、
Ｃｕ基合金では本質的に上に述べた現行材並に高強度化
することが極めて困難であり、ばね限界値が劣るという
問題がある。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】以上のような課題を解
決するために本発明者らは、Ｃｕ量が１０％〜９０％ま
での広い範囲で変化したＦｅ−Ｃｕ合金の開発に取り組
んできた。すでに、特公平３−５９１３１号公報および
特公平４−０２４４２０号公報に開示しているように、
Ｆｅ−Ｃｕ合金はＦｅ相とＣｕ相とからなる二相合金で
あり、基本的には強度をＦｅ相で電気伝導度をＣｕ相で
確保することにより、それぞれの相の特徴を最大限に活
用する点に特徴がある。この観点から、本合金は強度と
電気伝導度のバランスに優れている。しかし、一方向の
冷間圧延・焼鈍の工程を経て製造する場合には、二相合
金であるがゆえにたとえ再結晶焼鈍しても組織が圧延方
向に延びた形状を有するため特性の面内異方性、特に曲
げ性の面内異方性が大きくなる欠点を持つ。

【０００５】従って、本発明が解決しようとする第１の
課題は、Ｆｅ−Ｃｕ合金の曲げ性の面内異方性を改善す
ることであり、さらに第２の課題は、上記合金のばね限
界値を改善することである。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題を解
決するために構築されたものであり、その要旨は以下の
とおりである。（１）重量％で１０〜９０％Ｃｕを含有するＦｅ−Ｃｕ
合金であって、かつコイル長手方向および垂直方向の９
０度繰り返し曲げ回数（それぞれｎ_L，ｎ_C）が３回以
上でこれらの比（ｎ_C／ｎ_L）が１〜３と小さい面内異
方性を有し、さらにそれぞれの方向のばね限界値が６０
kgf／mm² 以上で、常温の電気伝導度が１０％ＩＡＣＳ
以上有する耐熱クリープ性に優れた電気接点ばね用金属
板。

【０００７】（２）上記（１）に記載の化学成分よりな
る溶融金属を１０から１０００℃／ｓの凝固冷却速度で
板厚０．５〜８mmの金属板に鋳造し、次に素材長手方向
の圧延圧下率（ｒ_L）と幅方向の圧延圧下率（ｒ_C）と
の比（ｒ_L／ｒ_C）を１〜１０とするとともに全圧下率
が３０％以上の冷間圧延を施し、次いで６００〜１１０
０℃の温度範囲で焼鈍し、３００〜６５０℃の温度範囲
で時効処理を施したのち、残留応力の均一化処理を行な
う面内異方性が小さく良好な曲げ性と優れたばね特性と
電気接点特性を有する電気接点ばね用金属板の製造方
法。

【０００８】本発明者らは上記発明を完成するために、
まず第１に、曲げ性の改善について鋭意研究開発を行っ
た。その結果、本合金のように二相組織からなる合金の
曲げ特性の面内異方性を改善するためには、組織を等方
的にすることが基本であることに着目し、一方向のみに
圧延加工を施すのではなく、これと垂直方向にも圧延を
施せば、すなわちクロス圧延を行えば組織がより均一と
なるので、曲げ特性の面内異方性が著しく改善されると
いう工業的に極めて重要な知見を得た。これは、クロス
圧延により金属組織が一方向のみに展伸するのでなく、
これと垂直方向にも展伸するため面内異方性が小さくな
るものと考えられる。クロス圧延を施すためには、簡単
には切り板で圧延方向を互いに直行する二つの方向にと
ってもよく、あるいはコイル形状で連続的に処理しても
よい。

【０００９】第２に、ばね限界値を向上する方法につい
ても研究を重ねた結果、従来から取り組まれている材料
の高強度化ではなく、ばね限界値が弾性変性からミクロ
的な降伏現象の生じる領域での降伏挙動と対応するもの
と考えられるので、材料特性的には縦弾性係数（ヤング
率）の向上およびミクロ降伏の改善が特に重要であるこ
とが判明した。

【００１０】まずＦｅ−Ｃｕ合金のヤング率の改善方法
について述べると、ヤング率は、同じ組成の材料でも、
結晶方位によって大きく異なる。たとえば、Ｆｅのラン
ダム方位のヤング率は、約２１０００ kgf／mm² であ
り、最大方向の＜１１１＞には２９０００ kgf／mm² と
なる。また、ヤング率は少量の元素を添加しても殆ど変
化しないが、本発明合金のようにＦｅに多量のＣｕを添
加する場合にはヤング率がかなり低下することが予想さ
れる。一方、ＣｕはＦｅより融点が低いためヤング率が
約１３０００ kgf／mm² とＦｅより著しく低い。

【００１１】そこでＦｅ−Ｃｕ合金のヤング率をＦｅ並
に高く維持するために、次のような新たな発想に基づい
て改善に取り組んだ。すなわち、本発明者らは、まずＣ
ｕ量が１０％から９０％の範囲のＦｅ−Ｃｕ合金は二相
組織となることに着目した。もし、引張り試験方向にヤ
ング率の高いＦｅ相が展伸しておれば、その方向のヤン
グ率を高めることが可能となる。従って、クロス圧延と
焼鈍の基本工程で製造したＦｅ−Ｃｕ合金では、Ｆｅ相
が圧延方向およびこれに直角な方向の二つの方向に展伸
しているので、これら両方向におけるヤング率はＦｅの
ヤング率に近い高い値が得られることになる。

【００１２】次に、Ｆｅ−Ｃｕ合金のミクロ降伏強度を
最大限に上昇させる方策について述べる。後述するよう
に、本発明においては双ロール法で鋳片を製造するが、
この方法のように急冷凝固するとＦｅ相に多量のＣｕが
過飽和に固溶する（Ｆｅ−Ｃｕの平衡状態図によれば約
１０％Ｃｕと予想。ただし、従来のプロセスでは約２％
である。）ので、この過飽和Ｃｕをその後の適正な時効
析出処理で著しく微細に析出させることにより、ミクロ
降伏強度を最大限に高めることが可能となる。

【００１３】なお、本発明の基本組成であるＣｕ量が１
０％から９０％の範囲のＦｅ−Ｃｕ合金を製造するため
には、溶融金属を急冷して０．５mmから８mmの板厚の鋼
帯に直接鋳造することが必須である。すなわち、特公平
４−０２４４２０号公報記載のように、従来からの基本
工程である熱間圧延を本発明合金に適用すると、Ｃｕ相
は圧延温度域で未だ融液状態にあるため、熱間脆化が発
生する。これを抜本的に防止するために、急冷凝固を活
用したストリップキャスト法例えば双ロール法を採用す
る。さらに、この方法によれば、Ｆｅ相にＣｕを最大限
過飽和に固溶させることも可能である。

【００１４】一方、このようにして鋳造したＦｅ−Ｃｕ
合金は良好な冷間圧延性をもっており、電気接点ばね材
として通常用いられる０．１mm以下の金属箔の領域ま
で、冷間圧延することが可能となる。また、このような
固溶Ｃｕが最後の時効析出処理で微細に析出し、ミクロ
降伏強度を向上させるのは、上に述べた通りである。ま
た、このような機構を活用しているので、通電発熱時に
耐えられるばね性、すなわち耐熱クリープ性にも優れる
ことが期待できる。

【００１５】本発明はこのような従来にない新しい知見
に基づいて成されたものである。

【００１６】

【作用】本発明において材料特性、鋼組成および製造条
件を上述のように限定する理由について詳細に説明す
る。

【００１７】（１）曲げ性：４方向に曲げ加工が入る電
気接点ばね材料においては、良好な曲げ加工性でかつ面
内異方性の小さいことが求められる。まず、曲げ加工性
を満足するためには、コイル長手方向に垂直（ｎ_C）お
よび平行（ｎ_l）に９０度曲げる場合の繰り返し曲げ回
数がそれぞれ３回以上あることが必要である。次に、こ
れらの比（ｎ_C／ｎ_L）を１〜３の範囲とする。ｎ_C／
ｎ_Lが３を超すと面内異方性が大きくなる。

【００１８】（２）ばね限界値：Ｂｅ−ＣｕあるいはＴ
ｉ−Ｃｕなどの高級電気接点ばね材料の代替となり得る
ためには、ばね限界値は６０ kgf／mm² の値となる必要
がある。また、薄型化してもスティフネスを維持し、か
つ優れたばね限界値を有するためには、ヤング率の向上
が必須である。現行の高強度Ｃｕ合金のヤング率は約１
３０００ kgf／mm² 程度であるので、１３０００ kgf／
mm² 以上のヤング率を目標とする。

【００１９】（３）電気伝導度、接触抵抗：Ｂｅ−Ｃ
ｕ、Ｔｉ−Ｃｕ合金の電気伝導度は、大略１０％ＩＡＣ
Ｓ程度であるので、１０％ＩＡＣＳ以上を必要特性とし
た。

【００２０】（４）組成：基本組成は、重量％で１０〜
９０％Ｃｕを含有するＦｅ−Ｃｕ合金とするが、これに
耐食性を維持する目的でＣｒを０．１〜１０％，Ｍｏを
０．００１〜１．５％の範囲でそれぞれ添加してもよ
く、また強度、加工性、メッキ性などを改善する目的
で、選択元素としてＴｉ，Ｚｒ，Ｓｉ，Ａｌ，Ｎｉ，Ｚ
ｎ，Ｓｎ，Ｎｂ，Ｐ，Ｌａ，Ｃｅ，Ｙ，Ｖ，Ｃａ，Ｂ
ｅ，ＭｇまたははＨｆの１種または２種以上を合計で
０．００５〜８％添加してもよい。

【００２１】（５）製造方法（イ）凝固冷却速度と鋳造板厚：溶融金属を１０から１
０００℃／ｓの凝固冷却速度で板厚０．５〜８mmの金属
板に鋳造する。凝固冷却速度が１０℃／ｓ未満となると
Ｆｅ相とＣｕ相とからなる凝固組織が極めて粗くなり、
いわゆる急冷凝固の効果が消失する。また、凝固冷却速
度が１０００℃／ｓ超となると、凝固シェルの発達が不
十分となるため、鋳造がきわめて不安定になる。また、
鋳造厚は上記凝固冷却速度との関係から０．５から８．
０mmとなる。

【００２２】（ロ）冷間圧延条件：上記した鋳造板を必
要に応じて酸洗あるいは表面研削したのちに冷間圧延す
る。冷間圧延条件は面内異方性が小さく良好な曲げ性を
確保するために、本発明において最も重要な構成要件で
ある。まず、全圧下率は強度と製品厚を満足するために
３０％以上とする。次に、素材長手方向の圧延圧下率
（ｒ_L）と幅方向の圧延圧下率（ｒ_C）との比（ｒ_L／
ｒ_C）が１〜１０となるような範囲でクロス圧延を施
す。このようなクロス圧延は切り板は勿論のこと、コイ
ルでも可能である。また、ｒ_L／ｒ_Cの値が１未満およ
び１０超の値となると、クロス圧延の効果がなくなり曲
げ性の面内異方性が目標を満たさなくなる。また、素材
長手方向への圧延と幅方向への圧延の順序は曲げ性の面
内異方性に基本的には影響しないので問わないが、最終
製品の表面性状の観点から、最終の５％以上の冷間圧延
は、素材長手方向に施すのが好ましい。

【００２３】（ハ）冷間圧延後の焼鈍条件：上記冷間圧
延材を６００〜１１００℃の範囲、好ましくは８００〜
１０５０℃で連続焼鈍する。焼鈍温度が６００℃未満に
なると、延性が不足するため曲げ性が悪い。一方、１１
００℃超の温度で焼鈍すると、Ｃｕの融点を越えるので
品質状の欠陥が生じたり、板破断する問題が発生する。
また、焼鈍中にＣｕが析出することを極力抑制するため
に焼鈍は極力短時間とする。

【００２４】（ニ）調質圧延の条件：上記焼鈍の後、必
要に応じて１〜１０％の調質圧延を施す。調質圧延は、
ａ）上記焼鈍で劣化した板形状を改善し、次の研磨工程
において均一な研磨が可能となるような役割、ｂ）さら
に後の３００〜６５０℃の時効処理において所望の強度
を得る役割、を有する。調質圧延率が１％未満では上に
述べた二つの役割が達成されない。一方、１０％超にな
ると曲げ性が劣化する。

【００２５】（ホ）時効処理温度条件：３００〜６５０
℃の温度範囲、好ましくは４００〜５５０℃の温度範囲
で時効処理を行う。時効処理は、Ｆｅ相においては著し
く過飽和に固溶しているＣｕ微細に析出させ強度を上昇
させること、Ｃｕ相においては固溶ＦｅをＴｉ，Ｚｒな
どで固定し電気伝導度を向上させること、が役割であ
る。時効処理温度が３００℃未満になると上に述べた析
出や固定の反応が生じない。一方、６５０℃超では過時
効となりむしろ強度が低下する。

【００２６】（ヘ）酸洗条件：本発明合金を通常の塩
酸、硝酸、硫酸などを用いた酸洗条件で酸洗すると、表
面がＣｕとなる。その機構については必ずしも明確でな
いが、Ｃｕの置換析出機構などが考えられる。したがっ
て、冷間圧延前あるいは冷間圧延後の適正なところで酸
洗し、表面にＣｕ相を形成すると、接触抵抗を著しく低
下することもできる。

【００２７】かくして、本発明によれば、面内異方性の
小さい良好な曲げ性をもち、７０ kgf／mm² 以上の優れ
たばね限界値を有し、１０％ＩＡＣＳ以上の電気伝導度
と耐熱クリープ特性に優れた、重量％で１０〜９０％Ｃ
ｕを含有するＦｅ−Ｃｕ合金電気接点ばね用途金属板を
得ることができる。

【００２８】

【実施例】

〔実施例１〕表１に示す組成を有するＦｅ−３０％Ｃｕ
合金を実験室的に真空溶製した。すなわち、基本組成は
Ｆｅ−３０％Ｃｕ合金であるが、耐食性を確保するため
にＣｒ，Ｍｏを、強度と電気伝導度のバランスを改善す
るためにＺｒ，Ｔｉを、さらに鋳造性を改善するために
Ａｌを添加した。双ロール鋳造機を用いて、３２０℃／
ｓの表面冷却速度で板厚２．０mmを鋳造した。その後
１．９mm厚までコイル研削機でコイルの両面を研削し
た。続いて０．１３mm厚まで冷間圧延を施すにあたり、
素材の長手方向の圧下率ｒ_Lとその垂直方向の圧下率ｒ
_Cとの比（ｒ_L／ｒ _C）を表２に示すように種々変化さ
せた。なお簡単のために、最初に素材長手方向に（１−
（１−ｒ_L）^1/2 ）の圧下率で圧延し、続いてその垂直
方向に圧下率ｒ_Cの圧延を施し、最後に素材長手方向に
圧下率（１−（１−ｒ_L）^1/2 ）の圧延を施した。

【００２９】このように作製された冷間圧延板を光輝焼
鈍炉にて焼鈍した。焼鈍条件は、１０００℃−２０ｓで
ある。次に、圧下率４％の調質圧延を施したのち、表面
膜を研磨法で除去した。続いて、真空炉にて４５０℃で
６時間の時効処理焼鈍を行い、その後残留歪を除去する
ために４５０℃でテンションアニールした。最後に酸洗
（５０℃の２０％塩酸水溶液に１０ｓ浸漬）し、表面に
Ｃｕ相を形成した。

【００３０】

【表１】

【００３１】

【表２】

【００３２】引張り特性はＪＩＳ１３号Ｂ試験片を用い
て１０mm／min のクロスヘッド変位速度で評価した。繰
り返し曲げ試験は、ＭＩＬ−ＳＴＤ−８８３／２００４
に準拠して行い、０．５mm幅×３０mm長×０．１３mm板
厚の試験片に２２５gfの荷重を加え９０°曲げを繰り返
し施した。曲げ回数１回とは、９０度曲げ１回に相当す
る。ばね限界値（Ｋ_B値）は、薄板ばね試験機（ＪＩＳ
Ｈ３１３０）を用いて測定した。ヤング率は共振法を用
いて求めた。また、電気伝導度は４端子法を用いて評価
した。また、表２に比較のために、市販のＢｅ−Ｃｕ
（Ｃ−１７２０Ｐ）、およびＴｉ−Ｃｕ合金（ＹＣＵ
Ｔ）の結果も示した。

【００３３】表２から明らかなように、クロス圧延技術
を活用した本発明材は良好な曲げ性を有しかつその面内
異方性が小さい。さらに、ばね限界値に優れておりその
面内異方性も小さい。また、研磨（＃５００）後、ＳＱ
メーターで測定した本発明合金の接触抵抗は、約０．９
Ωであり、従来材並である。耐熱クリープ特性は、次の
ように評価した。幅１２．７mm×長さ１２０mm（Ｌ_O）
の試験片を使用し、この試験片を長さ１１０mm（Ｌ₁ ）
×深さ３mmの水平縦長溝を有する治具に中央部が上部に
湾曲するようにセットし、この状態で２００℃に５００
時間保持し、前記治具から取り外した状態における前記
試験片の両端部間の距離（Ｌ₂ ）を測定し、応力緩和率
（Ｌ₀ −Ｌ₂ ）／（Ｌ₀ −Ｌ₁ ）×１００％をもって、
耐熱クリープ特性とした。本合金の応力緩和率は約３％
と極めて良好である。さらに、表面粗度も１．０μｍと
十分小さい。ここで、表面粗度は、２５mm長にわたる粗
度測定におけるＲｍａｘである。耐食性の評価を４８時
間の塩水噴霧試験による赤錆発生率から実施したが、本
発明材はＣｕ基合金並の実力を有し何ら問題はなかっ
た。また、本発明材の半田性は、濡れ面積率から評価し
た結果良好であることを確認した。

【００３４】〔実施例２〕実施例１の知見を基に、表３
に示す化学組成を有する鋼Ｂ（Ｆｅ−５０％Ｃｕ合
金）、鋼Ｃ（Ｆｅ−７５％Ｃｕ）を実験室的に溶製し
た。これらの鋼には、実験例１と同様にＣｒ，Ｍｏ，Ｚ
ｒ，Ｔｉ，Ａｌを添加している。さらに、双ロール鋳造
機を用いて、板厚２．０mmの鋳片を鋳造した。１．９mm
厚までコイル研削機でコイルの両面を研削した後、酸洗
した（５０℃の２０％塩酸水溶液に６０ｓ浸漬）。続い
て０．１３mm厚まで冷間圧延を施すにあたり、素材の長
手方向の圧下率ｒ_Lとその垂直方向の圧下率ｒ_Cとの比
（ｒ_L／ｒ_C）を表４に示すように種々変化させた。な
お簡単のために、最初に素材圧延方向に（１−（１−ｒ
_L） ^1/2 ）の圧下率で圧延し、続いてその垂直方向に圧
下率ｒ_Cの圧延を施し、最後に素材長手方向に圧下率
（１−（１−ｒ_L）^1/2 ）の圧延を施した。

【００３５】

【表３】

【００３６】

【表４】

【００３７】このように作製された冷間圧延板を光輝焼
鈍炉にて焼鈍した。焼鈍条件は、１０００℃−６０ｓで
ある。次に、圧下率２％の調質圧延を施したのち、真空
炉にて４７５℃で７時間の時効処理焼鈍を行い、続いて
残留歪を除去するために４５０℃でテンションアニール
した。そして、コイルを連続的に酸洗（５０℃の２０％
塩酸水溶液に２０ｓ浸漬）したのち、次に述べる電気接
点ばね用途としての基本的な性能を評価した。

【００３８】すなわち、引張り試験、繰り返し曲げ試
験、ばね限界値、ヤング率、電気伝導度測定、表面粗度
測定などを評価した。これらの評価測定法は、実施例１
と全く同様である。結果を表４にまとめて示す。また、
比較のために同表に、市販のＢｅ−Ｃｕ合金（Ｃ−１７
２０Ｐ）、およびＴｉ−Ｃｕ合金（ＹＣＵＴ）の結果も
示す。表から明らかなように、本発明材はクロス圧延技
術により面内異方性の小さい良好な曲げ性を有する。さ
らに、優れたばね限界値を有しかつその面内異方性も小
さい。さらに、実施例１と同様に、耐熱クリープ試験、
接触抵抗、表面粗度を測定した。本発明合金の鋼Ｂの応
力緩和率は約４％、鋼Ｃは約６％であり、いずれも良好
である。接触抵抗は、それぞれ０．９Ω，０．８Ωであ
り、良好である。また、粗度も約１．０μｍであり十分
小さい。また、耐食性、ハンダ性も良好であることを確
認した。

【００３９】

【発明の効果】以上詳述したように、本発明材は優れた
曲げ性、ばね限界値を有しかつその面内異方性が小さ
く、優れた電気接点特性と耐熱クリープ特性を有するの
で、従来から用いられているＢｅ−ＣｕやＴｉ−Ｃｕな
どの高級電気接点ばね用途に好適である。本発明によ
り、Ｂｅ−Ｃｕ合金の環境問題が緩和され、低コストで
Ｔｉ−Ｃｕを上回る性能の高級電気接点ばね材が供給で
きるので、本発明の工業的意義は極めて高く、多くの分
野に影響を及ぼすので、その効果は著しい。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁵ 識別記号庁内整理番号ＦＩ技術表示箇所Ｃ２２Ｃ 38/18 Ｃ２２Ｆ 1/08 Ｂ

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％でＣｕ：１０〜９０％を含有する
Ｆｅ−Ｃｕ合金であって、かつコイル長手方向および垂
直方向の９０度繰り返し曲げ回数（それぞれｎ_L，
ｎ_C）が３回以上でこれらの比（ｎ_C／ｎ_L）が１〜３
と小さい面内異方性を有し、さらにそれぞれの方向のば
ね限界値が６０ kgf／mm² 以上で、常温の電気伝導度が
１０％ＩＡＣＳ以上あることを特徴とする良好な曲げ性
と優れたばね特性を有する電気接点ばね用金属板。
【請求項２】請求項（１）に記載の化学成分よりなる
溶融金属を１０から１０００℃／ｓの凝固冷却速度で板
厚０．５〜８mmの金属板に鋳造し、素材長手方向の圧延
圧下率（ｒ_L）と幅方向の圧延圧下率（ｒ_C）との比
（ｒ_L／ｒ_C）を１〜１０とするとともに全圧下率が３
０％以上の冷間圧延を施し、次いで６００〜１１００℃
の温度範囲で焼鈍し、３００〜６５０℃の温度範囲で時
効処理を施して残留応力の均一化処理を行なうことを特
徴とする良好な曲げ性と優れたばね特性を有する電気接
点ばね用金属板の製造方法。