JPH0625792A - 第２相粒子分散単結晶及びその製造方法 - Google Patents
第２相粒子分散単結晶及びその製造方法Info
- Publication number
- JPH0625792A JPH0625792A JP20434492A JP20434492A JPH0625792A JP H0625792 A JPH0625792 A JP H0625792A JP 20434492 A JP20434492 A JP 20434492A JP 20434492 A JP20434492 A JP 20434492A JP H0625792 A JPH0625792 A JP H0625792A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- single crystal
- powder
- molybdenum
- heat treatment
- sintered body
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000013078 crystal Substances 0.000 title claims abstract description 27
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 4
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 19
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims abstract description 16
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 12
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 12
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 12
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims abstract 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 11
- 239000011812 mixed powder Substances 0.000 claims description 6
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 claims description 3
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 claims description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 11
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 8
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 3
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 3
- 239000011362 coarse particle Substances 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910019802 NbC Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910026551 ZrC Inorganic materials 0.000 description 1
- -1 and in Fig. 1 (d) Substances 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000007580 dry-mixing Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000012770 industrial material Substances 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 238000013001 point bending Methods 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 229910003468 tantalcarbide Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 モリブデン単結晶の、低温から中温域にかけ
ての強度特性を向上させることを目的とする。 【構成】 モリブデン粉に０．００５乃至０．５００ m
ass ％の第２相粒子粉を乾式混合添加し、粉末冶金法を
用いて圧粉体とする。この圧粉体を還元性雰囲気下で熱
処理して焼結体とし、所定温度で塑性加工を行う。塑性
加工された焼結体を還元性雰囲気、不活性雰囲気、及び
真空雰囲気のいずれかの雰囲気下にて第１の所定温度で
熱処理したあと、該第１の所定温度より高い第２の所定
温度で熱処理することにより、第２相粒子を分散させた
モリブデンの単結晶が得られる。
ての強度特性を向上させることを目的とする。 【構成】 モリブデン粉に０．００５乃至０．５００ m
ass ％の第２相粒子粉を乾式混合添加し、粉末冶金法を
用いて圧粉体とする。この圧粉体を還元性雰囲気下で熱
処理して焼結体とし、所定温度で塑性加工を行う。塑性
加工された焼結体を還元性雰囲気、不活性雰囲気、及び
真空雰囲気のいずれかの雰囲気下にて第１の所定温度で
熱処理したあと、該第１の所定温度より高い第２の所定
温度で熱処理することにより、第２相粒子を分散させた
モリブデンの単結晶が得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ヒーター等の構造物の
高温部で使用されるモリブデン材料に関する。
高温部で使用されるモリブデン材料に関する。
【０００２】
【従来の技術】モリブデン単結晶材は多結晶の物質に比
べ、高温域での耐変形性に優れている。このため、ヒー
ター等の構造物の高温部に使用される。
べ、高温域での耐変形性に優れている。このため、ヒー
ター等の構造物の高温部に使用される。
【０００３】一般に、モリブデン（Ｍｏ）の単結晶は帯
熔融法等の溶解法によって得られるが、この様な方法で
は、大型の単結晶や任意形状の単結晶を得ることはでき
ない。そこで、大型または任意形状のモリブデン単結晶
を得る方法として、二次再結晶法と呼ばれる製造法が使
用されている。
熔融法等の溶解法によって得られるが、この様な方法で
は、大型の単結晶や任意形状の単結晶を得ることはでき
ない。そこで、大型または任意形状のモリブデン単結晶
を得る方法として、二次再結晶法と呼ばれる製造法が使
用されている。
【０００４】従来のモリブデン材料としては、実質的に
純度１００％のＭｏ単結晶材のほかに、Ｃａ、Ｍｇなど
の酸化物を添加したＭｏ単結晶材が知られている。
純度１００％のＭｏ単結晶材のほかに、Ｃａ、Ｍｇなど
の酸化物を添加したＭｏ単結晶材が知られている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
Ｍｏ単結晶材は、多結晶材料に比べて低温延性に優れて
いる反面、低温から中温域にかけての強度特性が劣ると
いう問題点がある。
Ｍｏ単結晶材は、多結晶材料に比べて低温延性に優れて
いる反面、低温から中温域にかけての強度特性が劣ると
いう問題点がある。
【０００６】本発明は、高温域での耐変形性及びを低温
域での延性を損なうこと無く、低温から中温域にかけて
の強度特性を向上させたモリブデン単結晶を提供するこ
とを目的とする。
域での延性を損なうこと無く、低温から中温域にかけて
の強度特性を向上させたモリブデン単結晶を提供するこ
とを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、モリブ
デン粉に０．００５乃至０．５００ mass ％の第２相粒
子粉を乾式混合添加して混合粉とする工程と、前記混合
粉を粉末冶金法を用いて圧粉体とする工程と、前記圧粉
体を還元性雰囲気下で熱処理し焼結体とする工程と、前
記焼結体を所定温度で塑性加工する工程と、塑性加工さ
れた前記焼結体を前記還元性雰囲気、不活性雰囲気、及
び真空雰囲気のいずれか一方の雰囲気下にて第１の所定
温度で熱処理したあと、該第１の所定温度より高い第２
の所定温度で熱処理する工程とを含むことを特徴とする
第２相粒子分散単結晶の製造方法が得られる。
デン粉に０．００５乃至０．５００ mass ％の第２相粒
子粉を乾式混合添加して混合粉とする工程と、前記混合
粉を粉末冶金法を用いて圧粉体とする工程と、前記圧粉
体を還元性雰囲気下で熱処理し焼結体とする工程と、前
記焼結体を所定温度で塑性加工する工程と、塑性加工さ
れた前記焼結体を前記還元性雰囲気、不活性雰囲気、及
び真空雰囲気のいずれか一方の雰囲気下にて第１の所定
温度で熱処理したあと、該第１の所定温度より高い第２
の所定温度で熱処理する工程とを含むことを特徴とする
第２相粒子分散単結晶の製造方法が得られる。
【０００８】また、上記方法により、モリブデンを主成
分とし、第２相粒子を０．００５乃至０．５００ mass
％含むことを特徴とする第２相粒子分散単結晶が得られ
る。なお、第２相粒子としては、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，及
びＴａ，或いはこれらの炭化物であるＴｉＣ，ＮｂＣ，
ＺｒＣ，及びＴａＣが用いられる。
分とし、第２相粒子を０．００５乃至０．５００ mass
％含むことを特徴とする第２相粒子分散単結晶が得られ
る。なお、第２相粒子としては、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，及
びＴａ，或いはこれらの炭化物であるＴｉＣ，ＮｂＣ，
ＺｒＣ，及びＴａＣが用いられる。
【０００９】
【実施例】以下、本発明の実施例を説明する。
【００１０】まず、Ｍｏ粉に、０．００５〜０．５００
mass ％（好ましくは０．００５〜０．２００ mass
％）のＴｉＣ粉を添加して乾式混合する。そして、この
混合粉末を粉末冶金法（プレス成形）を用いて圧粉体と
する。次に、圧粉体を還元性雰囲気下で焼結させる。そ
して、得られた焼結体を塑性加工して所定形状の板とす
る。最後に、この板に、還元性雰囲気、不活性雰囲気、
及び真空雰囲気のいずれかの雰囲気下で熱処理を加え単
結晶化させる。熱処理は、始め１８００℃程度の温度で
所定時間行い、引き続き温度を２３００℃程度に上げ
て、所定時間行う。こうして、ＴｉＣを添加したモリブ
デン単結晶板（単結晶化はしていないが、微細粒がなく
粗大粒が観測されたものも含む）が得られる。
mass ％（好ましくは０．００５〜０．２００ mass
％）のＴｉＣ粉を添加して乾式混合する。そして、この
混合粉末を粉末冶金法（プレス成形）を用いて圧粉体と
する。次に、圧粉体を還元性雰囲気下で焼結させる。そ
して、得られた焼結体を塑性加工して所定形状の板とす
る。最後に、この板に、還元性雰囲気、不活性雰囲気、
及び真空雰囲気のいずれかの雰囲気下で熱処理を加え単
結晶化させる。熱処理は、始め１８００℃程度の温度で
所定時間行い、引き続き温度を２３００℃程度に上げ
て、所定時間行う。こうして、ＴｉＣを添加したモリブ
デン単結晶板（単結晶化はしていないが、微細粒がなく
粗大粒が観測されたものも含む）が得られる。
【００１１】次に、実際にモリブデン単結晶板を作製
し、その特性を測定した結果を示す。Ｍｏ粉は市販のも
の（Ｆsss 粒径４．６μｍ、Ｏ2 ：０．０１％）を用
い、ＴｉＣ粉も市販のもの（Ｆsss 粒径０．５７μｍ、
T,C １９．９７％）を使用した。
し、その特性を測定した結果を示す。Ｍｏ粉は市販のも
の（Ｆsss 粒径４．６μｍ、Ｏ2 ：０．０１％）を用
い、ＴｉＣ粉も市販のもの（Ｆsss 粒径０．５７μｍ、
T,C １９．９７％）を使用した。
【００１２】まず、Ｍｏ粉にＴｉＣ粉を乾式混合添加す
る。ＴｉＣ粉の割合は、０（無添加）〜２．０００ mas
s ％の間で８種類を選んだ（表１参照）。これら８種類
の混合粉を、それぞれ、プレス成形して圧粉体とし、還
元雰囲気中において、１８００℃（２０７３Ｋ）で１０
時間焼結して、厚さ１０mmの焼結体とした。そして、こ
の焼結体を１３００℃（１５７３Ｋ）から常温間で、熱
間、温間、及び冷間と順次圧延加工し、厚さ２mm（加工
率８０％）の板を作成した。こうして得られた８種類の
板をそれぞれ、試料１乃至試料８とする。
る。ＴｉＣ粉の割合は、０（無添加）〜２．０００ mas
s ％の間で８種類を選んだ（表１参照）。これら８種類
の混合粉を、それぞれ、プレス成形して圧粉体とし、還
元雰囲気中において、１８００℃（２０７３Ｋ）で１０
時間焼結して、厚さ１０mmの焼結体とした。そして、こ
の焼結体を１３００℃（１５７３Ｋ）から常温間で、熱
間、温間、及び冷間と順次圧延加工し、厚さ２mm（加工
率８０％）の板を作成した。こうして得られた８種類の
板をそれぞれ、試料１乃至試料８とする。
【００１３】次に、試料１乃至試料８の板に還元性雰囲
気下で熱処理を施す。その条件は、表１に示すように
１８００℃で１０時間、１８００℃で１０時間熱処理
した後２３００℃で５時間、２３００℃で５時間、の
３種類行った。その結果を表１に示す。
気下で熱処理を施す。その条件は、表１に示すように
１８００℃で１０時間、１８００℃で１０時間熱処理
した後２３００℃で５時間、２３００℃で５時間、の
３種類行った。その結果を表１に示す。
【００１４】
【表１】 表１において、○は、単結晶になったことを示す。△
は、粗大粒が観察されたことを示す。×は、微細粒が観
察されたことを示す。なお、−については実験を行わな
かった。また、条件に置ける試料５乃至試料８の表面
写真を図１に示す。ここで、表１の＊１、＊２、＊３、
及び＊４がそれぞれ図１の（ａ）（ｂ）（ｃ）及び
（ｄ）に対応し、図１（ａ）では単結晶が、図１（ｂ）
では粗大粒が、図１（ｃ）では一部粗大化した微細粒
が、図１（ｄ）は微細粒が観察された。
は、粗大粒が観察されたことを示す。×は、微細粒が観
察されたことを示す。なお、−については実験を行わな
かった。また、条件に置ける試料５乃至試料８の表面
写真を図１に示す。ここで、表１の＊１、＊２、＊３、
及び＊４がそれぞれ図１の（ａ）（ｂ）（ｃ）及び
（ｄ）に対応し、図１（ａ）では単結晶が、図１（ｂ）
では粗大粒が、図１（ｃ）では一部粗大化した微細粒
が、図１（ｄ）は微細粒が観察された。
【００１５】表１に示すように、条件では、ＴｉＣが
添加されていない試料１は単結晶化した。しかし、Ｔｉ
Ｃが添加された試料２乃至試料６は単結晶化していな
い。また、条件では、試料５および試料６ともに単結
晶化していない。このことより、ＴｉＣが添加されたモ
リブデン単結晶板を得るには、１８００℃で熱処理を行
った後、さらに高温の２３００℃で熱処理を行わなけれ
ばならないことが分かる。
添加されていない試料１は単結晶化した。しかし、Ｔｉ
Ｃが添加された試料２乃至試料６は単結晶化していな
い。また、条件では、試料５および試料６ともに単結
晶化していない。このことより、ＴｉＣが添加されたモ
リブデン単結晶板を得るには、１８００℃で熱処理を行
った後、さらに高温の２３００℃で熱処理を行わなけれ
ばならないことが分かる。
【００１６】また、条件であっても、試料６乃至試料
８においては、単結晶化しておらず、ＴｉＣ粉を１．０
００ mass ％以上添加すると単結晶化しないことが分か
る。
８においては、単結晶化しておらず、ＴｉＣ粉を１．０
００ mass ％以上添加すると単結晶化しないことが分か
る。
【００１７】次に、条件における試料１と条件に置
ける試料２乃至試料８を用いて３点曲げ試験を行った。
試験は、７７Ｋ（−１９６℃）で行われ、クロスヘッド
の速度を０．０１７mm/sとして、試料の軸方位をほぼ
〈１１０〉方向として行った。その結果を図２及び図３
に示す。
ける試料２乃至試料８を用いて３点曲げ試験を行った。
試験は、７７Ｋ（−１９６℃）で行われ、クロスヘッド
の速度を０．０１７mm/sとして、試料の軸方位をほぼ
〈１１０〉方向として行った。その結果を図２及び図３
に示す。
【００１８】図２に示すように、降伏強度及び破断強度
はＴｉＣの添加量が０．１００ mass ％辺りまで、Ｔｉ
Ｃの添加量の増加とともに増加し、それ以上添加すると
減少する。しかし、０．２ mass ％付近までは、ＴｉＣ
を添加しないものに比べて、その強度が大きい。また、
図３に示すように、その延性（曲げ角）も、ＴｉＣ無添
加のものが０であったの対して、ＴｉＣを添加すると曲
がるようになった。
はＴｉＣの添加量が０．１００ mass ％辺りまで、Ｔｉ
Ｃの添加量の増加とともに増加し、それ以上添加すると
減少する。しかし、０．２ mass ％付近までは、ＴｉＣ
を添加しないものに比べて、その強度が大きい。また、
図３に示すように、その延性（曲げ角）も、ＴｉＣ無添
加のものが０であったの対して、ＴｉＣを添加すると曲
がるようになった。
【００１９】図２及び図３から、ＴｉＣの添加量が０．
００５〜０．２００ mass ％であれば、降伏強度、破断
強度、及び曲げ強度において従来品よりも優れており、
ＴｉＣの添加量が０．２００〜０．５００ mass ％であ
れば、降伏強度及び破断強度については従来品と同程度
であるが、曲げ延性において優れたものが得られる。
００５〜０．２００ mass ％であれば、降伏強度、破断
強度、及び曲げ強度において従来品よりも優れており、
ＴｉＣの添加量が０．２００〜０．５００ mass ％であ
れば、降伏強度及び破断強度については従来品と同程度
であるが、曲げ延性において優れたものが得られる。
【００２０】このように、ＭｏにＴｉＣを添加すること
により、７７Ｋという低温で、降伏強度、破断強度、及
び曲げ延性を向上させることができる。これは、ＴｉＣ
によるマトリックス分散強化と残留一次再結晶粒の界面
強度の上昇によるものである。また、降伏強度、破断強
度、及び曲げ延性が向上したことで、使用条件が高温か
ら低温へ、また、低温から高温へと変化を繰り返すヒー
ターの炉材料や高温部位材料に使用でき、核融合炉用材
料や原子炉用材料への応用も可能となる。
により、７７Ｋという低温で、降伏強度、破断強度、及
び曲げ延性を向上させることができる。これは、ＴｉＣ
によるマトリックス分散強化と残留一次再結晶粒の界面
強度の上昇によるものである。また、降伏強度、破断強
度、及び曲げ延性が向上したことで、使用条件が高温か
ら低温へ、また、低温から高温へと変化を繰り返すヒー
ターの炉材料や高温部位材料に使用でき、核融合炉用材
料や原子炉用材料への応用も可能となる。
【００２１】なお、上記実施例では第２相粒子としてＴ
ｉＣを用いたが、これに限られるものではなく、Ｔｉ，
Ｎｂ，Ｚｒ，Ｔａ，ＮｂＣ，ＺｒＣ，及びＴａＣなどを
用いても良い。
ｉＣを用いたが、これに限られるものではなく、Ｔｉ，
Ｎｂ，Ｚｒ，Ｔａ，ＮｂＣ，ＺｒＣ，及びＴａＣなどを
用いても良い。
【００２２】
【発明の効果】本発明によれば、モリブデン単結晶を得
る二次再結晶法において、第１の所定温度の熱処理の
後、第１の所定温度よりも高い第２の所定温度で熱処理
を行うようにしたことで、第２相粒子を添加したモリブ
デン単結晶が得られる。
る二次再結晶法において、第１の所定温度の熱処理の
後、第１の所定温度よりも高い第２の所定温度で熱処理
を行うようにしたことで、第２相粒子を添加したモリブ
デン単結晶が得られる。
【００２３】また、第２相粒子を添加することにより、
モリブデン単結晶の降伏強度及び破断強度を増加させる
ことができるとともに、曲げ延性も増加させることがで
きる。
モリブデン単結晶の降伏強度及び破断強度を増加させる
ことができるとともに、曲げ延性も増加させることがで
きる。
【図１】二次再結晶法による試料表面の組織写真であ
る。
る。
【図２】ＴｉＣの添加量に対する降伏強度及び破断強度
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図３】ＴｉＣの添加量に対する曲げ延性（曲げ角）を
示すグラフである。
示すグラフである。
Claims (3)
- 【請求項１】 モリブデンを主成分とし、第２相粒子を
０．００５乃至０．５００ mass ％含むことを特徴とす
る第２相粒子分散単結晶。 - 【請求項２】 前記第２相粒子として、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚ
ｒ，及びＴａ，或いはこれらの炭化物であるＴｉＣ，Ｎ
ｂＣ，ＺｒＣ，及びＴａＣの内のいずれかを用いること
を特徴とする請求項１の第２相粒子分散単結晶。 - 【請求項３】 モリブデン粉に０．００５乃至０．５０
０ mass ％の第２相粒子粉を乾式混合添加して混合粉と
する工程と、前記混合粉を粉末冶金法を用いて圧粉体と
する工程と、前記圧粉体を還元性雰囲気下で熱処理し焼
結体とする工程と、前記焼結体を所定温度で塑性加工す
る工程と、塑性加工された前記焼結体を前記還元性雰囲
気、不活性雰囲気、及び真空雰囲気のいずれかの雰囲気
下にて第１の所定温度で熱処理したあと、該第１の所定
温度より高い第２の所定温度で熱処理する工程とを含む
ことを特徴とする第２相粒子分散単結晶の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20434492A JPH0625792A (ja) | 1992-07-09 | 1992-07-09 | 第２相粒子分散単結晶及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20434492A JPH0625792A (ja) | 1992-07-09 | 1992-07-09 | 第２相粒子分散単結晶及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0625792A true JPH0625792A (ja) | 1994-02-01 |
Family
ID=16488956
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20434492A Pending JPH0625792A (ja) | 1992-07-09 | 1992-07-09 | 第２相粒子分散単結晶及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0625792A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0885840A (ja) * | 1994-09-19 | 1996-04-02 | Hiroaki Kurishita | モリブデン合金及びその製造方法 |
-
1992
- 1992-07-09 JP JP20434492A patent/JPH0625792A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0885840A (ja) * | 1994-09-19 | 1996-04-02 | Hiroaki Kurishita | モリブデン合金及びその製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2864287B2 (ja) | 高強度高靭性アルミニウム合金の製造方法および合金素材 | |
| US20120241054A1 (en) | Fine grain niobium sheet via ingot metallurgy | |
| JP4659278B2 (ja) | タングステン焼結体およびその製造方法並びにタングステン板材およびその製造方法 | |
| WO2006054822A1 (en) | Fe-based bulk amorphous alloy compositions containing more than 5 elements and composites containing the amorphous phase | |
| CN115522133A (zh) | 一种各向同性低热膨胀复合材料及制备方法及应用 | |
| US4491560A (en) | Large crystal grains or single crystals of molybdenum and process for production thereof | |
| US4514234A (en) | Molybdenum board and process of manufacturing the same | |
| JP3374553B2 (ja) | Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物基合金の製造方法 | |
| JPH0625792A (ja) | 第２相粒子分散単結晶及びその製造方法 | |
| JPS6033335A (ja) | 耐熱性モリブデン材 | |
| JPH0578762A (ja) | 強度に優れたＴｉＡｌ基複合材料およびその製造方法 | |
| JPH09228008A (ja) | 高温での形状安定性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系鋼管 | |
| JP3625928B2 (ja) | Ｔａ／Ｓｉ系焼結合金の製造方法 | |
| JP3395042B2 (ja) | Ｍｏ合金単結晶とその製造方法 | |
| JP4108943B2 (ja) | モリブデン焼結体、モリブデン板材、およびそれらの製造方法 | |
| JPS63238237A (ja) | モリブデン線材とその製造方法 | |
| JPS599610B2 (ja) | 炉の構成要素に適する合金 | |
| JPH11152534A (ja) | タングステン板及びその製造方法 | |
| JPH02502030A (ja) | 焼結無反応性金属合金から成る半製品の製造方法 | |
| JP2001152208A (ja) | 酸化物分散強化型Ｎｉ基合金線およびその製造方法 | |
| EP1546422B1 (en) | Method of forming sag-resistant molybdenum-lanthana alloys | |
| US3285736A (en) | Powder metallurgical alloy | |
| JPH0238659B2 (ja) | ||
| JP2702669B2 (ja) | 分散強化型モリブデン単結晶とその製造方法 | |
| JPH07278726A (ja) | 酸化物分散強化型フェライト鋼の製法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20010801 |