JPH06258169A - 空気タイヤの過度の半径方向の力の変化及び過度の横方向の力の変化を同時に補正する方法 - Google Patents

空気タイヤの過度の半径方向の力の変化及び過度の横方向の力の変化を同時に補正する方法

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JPH06258169A
JPH06258169A JP5312838A JP31283893A JPH06258169A JP H06258169 A JPH06258169 A JP H06258169A JP 5312838 A JP5312838 A JP 5312838A JP 31283893 A JP31283893 A JP 31283893A JP H06258169 A JPH06258169 A JP H06258169A
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Abstract

(57)【要約】 【目的】 本発明の目的は、空気タイヤの過度の半径方
向の力と横方向の力の変化を同時に補正する方法の提供
である。 【構成】 本方法は、一連の円周方向の増加分Ｉ(n)に
タイヤトレッドをインデックス分けし、これらの増加分
に対応する一連の、半径方向の力の測定値と横方向の横
方向の力の測定値、半径方向切削成分と第一、第二の横
方向切削成分、上記同時補正のためのそれぞれ第一、第
二ショルダ−からの材料除去量を表わす第一、第二の半
径方向／横方向切削成分、を順次導き出し、これに従っ
て第一、第二ショルダ−から材料を除去する。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は空気タイヤ中で過度の半
径方向（放射方向）の力の変化及び過度の横方向の力の
変化を同時に、正確にそして効率的に補正する方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】空気タイヤの製作においては、タイヤを
造るのに多くの変数が関与するので、完全に均一なタイ
ヤを経済的に製造することは事実上不可能であると信じ
られる。従って、製造されたままの空気タイヤは、ほと
んどがある程度の不均一性を有することは避けられな
い。不均一性の影響は、表面に対して負荷された状態で
タイヤが回転する間にタイヤにいくつかの種類の力が同
時に及ぼされることを認識することによって最もよく説
明される。例えば本出願で特に重要である半径方向の力
は、タイヤの半径方向、即ち回転平面に平行な方向に加
わる。また本出願で特に重要である横方向の力は、タイ
ヤの軸方向、即ち回転平面に垂直な方向に加わる。不均
一なタイヤではタイヤによって加えられる半径方向及び
横方向の力はその回転の間に変化する。言い換えれば、
タイヤによって加えられる半径方向及び横方向の力の大
きさ及び／又は方向は、タイヤのトレッドのどの区分が
表面と接しているかに依存する。
【０００３】タイヤの回転の間の半径方向及び横方向の
力の変化は、タイヤの周囲即ちトレッドのまわりのタイ
ヤのかたさ及び／又は形状における差異によって通常は
生じる。これらの差異がわずかであるならば半径方向及
び横方向の力の変化はとるに足らないもので、その影響
はタイヤが車両に装填されたときにも認識されない。し
かし、その様な差がある水準に達すると、半径方向及び
／又は横方向の力の変化は悪い乗りごこち及び／又は困
難なハンドリング状況を生じるに十分であり得る。
【０００４】従って、タイヤトレッドのショルダ−から
材料を除去することによって過度の力の変化を補正する
方法が過去に開発されている。これらの補正方法の殆ど
は、円周方向の一連の増加区分としてタイヤトレッドを
インデックス分けし、そしてこれらの増加区分が表面と
接するときにタイヤによって加えられる一連の力の測定
値を得る段階を含んでいる。このデ−タを次に解釈し、
そして材料がこの解釈と関連されたパタ−ンでタイヤト
レッドから除去される。これらの方法は試験タイヤを自
由に回転する荷重ドラムの表面に押しつけて回転させる
ための装置を含んでいるタイヤ均一化機械で一般に実施
される。この配置は荷重ドラムが回転するタイヤによっ
て及ぼされる力に依存する方法で動かされるようにし、
それにより適当に置かれた測定装置によって力が測定で
きる。よくできたタイヤ均一化装置では力の測定値はコ
ンピュ−タ−によって解釈され、そして材料がコンピュ
−タ−によって制御されるグラインダ−により、タイヤ
トレッドから除去される。
【０００５】幾つかの補正方法が過度の半径方向の変化
のみを補正するように設計され、そしてどんな過度の横
方向の力の変化も無視される（例えば米国特許4,914,86
9、米国特許3,914,907、米国特許3,849,942、米国特許
3,848,368、米国特許3,817,003、米国特許3,724,137、
米国特許3,681,877、米国特許3,574,973、米国特許3,55
3,903、米国特許3,491,493を参照）。
【０００６】他の補正方法は過度の横方向の力のみを補
正するように設計され、どんな過度の半径方向の変化も
無視される（例えば米国特許4,047,338、米国特許3,94
6,527及び米国特許出願07/833,378を参照）。従ってこ
れらの方法は過度の半径方向の力の変化と過度の横方向
の力の変化の両方を同時に補正しない。
【０００７】本発明は空気タイヤにおける過度の半径方
向の力の変化と過度の横方向の力の変化を同時に効率的
にそして正確に補正する方法を提供する。この方法は自
由に回転する荷重ドラム、この荷重ドラムにタイヤを押
しつけて回転させる装置、タイヤが荷重ドラムに押しつ
けられて回転するときにタイヤによって加えられる横方
向の力及び半径方向の力を測定する測定装置、タイヤの
トレッドショルダ−と切削係合するように、そして切削
係合から離れるように動かされるグラインダ−、及び測
定値を解釈しグラインダ−を制御するコンピュ−タ−を
含むタイヤ均一化機械で実施されるのが好ましい。
【０００８】より詳しくは、本発明はタイヤトレッドを
一連の円周方向の増加区分Ｉ(n)としてインデックス分
けし、そして対応する一連の半径方向の力の測定値Ｒ
(n)、及び対応する一連の横方向の力の測定値Ｌ(n)を得
る段階を含む補正方法を提供する。半径方向の切削成分
Ｒ$GR(n)が次に各々の増加区分Ｉ(n)に対し発生させら
れるが、これは過度の半径方向の力の変化を補正する為
に必要な材料除去の量を表わしている。第一の横方向の
切削成分Ｌ1 $GR(n)及び第二の横方向の切削成分Ｌ
2 $GR(n)も各増加区分Ｉ(n)に対し発生させられる。第一
の横方向の切削成分Ｌ1 $GR(n)は過度の横方向の力の変
化を補正するために必要な第一のショルダ−上の材料除
去量を表わし、そして第二の横方向の切削成分Ｌ
2 $GR(n)は過度の横方向の力の変化を補正するのに必要
なタイヤトレッドの第二のショルダ−上の材料除去の量
を表わしている。
【０００９】半径方向の切削成分Ｒ$GR(n)及び横方向の
切削成分Ｌ1 $GR(n)及びＬ2 $GR(n)は各増加区分Ｉ(n)に
つき第一の半径方向／横方向切削成分Ｒ／Ｌ1 $GR(n)及
び第二の半径方向／横方向切削成分Ｒ／Ｌ2 $GR(n)を生
じるために使用される。第一の半径方向／横方向切削成
分Ｒ／Ｌ1 $GR(n)はタイヤ中の過度の半径方向及び横方
向の力の変化を同時に補正するのに必要である増加区分
Ｉ(n)の第一のショルダ−領域からの材料除去量を表わ
している。第二の半径方向／横方向切削成分Ｒ／Ｌ2 $GR
(n)はタイヤの過度の半径方向及び横方向の力の変化を
同時に補正するのに必要である増加区分Ｉ(n)の第二の
ショルダ−領域からの材料除去の量を表わしている。材
料は次にそれぞれ対応する第一の半径方向／横方向切削
成分Ｒ／Ｌ 1$GR(n)の値及び対応する第二の半径方向／
横方向切削成分Ｒ／Ｌ2 $GR(n)の値に従って各増加区分
Ｉ(n)の第一及び第二のショルダ−領域から除去され
る。この方法で、過度の半径方向の力の変化と過度の横
方向の力の変化の両方の増加区分ごとの分析が、半径方
向／横方向切削成分Ｒ／Ｌ1 $GR(n)及びＲ／Ｌ2 $GR(n)の
発生に使用される。そのような分析は空気タイヤ中の過
度の半径方向の力の変化及び過度の横方向の力の変化を
正確に、効率的にそして同時に補正すると信じられる。
【００１０】好ましくは第一の半径方向／横方向切削成
分Ｒ／Ｌ1 $GR(n)を発生する段階は対応する半径方向の
切削成分Ｒ$GR(n)及び対応する第一の横方向の切削成分
Ｌ1 $GR(n)を加えることを含む。第二の半径方向／横方
向切削成分Ｒ／Ｌ2 $GR(n)を発生する段階は対応する半
径の切削成分Ｒ$GR(n)の負と対応する第二の横方向の切
削成分Ｌ2 $GR(n)を加えることを含む。
【００１１】より好ましくは、半径方向／横方向の切削
成分Ｒ／Ｌ1 $GR(n)とＲ／Ｌ2 $GR(n)を発生する段階は、
各増加区分Ｉ(n)に対し、半径方向／横方向のマルチプ
ライヤ−Ｒ／Ｌmultiplier(n)を発生することをさらに
含む。半径方向の切削成分Ｒ$GR(n)及び第一の横方向の
切削成分Ｌ1 $GR(n)の合計には対応する半径方向／横方
向マルチプライヤ−Ｒ／Ｌmultiplier(n)がかけられ、
第一の半径方向／横方向切削成分Ｒ／Ｌ1 $GR(n)を発生
する。半径方向の切削成分Ｒ$GR(n)の負及び第二の横方
向の切削成分Ｌ2 $GR(n)の合計には対応する半径方向／
横方向マルチプライヤ−Ｒ／Ｌmultiplier(n)がかけら
れて、第一の半径方向／横方向切削成分Ｒ／Ｌ1 $GR(n)
を発生する。
【００１２】よりさらに好ましくは切削因子Ｒ$GR(n)、
Ｌ1 $GR(n)及びＬ2 $GR(n)を半径方向／横方向マルチプラ
イヤ−Ｒ／Ｌmultiplier(n)を発生するために使用す
る。特定していえば、もし特定の増加区分Ｉ(n)に対し
半径方向の切削成分Ｒ$GR(n)が０に等しいか又は横方向
の切削成分Ｌ1 $GR(n)又はＬ2 $GR(n)の何れかが０に等し
ければ対応する半径方向／横方向マルチプライヤ−Ｒ／
Ｌmultiplier(n)はデフォルト値1.0に等しいとセットさ
れる（そのような状況ではこの特定の増加区分Ｉ(n)の
プロフィ−ルはタイヤ中の過度の半径方向の力の変化又
は過度の横方向の力の変化のいずれか（両方ではない）
に対し責任がある。）しかしもし特定の増加区分Ｉ(n)
について半径方向の切削成分Ｒ$GR(n)が０値ではないな
らば、そして横方向の切削成分Ｌ1 $GR(n)又はＬ2 $GR(n)
の何れかが０値でないならば、対応するＲ／Ｌ
multiplier(n)は関数値Ｒ／Ｌｆに等しいとセットされ
る（この様な場合この特定の増加区分Ｉ(n)のプロフィ
−ルは過度の半径方向の力の変化と過度の横方向の力の
変化の両方に対しタイヤ中で責任がある。）
【００１３】過去においてタイヤ中の過度の半径方向の
力の変化と過度の横方向の力の変化の両方を補正する試
みが開発された。例えば米国特許3,948,004（グル−バ
−）に於いて半径方向及び横方向の力の変化を表わすベ
クタ−が造られる方法が開示されている。このベクタ−
のタンジェント角度α（横方向の力の変化を半径方向の
力の変化で割った逆タンジェントに等しい）は適当な材
料除去パタ−ンを決定するために使用されている。詳し
くはもし角度αが４５゜未満であるならば（従って半径
方向の力の変化が横方向の力の変化を越えるならば）材
料が主として２つのグラインダ−を同じ力でタイヤのシ
ョルダ−に近づけることによって、半径方向に於いて主
として除去される。もし角度αが４５゜と９０゜の間で
あるならば（従って半径方向の力の変化が横方向の力の
変化以下であるならば）グラインダ−の一方をタイヤの
一回転おきに、他のグラインダ−を越える力でタイヤに
近づけて横方向に主として材料が除去される。従ってグ
ルバ−法はどちらの変化が勝っているか（即ち角度αが
４５゜未満であるか、４５゜より大きいかに依存して）
過度の半径方向の力の変化又は横方向の力の変化の何れ
かを補正するようにみえる。
【００１４】追加的にイイダ等に発行された米国特許3,
739,533は第一と第二の複合信号を発生し、そしてこれ
らの複合信号に応答してタイヤのショルダ−のゴムを除
去する段階を含む補正方法を開示している。複合信号を
発生するに当り、イイダの方法は、測定された半径方向
の力の変化と予め決められた最大許容限界の間の差を表
わす半径方向の力の変化の補正信号；正の横方向の力の
変化の平均の大きさに比例する「正」の横方向の力の偏
差補正信号；及び負の横方向の力の変化の平均の大きさ
に比例する「負」の横方向の力の偏差補正信号を決定す
る。最初の複合信号は半径方向の力の変化補正信号と
「正」の横方向の力の偏差補正信号を加えることによっ
て発生される。第二の複合信号は半径方向の力の変化の
補正信号と「負」の横方向の力の偏差補正信号の絶対値
の合計を表わす。このようにイイダの方法は複合信号を
発生するときに横方向の力の偏差の平均のみを考慮して
いる。
【００１５】出願人は、本発明の補正方法は先行技術の
同時補正方法よりもより効率的及び／又はより正確な方
法で、空気タイヤ中の過度の半径方向の力の変化と、過
度の横方向の力の変化を同時に補正すると信じる。より
詳しくは、グル−バ−法と異なり、過度の半径方向の力
の変化と過度の横方向の力の変化の両方が半径方向／横
方向切削成分Ｒ／Ｌ1 $GR(n)及びＲ／Ｌ2 $GR(n)を発生す
るのに使用される。さらにイイダ法と異なり（単に横方
向の力の偏差の平均ではなくて）過度の横方向の力の変
化の増加区分ごとの分析が半径方向／横方向切削成分Ｒ
／Ｌ1 $GR(n)及びＲ／Ｌ2 $GR(n)を発生するのに使用され
る。
【００１６】本発明のこれら及びその他の特徴は特許請
求の範囲中に十分に記載され、特定して指摘される。次
の記載及び添付の図面は本発明の一具体例を詳細に記載
する。しかしこの具体例は本発明の原理が用いられる種
々の方法のただ一つを表わしているにすぎない。
【００１７】
【実施例】ここで詳細に図面を参照し、そしてまず図１
を参照すると空気タイヤ１０の過度の半径方向の力の変
化と過度の横方向の力の変化を同時に補正する方法が図
解されている。示されるようにタイヤ１０は周囲のタイ
ヤトレッド１２を有し、タイヤトレッド１２は第一のシ
ョルダ−１２1及び第二のショルダ−１２2を含んでいる
（図２を参照）。説明された略図に於いてタイヤ１０は
水平方向に向けられ、それによりトレッドショルダ−１
２1は上方のショルダ−であり、トレッドショルダ−１
２2は下方のショルダ−である。タイヤトレッド１２は
最初に一連の円周方向の増加区分１２(１-Ｎ)にインデ
ックス分けされ、これらの増加区分の各々は第一のショ
ルダ−領域と第二のショルダ−領域を含んでいる（図２
を参照）。従って円周方向の増加区分１２(１-Ｎ)は全
体として第一のショルダ−領域１２1(１-Ｎ)及び第二の
ショルダ−領域１２2(１-Ｎ)を含むものとして見ること
ができる。増加区分１２(１-Ｎ)の数(「Ｎ」)及びそれ
らの大きさと間隔はタイヤ１０の半径方向の力の変化と
横方向の力の変化が正確に表わされるように選択され
る。説明された具体例でタイヤトレッド１２は１２８の
等しい大きさの、等しい間隔の増加区分にインデックス
分けされる。
【００１８】増加区分１２(１-Ｎ)は補正方法の間の参
照用に同定記号Ｉ(１-Ｎ)が付けられる。例えば同定記
号Ｉ(１-Ｎ)はタイヤトレッド上の増加区分の相対的角
度的位置を表わし得る（即ち２゜、４゜・・・360
゜）。別の方法として同定記号Ｉ(１-Ｎ)は単にタイヤ
トレッド１２上の増加区分１２(１-Ｎ)の連続した順序
を表わし得る（即ち１、２、３、・・・Ｎ）。後者の取
り決めは本発明の議論で採用され、それにより説明され
る具体例において同定記号Ｉ(１-Ｎ)は数１〜１２８か
らなっている。
【００１９】本発明の方法でタイヤ１０の過度の半径方
向及び横方向の力の変化は、タイヤトレッド１２のある
領域、即ちショルダ−１２1及び１２2から材料を除去す
ることによって同時に補正される。この方法は一般に円
周方向の増加区分１２(１-Ｎ)が順次表面に接触すると
きにタイヤ１０により加えられる半径方向の力を表わし
ている一連の半径方向の力の測定値を得、そして円周方
向の増加区分１２(１-Ｎ)が表面に順次接触するときに
タイヤ１０によって加えられる横方向の力のを表わす一
連の横方向の力の測定値を得る段階を含んでいる。この
デ−タ−は次に解釈され、そして材料がこの解釈に関連
したパタ−ンでタイヤトレッド１２から除去される。
【００２０】補正方法は好ましくはタイヤ均一化機械２
０で実施される。図で示された機械２０は自由に回転す
る荷重ドラム２２の表面に押しつけてタイヤ１０を回転
させるための装置を含んでいる。より詳しくは、機械２
０は回転軸２６を含み、回転軸上にタイヤ１０が制御さ
れた回転をするように取り付けられ、そして機械２０は
非回転軸２８を含み、非回転軸上に荷重ドラム２２が自
由回転するように取り付けられる。この配置は荷重ドラ
ム２２が、タイヤ１０が回転するときにタイヤ１０によ
って加えられる力に依存する方法で動かされる。これら
の力の半径方向及び横方向の成分がドラム軸２８にそっ
て位置する適当に置かれた測定装置３０ 1及び３０2によ
り測定され、そしてこれらの測定値がコンピュ−タ−３
２に送られる。コンピュ−タ−３２は測定値を解釈し、
グラインダ−３４1及び３４2を制御し（これらはそれぞ
れタイヤトレッドショルダ−１２1及び１２2と切削係合
するようにそして切削係合から離れるように移動される
ようにされている）、この解釈に関連する方法でタイヤ
トレッド１２から材料を除去する。
【００２１】この方法の最初の段階の間、測定装置３０
1は、タイヤトレッド１２の各々の増加区分１２(１-Ｎ)
が荷重ドラム２２と接触するときに、コンピュ−タ−３
２に半径方向の力の測定値及び横方向の力の測定値をそ
れぞれ表わしている信号Ｒ 1(１-Ｎ)及びＬ1(１-Ｎ)を伝
える。同時に測定装置３０2はタイヤトレッド１２の増
加区分１２(１-Ｎ)の各々が荷重ドラム２２と接触する
ときに、それぞれ半径方向の力の測定値及び横方向の力
の測定値を表わす信号Ｒ2(１-Ｎ)及びＬ2(１-Ｎ)をコン
ピュ−タ−３２に伝える。測定される増加区分１２(１-
Ｎ)に対応する増加区分同定信号Ｉ(１-Ｎ)も同時にコン
ピュ−タ−３２に伝えられる。従って図１に図示される
ように、そして図３〜８のフロ−チャ−トに描かれるよ
うにコンピュ−タ−３２は次の生デ−タ−の配列を受け
るであろう。
【００２２】（Ｉ(n)、Ｒ1(n)、Ｌ1(n)、Ｒ2(n)、Ｌ
2(n)） 式中 ｎ＝１〜Ｎ（Ｎ＝説明されている実施例で１２８）； Ｉ(n)＝荷重ドラム２２と接触する増加区分１２(n)の同
定記号； Ｒ1(n)＝増加区分１２(n)が荷重ドラム２２と接触する
とき、第一の測定装置３０1によって測定される半径方
向の力の測定値； Ｌ1(n)＝増加区分１２(n)が荷重ドラム２２と接触する
とき、第一の測定装置３０1によって測定される横方向
の力の測定値； Ｒ2(n)＝増加区分１２(n)が荷重ドラム２２と接触する
とき、第二の測定装置３０2によって測定される半径方
向の力の測定値； Ｌ2(n)＝増加区分１２(n)が荷重ドラム２２と接触する
とき、第二の測定装置３０2によって測定される横方向
の力の測定値。
【００２３】コンピュ−タ−３２はこの生デ−タ−の配
列を次の波形デ−タ−配列に変換するようにプログラム
されている。 （Ｉ(n)、Ｒ(n)、Ｌ(n)） 式中 Ｒ(n)＝Ｒ1(n)＋Ｒ2(n) Ｌ(n)＝（Ｌ1(n)＋Ｌ2(n)） 従って、変数Ｒ(n)は対応するトレッド増加区分１２(n)
が荷重ドラム２２と接触するとき、タイヤ１０に加えら
れる半径方向の力のを表わしている。そして変数Ｌ(n)
は対応するトレッド増加区分１２(n)が荷重ドラム２２
と接触するときに、横方向の力の測定値の合計を表わ
し、従ってタイヤ１０によって加えられる横方向の力の
合計を表わしている。
【００２４】分析目的のため、増加区分同定記号に対し
力の測定値をプロットし、「力の変化波形」を発生する
ことがしばしば役に立つ。図９はタイヤの半径方向の力
の変化の波形の、又は言換えれば増加区分Ｉ(n)に対す
る半径方向の力の測定値Ｒ(n)をプロットしたグラフで
ある。図１０はタイヤの横方向の力の変化の波形の、又
は言換えれば増加区分Ｉ(n)に対し横方向の力の測定値
Ｌ(n)をプロットしたグラフである（以後の参照の為
に、図１１はお互に重ね合わせられた図９及び図１０の
波形のグラフであることが認められる）。
【００２５】説明された実施例中でタイヤ１０の２０番
目、４０番目、８０番目及び９０番目の増加区分に対す
る波形デ−タ−配列の成分は（図９、１０、及び１１に
示されるように波形デ−タ−がプロットされたとき）は
以下の通りである。 Ｉ(２０)＝２０、Ｒ(２０)＝−４.０、Ｌ(２０)＝＋１.
０； Ｉ(４０)＝４０、Ｒ(４０)＝−２.０、Ｌ(４０)＝＋４.
０； Ｉ(８０)＝８０、Ｒ(８０)＝−０.５、Ｌ(８０)＝−４.
０そして Ｉ(９０)＝９０、Ｒ(９０)＝＋９.０、Ｌ(９０)＝−８.
０である。
【００２６】補正方法のそれに引続く段階は、半径方向
の切削成分Ｒ$GR(n)が増加区分Ｉ(n)の各々について発
生させられる段階、及び第一及び第二の横方向の切削成
分Ｌ1 $GR(n)及びＬ2 $GR(n)が各増加区分Ｉ(n)に対し発
生させられる段階を含むものとみることができる。半径
方向の切削成分Ｒ$GR(n)はタイヤ１０の過度の半径方向
の力の変化を補正するのに必要なタイヤトレッド１２
(n)からの材料除去の量を表わし、第一の横方向の切削
成分Ｌ1 $GR(n)はタイヤの過度の横方向の力の変化を補
正するのに必要な第一のショルダ−領域１２1(n)からの
材料除去の量を表わし、そして第二の横方向の切削成分
Ｌ2 $GR(n)はタイヤ１０の過度の横方向の力の変化を補
正するのに必要な第二のショルダ−領域１２2(n)からの
材料除去の量を表わしている。説明される具体例中で、
半径方向の切削成分Ｒ$GR(n)は半径方向の切削配列（Ｉ
(n)、Ｒ$GR(n)）を発生する工程に於いて発生され、そ
して横方向の切削成分Ｌ1 $GR(n)及びＬ2 $GR(n)は横方向
の切削配列（Ｉ(n)、Ｌ1 $GR(n)、Ｌ2 $GR(n)）を発生す
る工程に於いて発生される。
【００２７】切削成分Ｒ$GR(n)、Ｌ1 $GR(n)及びＬ
2 $GR(n)は次に、各々の増加区分Ｉ(n)について、第一及
び第二の半径方向／横方向切削成分Ｒ／Ｌ1 $GR(n)及び
Ｒ／Ｌ2 $GR(n)を発生する為に使用される。第一の半径
方向／横方向の切削成分Ｒ／Ｌ1 $GR(n)はタイヤ１０の
過度の半径方向の力の変化及び過度の横方向の力の変化
を同時に補正するのに必要な第一のショルダ−領域１２
1(n)からの材料除去の量を表わしており、第二の半径方
向／横方向切削成分Ｒ／Ｌ2 $GR(n)はタイヤ１０の過度
の半径方向の力の変化及び過度の横方向の力の変化を同
時に補正するのに必要な第二のショルダ−領域１２2(n)
からの材料除去の量を表わしている。説明される具体例
中で半径方向／横方向切削成分Ｒ／Ｌ1 $GR(n)及びＲ／
Ｌ2 $GR(n)は、半径方向／横方向切削配列（Ｉ(n)、Ｒ／
Ｌ1 $GR(n)、及びＲ／Ｌ2 $GR(n)）を発生する過程で発生
される。
【００２８】材料は次に対応する第一の半径方向／横方
向切削成分Ｒ／Ｌ1 $GR(n)の値に従って、各増加区分Ｉ
(n)の第一のショルダ−領域１２1(n)から除去され、そ
して材料は対応する第二の半径方向／横方向切削成分Ｒ
／Ｌ2 $GR(n)の値に従って、各増加区分Ｉ(n)の第二のシ
ョルダ−領域１２2(n)から除去される。説明される具体
例中で、この除去は半径方向／横方向切削配列（Ｉ
(n)、Ｒ／Ｌ1 $GR(n)、Ｒ／Ｌ2 $GR(n)）をグラインダ−
３４1及び３４2に伝えることによって達成される（図１
を参照）。この方法で、材料は、タイヤ１０の過度の半
径方向の力の変化と過度の横方向の力の変化を同時に補
正するパタ−ンで、タイヤショルダ−１２ 1及び１２2か
ら除去される。
【００２９】半径方向の切削配列（及び従って、半径方
向の切削成分Ｒ$GR）を発生するためには、半径方向の
力の測定値Ｒ(n)の最大値Ｒmax及び最小値Ｒminがまず
測定される。半径方向の力の変化範囲を表わしているピ
−クからピ−クまでの値ＲPtPもＲmax及びＲmin値の間
の差を計算することによって計算される。図９に示され
る半径方向の力の変化の波形に於いて、この波形はＲ
max及びＲmin点の平均を表わしている０参照値の周りに
分布させられている。説明される実施例でＲmaxは正の
数１０に等しく（＋１０）、Ｒminは負の１０（−１
０）に等しく、ＲPtPは２０に等しい。
【００３０】ＲPtP値は次に、認めることが出来ない半
径方向の力の変化の上限を表わしている予め決められた
範囲Ｒlowと比較される。もしＲPtPがＲlow未満である
ならば、半径方向の力の変化補正は必要ではない。なぜ
ならばどんな存在する半径方向の力の変化もタイヤ１０
が車両に取り付けられたときに認められないであろうか
らである。そのような状況ではデフォルト（不実行）の
半径方向切削配列（Ｉ(n)、Ｒ$GR(n)）が発生され、こ
こで半径方向の切削因子Ｒ$GR(n)はｎ＝１−Ｎに対しゼ
ロ（０）とセットされ、そして方法は次の段階に進行す
る。
【００３１】任意付加的に行なって良いそして好ましい
ものとして、ＲPtP値も材料除去技術によって補正でき
ない半径方向の力の変化の下限を表わす予め決められた
範囲Ｒhighと比較される。もしＲPtP値がＲhighよりも
大きいならば、半径方向の力の変化の補正は可能ではな
い。なぜならば、例えばそのような補正をすることが必
要な材料除去の量は、工業的に受け入れられる限界を越
えるであろうからである。そのような状況ではタイヤ１
０は更に力の補正手順を行なうことから除外され、そし
て方法が中止される。
【００３２】もしＲPtPがＲlow及びＲhighの間にくるな
らば（説明される実施例中のように）、半径方向の切削
境界Ｒboundaryが計算される。好ましくは切削境界Ｒ
boundaryはＲmin値及びＲPtP値に依存している。より好
ましくは切削境界ＲboundaryはＲmin値及びＲPtP値の分
数（０と１の間）Ｒfの合計であり、従ってＲboundary
は以下のように計算される。 Ｒboundary＝Ｒmin＋（Ｒf×ＲPtP）
【００３３】より好ましくは分数Ｒfは０.９に等しく、
従ってＲboundaryは説明される実施例は８.０に等し
い。どのような場合でも、Ｒ(n)の各々の値は次に半径
方向の切削境界Ｒboundaryと比較され、次の比較配列を
発生する。 （Ｉ(n)，Ｒcomparison(n)） ここでＲcomparison(n)＝Ｒ(n)−Ｒboundary
【００３４】説明される実施例中で２０番目、４０番
目、８０番目及び９０番目の増加区分に対する比較配列
成分は以下の通りである。 Ｉ(２０)＝２０、Ｒcomparison(２０)＝−４.０−８.０
＝−１２.０ Ｉ(４０)＝４０、Ｒcomparison(４０)＝−２.０−８.０
＝−１０.０ Ｉ(８０)＝８０、Ｒcomparison(８０)＝−０.５−８.０
＝−８.５ Ｉ(９０)＝９０、Ｒcomparison(９０)＝＋９.０−８.０
＝＋１.０
【００３５】比較配列（Ｉ(n)、Ｒcomparison(n)）は次
の半径方向の切削配列を発生するのに使用される。 （Ｉ(n)，Ｒ$GR(n)） 式中 もしＲcomparison≦０ならばＲ$GR(n)＝０、そして もしＲcomparison＞０ならばＲ$GR(n)≠０。
【００３６】好ましい具体例中でＲ$GR(n)の非０値は
３.０に等しくセットされる。従って説明される実施例
中で２０番目、４０番目、８０番目及び９０番目の増加
区分に対する半径方向の切削配列の成分は以下の通りで
ある。 Ｉ(２０)＝２０、Ｒcomparison(２０)≦０∴Ｒ$GR(n)＝
０； Ｉ(４０)＝４０、Ｒcomparison(４０)≦０∴Ｒ$GR(n)＝
０； Ｉ(８０)＝８０、Ｒcomparison(８０)≦０∴Ｒ$GR(n)＝
０；そして Ｉ(９０)＝９０、Ｒcomparison(９０)＞０∴Ｒ$GR(n)＝
３.０。 このパタ−ンは半径方向の力の補正がタイヤ１０の２０
番目、４０番目、及び８０番目の増加区分については必
要ではなく、半径方向の力の補正は９０番目の増加区分
に対しては必要であることを反映している。
【００３７】横方向の力の配列（従って横方向の切削成
分Ｌ1 $GR(n)及びＬ2 $GR(n)）を発生するために、横方向
の力の測定値のＬ(n)の第一の方向に於ける最大値Ｌ1
max及び第二の方向に於ける最大値Ｌ2 maxが決定され
る。横方向の力の変化の範囲を表わすピ−クからピ−ク
までの値ＬPtPも、Ｌ1 max及びＬ2 max値の間の差を計算
することによって算出される。説明が明確に首尾一貫す
るように第一の方向が上向き、そして第二の方向が下向
きであるという規則を採用する（タイヤショルダ−１２
1及び１２2、測定装置３０1及び３０2、及びグラインダ
−３４1及び３４2を参照するときにおいても類似の規則
が使用されることが認められる）。図１０に示される横
方向の力の変化の波形に於いて、Ｌ1 max及びＬ2 maxの点
の平均を表わすゼロ参照の周りに波形は分布させられて
いる。説明される波形に於いてＬ1 maxは正の８（＋８）
に等しく、Ｌ2 maxは負の８（−８）に等しく、そしてＬ
PtPは１６に等しい。
【００３８】ＬPtP値は次に認めることができない横方
向の力の変化の上限を表わしている予め決められた範囲
Ｌlowと比較される。ＬPtPがＬlow未満であるならば、
横方向の力の変化の補正は必要ではない。なぜならば存
在するどんな横方向の力の変化もタイヤ１０が車両に取
り付けられたときに認められないであろうからである。
そのような状況に於いてはデフォルト（不実行）横方向
切削配列（Ｉ(n)、Ｌ1 $GR(n)、Ｌ2 $GR(n)）が発生させ
られ、ここで横方向の切削配列の成分Ｌ1 $GR(n)及びＬ2
$GR(n)はｎ＝１−Ｎに対しゼロ（０）とセットされ、こ
の方法は次の段階に進行する。
【００３９】任意付加的に行なうことが出来そして好ま
しいものとして、ＬPtPは材料除去技術によって補正で
きない横方向の力の変化の下限を表わす予め決められた
範囲Ｌhighとも比較される。もしＬPtPがＬhighよりも
大きいならば、横方向の力の変化補正は可能ではない。
なぜならば、例えばそのような補正をするのに必要な材
料の除去量は工業的に受け入れられる限界を越えている
からである。この場合には、タイヤ１０はさらに力の補
正手順をすることから除外され、方法は中止される。
【００４０】説明される実施例に於けるように、もしＬ
PtP値がＬlowとＬhighの間にくるならば、第一の横方向
の切削境界Ｌ1 boundary及び第二の横方向の切削境界Ｌ2
boundaryが計算される。好ましくは横方向の切削境界Ｌ
1 boundary及びＬ2 boundaryは第一の最大値Ｌ1 max及びピ
−クからピ−クまでのＬPtPに依存している。より好ま
しくは第一の切削境界Ｌ1 boundaryはＬ1 max値とＬPtPの
分数Ｌf1の間の差であり、第二の切削境界Ｌ2 boundary
はＬ1 max値とＬPtPの分数Ｌf2の間の差である。従って
横方向の切削境界は以下のように計算される。 Ｌ1 boundary＝Ｌ1 max−（Ｌf1×ＬPtP）、そして Ｌ2 boundary＝Ｌ1 max−（Ｌf2×ＬPtP）。
【００４１】更により好ましくは分数Ｌf1はおよそ0.37
5に等しく、分数Ｌf2はおよそ0.625に等しい。これらの
好ましい値は説明される実施例で採用され、従ってＬ1
boundaryは正の２（＋２）に等しく、Ｌ2 boundaryは負
の２（−２）に等しい。
【００４２】Ｌ(n)の各々の値は次に切削境界Ｌ1
boundary及びＬ2 boundaryと比較され、次の比較配列を
生じる。 （Ｉ(n)，Ｌ1 comparison(n)，Ｌ2 comparison(n)） 式中 Ｌ1 comparison(n)＝Ｌ(n)−Ｌ1 boundary 、そして Ｌ2 comparison(n)＝Ｌ(n)−Ｌ2 boundary 。
【００４３】説明される実施例中で２０番目、４０番
目、８０番目及び９０番目の増加区分の比較配列成分は
以下の通りである。 Ｉ(２０)＝２０、Ｌ1 comparison(２０)＝＋１.０−２.
０＝−１.０ Ｉ(４０)＝４０、Ｌ1 comparison(４０)＝＋４.０−２.
０＝＋２.０ Ｉ(８０)＝８０、Ｌ1 comparison(８０)＝−４.０−２.
０＝−６.０ Ｉ(９０)＝９０、Ｌ1 comparison(９０)＝−８.０−２.
０＝−１０.０ Ｉ(２０)＝２０、Ｌ2 comparison(２０)＝＋１.０−−
２.０＝＋３.０ Ｉ(４０)＝４０、Ｌ2 comparison(４０)＝＋４.０−−
２.０＝＋６.０ Ｉ(８０)＝８０、Ｌ2 comparison(８０)＝−４.０−−
２.０＝−２.０ Ｉ(９０)＝９０、Ｌ2 comparison(９０)＝−８.０−−
２.０＝−６.０
【００４４】比較配列（Ｉ(n)、Ｌ1 comparison(n)、Ｌ2
comparison(n)）が次の横方向の切削配列を生じるのに
使用される。 （Ｉ(n)，Ｌ1 $GR(n)，Ｌ2 $GR(n)） 式中 もしＬ1 comparison≦０の時はＬ1 $GR(n)＝０、 もしＬ1 comparison＞０の時はＬ1 $GR(n)≠０、 もしＬ2 comparison≧０の時はＬ2 $GR(n)＝０、そして もしＬ2 comparison＜０の時はＬ2 $GR(n)≠０。
【００４５】説明される実施例中でＬ1 $GR(n)及びＬ2
$GR(n)の非０値はそれぞれ２及び−２に等しいとセット
されている。従って２０番目、４０番目、８０番目及び
９０番目の増加区分についての横方向切削配列成分は次
の通りである。 Ｉ(２０)＝２０、Ｌ1 comparison(２０)≦０∴Ｌ1 $GR＝
０ Ｉ(４０)＝４０、Ｌ1 comparison(４０)＞０∴Ｌ1 $GR＝
＋２.０ Ｉ(８０)＝８０、Ｌ1 comparison(８０)≦０∴Ｌ1 $GR＝
０ Ｉ(９０)＝９０、Ｌ1 comparison(９０)≦０∴Ｌ1 $GR＝
０ Ｉ(２０)＝２０、Ｌ2 comparison(２０)≧０∴Ｌ2 $GR＝
０ Ｉ(４０)＝４０、Ｌ2 comparison(４０)≧０∴Ｌ2 $GR＝
０ Ｉ(８０)＝８０、Ｌ2 comparison(８０)＜０∴Ｌ2 $GR＝
−２.０ Ｉ(９０)＝９０、Ｌ2 comparison(９０)＜０∴Ｌ2 $GR＝
−２.０ このパタ−ンは横方向の力の補正が４０番目、８０番目
及び９０番目の増加区分に必要であり、２０番目の増加
区分に必要でないことを反映している。このパタ−ンは
また、横方向の力の補正が４０番目の増加区分に対して
第一のグラインダ−３４1で行なわれ、そして横方向の
力の補正が８０番目及び９０番目の増加区分に対し第二
のグラインダ−３４2で行なわれることを反映してい
る。
【００４６】半径方向の切削成分Ｒ$GR(n)及び横方向の
切削成分Ｌ1 $GR(n)及びＬ2 $GR(n)を次に半径方向／横方
向切削配列を発生するのに使用する（従って半径方向／
横方向切削成分Ｒ／Ｌ1 $GR(n)及びＲ／Ｌ2 $GR(n)）。好
ましくは次の乗数（マルチプライヤ−）配列が最初に発
生される。 （Ｉ(n)，Ｒ／Ｌmultiplier(n)） 式中 もしＲ$GR≠０でありかつＬ1 $GR≠０であるか又はＲ$GR
≠０かつＬ2 $GR≠０の時はＲ／Ｌmultiplier(n)＝Ｒ／
Ｌf、そして Ｒ$GR＝０又はＬ1 $GR＝０、かつ、Ｒ$GR＝０又はＬ2 $GR
＝０の時はＲ／Ｌmultiplier(n)＝１.０
【００４７】従って切削因子Ｒ$GR(n)、Ｌ1 $GR(n)及び
Ｌ2 $GR(n)は半径方向／横方向マルチプライヤ−Ｒ／Ｌ
multiplier(n)の値をセットするために使用される。特
定していうと半径方向及び横方向の力の補正の両方が特
定の増加区分Ｉ(n)について必要な場合には（又は言い
換えればもし対応する半径方向の切削成分Ｒ$GR(n)が非
０値であり、対応する横方向の切削成分Ｌ1 $GR(n)又は
Ｌ2 $GR(n)の何れかが非０値のとき）、半径方向／横方
向マルチプライヤ−（乗数）Ｒ／Ｌmultiplier(n)は分
数値Ｒ／Ｌfとしてセットされる。もし半径方向の力の
補正のみ、又は横方向の力の補正のみが特定の増加区分
Ｉ(n)に必要な場合には（又は言い換えればもし対応す
る半径方向の切削Ｒ$GR(n)が０値とセットされるか、又
は対応する横方向の切削成分Ｌ1 $GR(n)又はＬ2 $GR(n)の
両方が０値とセットされる時は）、半径方向／横方向マ
ルチプライヤ−Ｒ／Ｌmultiplier(n)はデフォルト（不
実行）値１.０に等しい。
【００４８】好ましくは分数値Ｒ／Ｌfは０.３と０.７
の間であり、さらに詳しくは分数値Ｒ／Ｌfはおよそ０.
５に等しい。その好ましいＲ／Ｌfの値が説明される実
施例で採用されるならば、２０番目、４０番目、８０番
目及び９０番目の増加区分についての乗数（マルチプラ
イヤ−）配列成分は以下の通りである。 Ｉ(20)＝２０、 Ｒ$GR(20)＝０、 Ｌ1 $GR(20)＝０、 Ｌ2 $GR(20)＝０、 ∴Ｒ／Ｌmultiplier(20)＝１.０ Ｉ(40)＝４０、 Ｒ$GR(40)＝０、 Ｌ1 $GR(40)＝＋２.０≠０、 Ｌ2 $GR(40)＝０、 ∴Ｒ／Ｌmultiplier(40)＝１.０ Ｉ(80)＝８０、 Ｒ$GR(80)＝０、 Ｌ1 $GR(80)＝０、 Ｌ2 $GR(80)＝−２.０≠０、 ∴Ｒ／Ｌmultiplier(80)＝１.０ Ｉ(90)＝９０、 Ｒ$GR(90)＝＋３.０≠０、 Ｌ1 $GR(90)＝０、 Ｌ2 $GR(90)＝−２.０≠０、 ∴Ｒ／Ｌmultiplier(90)＝０.５
【００４９】切削成分Ｒ$GR(n)、Ｌ1 $GR(n)、Ｌ2 $GR(n)
及びマルチプライヤ−Ｒ／Ｌmultiplier(n)は、次の半
径方向／横方向切削配列を計算するのに使用される。 （Ｉ(n)，Ｒ／Ｌ1 $GR(n)，Ｒ／Ｌ2 $GR(n)） 式中 Ｒ／Ｌ1 $GR(n)＝Ｒ／Ｌmultiplier(n)×（Ｒ$GR(n)＋Ｌ
1 $GR(n)）、そして Ｒ／Ｌ2 $GR(n)＝Ｒ／Ｌmultiplier(n)×（−Ｒ$GR(n)＋
Ｌ2 $GR(n)）。この半径方向／横方向切削配列は次に、
過度の半径方向の力の変化と過度の横方向の力の変化を
同時に補正するパタ−ン中で、タイヤショルダ−１２1
及び１２2から材料を除去するためにグラインダ−３４1
と３４2に伝えられる。
【００５０】説明される実施例中で２０番目、４０番
目、８０番目及び９０番目の増加区分に対する半径方向
／横方向切削配列成分は次の通りである。 Ｉ(20)＝２０ Ｒ／Ｌ1 $GR(20)＝Ｒ／Ｌmultiplier(20)×（Ｒ$GR(20)＋Ｌ1 $GR(20)） ＝１.０×（０＋０） ＝０ Ｒ／Ｌ2 $GR(20)＝Ｒ／Ｌmultiplier(20)×（−Ｒ$GR(20)＋Ｌ2 $GR(n)） ＝１.０×（０＋０） ＝０ Ｉ(40)＝４０ Ｒ／Ｌ1 $GR(40)＝Ｒ／Ｌmultiplier(40)×（Ｒ$GR(40)＋Ｌ1 $GR(40)） ＝１.０×（０＋ ＋２.０） ＝２.０ Ｒ／Ｌ2 $GR(40)＝Ｒ／Ｌmultiplier(40)×（−Ｒ$GR(40)＋Ｌ2 $GR(n)） ＝１.０×（０＋０） ＝０ Ｉ(80)＝８０ Ｒ／Ｌ1 $GR(80)＝Ｒ／Ｌmultiplier(80)×（Ｒ$GR(80)＋Ｌ1 $GR(80)） ＝１.０×（０＋０） ＝０ Ｒ／Ｌ2 $GR(80)＝Ｒ／Ｌmultiplier(80)×（−Ｒ$GR(80)＋Ｌ2 $GR(n)） ＝１.０×（０＋ −２.０） ＝−２.０ Ｉ(90)＝９０ Ｒ／Ｌ1 $GR(90)＝Ｒ／Ｌmultiplier(90)×（Ｒ$GR(90)＋Ｌ1 $GR(90)） ＝０.５×（３.０＋０） ＝１.５ Ｒ／Ｌ2 $GR(90)＝Ｒ／Ｌmultiplier(90)×（−Ｒ$GR(90)＋Ｌ2 $GR(n)） ＝０.５×（−３.０＋ −２.０） ＝−２.５
【００５１】このパタ−ンはこれらの値がグラインダ−
３４1及び３４2に伝えられたときに、いずれのグライン
ダ−も２０番目の増加区分に対しては作動されないこと
を反映している。なぜならばいずれの半径方向の力の補
正も横方向の力の補正も必要ではないからである。４０
番目の増加区分に対しては横方向の力の補正のみが必要
であるので、Ｒ／Ｌ1 $GR(40)の２．０値に対応する重さ
のセッティングで第一のグラインダ−３４1のみが作動
されるであろう。８０番目の増加区分については横方向
の力の補正のみが必要であるので、−２．０値のＲ／Ｌ
2 $GR(80)に対応する重さのセッティングで第二のグライ
ンダ−３４2が作動される。９０番目の増加区分に対し
ては半径方向の力及び横方向の力の補正の両方が必要で
あり、グラインダ−３４1及び３４2の両方が作動される
であろう。特定していうと第一のグラインダ−３４1は
Ｒ／Ｌ1 $GR(90)の１．５値に対応する重さセッティング
で作動され、そして第二のグラインダ−３４2はＲ／Ｌ2
$GR(90)の-２．５値に対応する重さセッティングで作動
される。
【００５２】本発明が過度の半径方向の力の変化と過度
の横方向の力の変化を同時に、正確に、そして効率的に
補正する方法を提供することが本明細書で認められ得
る。本発明はある好ましい具体例に関して示され記載さ
れてきたが、均等な変更及び修正がこの明細書を読み、
そして理解した場合に当業者に考えつくであろうことが
明らかである。本発明はすべてのそのような均等の変更
及び修正を含み、そして特許請求の範囲のみによって限
定される。
【図面の簡単な説明】
【図１】空気タイヤ中の過度の半径方向の力の変化と過
度の横方向の力の変化を同時に補正する方法を説明す
る、部分的にブロック形式で記載した略図である。
【図２】図１に示されるタイヤのトレッドの拡大図であ
る。
【図３】力の測定値を解釈し、材料除去を制御するのに
使用できる本発明に従う、コンピュ−タ−プログラムの
フロ−チャ−トを全体で形成している。
【図４】力の測定値を解釈し、材料除去を制御するのに
使用できる本発明に従う、コンピュ−タ−プログラムの
フロ−チャ−トを全体で形成している。
【図５】力の測定値を解釈し、材料除去を制御するのに
使用できる本発明に従う、コンピュ−タ−プログラムの
フロ−チャ−トを全体で形成している。
【図６】
【図７】力の測定値を解釈し、材料除去を制御するのに
使用できる本発明に従う、コンピュ−タ−プログラムの
フロ−チャ−トを全体で形成している。
【図８】力の測定値を解釈し、材料除去を制御するのに
使用できる本発明に従う、コンピュ−タ−プログラムの
フロ−チャ−トを全体で形成している。
【図９】タイヤに対する半径方向の力の変化の波形のグ
ラフであり、このグラフはまたタイヤ中の半径方向の力
の変化を補正するのに必要な材料除去の量とパタ−ンを
表わす半径方向の切削成分を描いている。
【図１０】タイヤに対する横方向の力の変化の波形のグ
ラフであり、このグラフはまたタイヤ中の過度の横方向
の力の変化を補正するのに必要な材料除去の量とパタ−
ンを表わす横方向の切削成分を描いている。
【図１１】互に重ね合せられた図９と図１０の波形のグ
ラフであり、このグラフはタイヤ中の過度の半径方向の
力の変化と過度の横方向の力の変化を同時に補正するの
に必要な材料除去の量とパタ−ンを表わす半径方向／横
方向の切削成分を描いている。

Claims (25)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 第一と第二のショルダ−を有する周囲の
    タイヤトレッドを有する空気タイヤ中の過度の半径方向
    の力の変化と過度の横方向の力の変化を同時に補正する
    方法であって、その方法がタイヤトレッドを各々が第一
    のショルダ−領域と第二のショルダ−領域を含む一連の
    円周方向の増加区分Ｉ(n)にタイヤトレッドをインデッ
    クス分けし、 タイヤトレッドの一連の円周方向の増加区分Ｉ(n)に対
    応する一連の半径方向の力の測定値Ｒ(n)を得、 増加区分Ｉ(n)の各々について、タイヤ中の過度の半径
    方向の力の変化を補正するのに必要な対応する増加区分
    Ｉ(n)からの材料除去の量を表わしている半径方向の切
    削成分Ｒ$GR(n)を発生させ、 タイヤトレッドの一連の円周方向の増加区分Ｉ(n)に対
    応する一連の横方向の力の測定値Ｌ(n)を得、 各々の増加区分Ｉ(n)について、タイヤ中の過度の横方
    向の力の変化を補正するのに必要な対応する増加区分Ｉ
    (n)の第一のショルダ−領域からの材料除去の量を表わ
    している、第一の横方向の切削成分Ｌ1 $GR(n)、及びタ
    イヤ中の過度の横方向の力の変化を補正するのに必要な
    対応する増加区分Ｉ(n)の第二のショルダ−領域からの
    材料除去の量を表わしている第二の横方向の切削成分Ｌ
    2 $GR(n)を発生させ、 該切削成分Ｒ$GR(n)、Ｌ1 $GR(n)及びＬ2 $GR(n)を使用し
    て、各々の増加区分Ｉ(n)について、タイヤ中の過度の
    半径方向の力の変化及び過度の横方向の力の変化を同時
    に補正するのに必要な対応する増加区分Ｉ(n)の第一の
    ショルダ−領域からの材料除去の量を表わしている、第
    一の半径方向／横方向切削成分Ｒ／Ｌ1 $GR(n)、及びタ
    イヤ中の過度の半径方向及び横方向の力の変化を同時に
    補正するのに必要な対応する増加区分Ｉ(n)の第二のシ
    ョルダ−領域上の材料除去の量を表わしている第二の半
    径方向／横方向の切削成分Ｒ／Ｌ2 $GR(n)を発生させ、 対応する第一の半径方向／横方向切削成分Ｒ／Ｌ
    1 $GR(n)の値に従って各増加区分Ｉ(n)の第一のショルダ
    −領域から材料を除去し、そして対応する第二の半径方
    向／横方向切削成分Ｒ／Ｌ2 $GR(n)の値に従って各増加
    区分Ｉ(n)の第二のショルダ−領域から材料を除去す
    る、段階を含む方法。
  2. 【請求項２】 該材料を除去する段階が第一のショルダ
    −と切削係合をするように動き、そして切削係合から離
    れるように動く第一のグラインダ−を設け、 第二のショルダ−と切削係合するように動き、そして切
    削係合から離れるように動く第二のグラインダ−を設
    け、 第一の半径方向／横方向切削成分Ｒ／Ｌ1 $GR(n)の値に
    関連させて第一のグラインダ−を制御し、そして第二の
    半径方向／横方向切削成分Ｒ／Ｌ2 $GR(n)の値に関連さ
    せて第二のグラインダ−を制御する段階を含んでいる請
    求項１に記載の方法。
  3. 【請求項３】 該第一の半径方向／横方向切削成分Ｒ／
    Ｌ1 $GR(n)を発生させる段階が、対応する半径方向の切
    削成分Ｒ$GR(n)及び対応する第一の横方向切削成分Ｌ1
    $GR(n)を加える段階を含んでおり、そして第二の半径方
    向／横方向切削成分Ｒ／Ｌ2 $GR(n)を発生する段階が、
    対応する半径方向の切削成分Ｒ$GR(n)の負と対応する第
    二の横方向切削成分Ｌ1 $GR(n)とを加える段階を含んで
    いる請求項１に記載の方法。
  4. 【請求項４】 該第一及び第二の半径方向／横方向切削
    成分Ｒ／Ｌ1 $GR(n)及びＲ／Ｌ2 $GR(n)を発生される段階
    が、 各増加区分Ｉ(n)について、半径方向／横方向マルチプ
    ライヤ−Ｒ／Ｌmultiplier(n)を発生させ、 各増加区分Ｉ(n)について、半径方向の切削成分Ｒ
    $GR(n)及び第一の横方向切削成分Ｌ1 $GR(n)の合計に、
    対応する半径方向／横方向マルチプライヤ−Ｒ／Ｌmu
    ltiplier(n)をかけ、そして各増加区分Ｉ(n)について、
    半径方向の切削成分Ｒ$GR(n)の負と第二の横方向切削成
    分Ｌ2 $GR(n)の合計に、対応する半径方向／横方向マル
    チプライヤ−Ｒ／Ｌmultiplier(n)をかける段階を含ん
    でいる請求項３に記載の方法。
  5. 【請求項５】 該半径方向／横方向マルチプライヤ−Ｒ
    ／Ｌmultiplier(n)を発生させる段階が、 各増加区分Ｉ(n)について、半径方向／横方向マルチプ
    ライヤ−Ｒ／Ｌmultiplier(n)を、もし対応する半径方
    向の切削成分Ｒ$GR(n)が非０値であり、対応する横方向
    の切削成分Ｌ1 $GR(n)又はＬ2 $GR(n)の何れかが非０値で
    あるならば、分数値Ｒ／Ｌfと等しくセットし、そして
    各増加区分Ｉ(n)について、半径方向／横方向マルチプ
    ライヤ−Ｒ／Ｌmultiplier(n)を、もし対応する半径方
    向切削成分Ｒ$GR(n)が０値にセットされているか又は対
    応する横方向の切削成分Ｌ1 $GR(n)とＬ2 $GR(n)の両方が
    ０値にセットされているならば1.0のデフォルト値と等
    しくセットする段階を含んでいる請求項４に記載の方
    法。
  6. 【請求項６】 該半径方向／横方向マルチプライヤ−Ｒ
    ／Ｌmultiplier(n)を分数値Ｒ／Ｌｆに等しくセットす
    る段階が、半径方向／横方向マルチプライヤ−Ｒ／Ｌ
    multiplier(n)を０.３と０.７の間の分数値にセットす
    ることを含む請求項５に記載の方法。
  7. 【請求項７】 該半径方向／横方向マルチプライヤ−Ｒ
    ／Ｌmultiplier(n)を分数値Ｒ／Ｌｆに等しくセットす
    る段階が半径方向／横方向マルチプライヤ−Ｒ／Ｌ
    multiplier(n)をおよそ０.５に等しい分数値にセットす
    ることを含む請求項６に記載の方法。
  8. 【請求項８】 該半径方向の切削成分Ｒ$GR(n)を発生す
    る該段階が、 半径方向の力の測定値Ｒ(n)の最大値Ｒmaxと最小値Ｒ
    minを測定し、 ＲmaxとＲminの間の差を表わしているピ−クからピ−ク
    （底）までの値ＲPtPを計算し、 半径方向の切削境界Ｒboundaryを計算し、 各増加区分Ｉ(n)について、半径方向の切削境界Ｒ
    boundaryと対応する半径方向の力の測定値Ｒ(n)の間の
    比較に基づく半径方向の比較成分Ｒcomparison(n)を発
    生させ、そして各増加区分Ｉ(n)について、半径方向の
    比較成分Ｒcomparison(n)を使用して、対応する半径方
    向の切削成分Ｒ$GR(n)を発生させることを含む、請求項
    １〜７の何れか一に記載の方法。
  9. 【請求項９】 半径方向切削境界Ｒboundaryを計算する
    該段階が、最小値Ｒminとピ−クからピ−クまでの値Ｒ
    PtPに依存する半径方向の切削境界Ｒboundaryを計算す
    る段階を含んでいる請求項８に記載の方法。
  10. 【請求項１０】 半径方向の切削境界Ｒboundaryを計算
    する該段階が、最小値Ｒminをピ−クからピ−クまでの
    値ＲPtPの分数に加える段階を含んでいる、請求項９に
    記載の方法。
  11. 【請求項１１】 半径方向の比較成分Ｒcomparison(n)
    を発生する段階が、各増加区分Ｉ(n)について、半径方
    向の力の測定値Ｒ(n)と半径方向の切削境界Ｒboundary
    の間の差を計算する段階を含んでいる、請求項１０に記
    載の方法。
  12. 【請求項１２】 対応する半径方向の切削成分Ｒ$GR(n)
    を発生する為に半径方向の比較成分Ｒcomparison(n)を
    使用する該段階が、 各増加区分Ｉ(n)について、対応する半径方向の比較成
    分Ｒcomparison(n)が０以下であるときには半径方向の
    切削成分Ｒ$GR(n)を０に等くセットし、そして各増加区
    分Ｉ(n)について、対応する半径方向の比較成分Ｒ
    comparisonが０よりも大きいときは、半径方向の切削成
    分Ｒ$GR(n)を非０値に等しいとセットする段階を含む請
    求項１１に記載の方法。
  13. 【請求項１３】 第一の横方向の切削成分Ｌ1 $GR(n)及
    び第二の横方向の切削成分Ｌ2 $GR(n)を発生する該段階
    が、 第一の方向に於いて横方向の力の測定値Ｌ(n)の最大値
    Ｌ1 maxを決定し、そして第二の方向に於いて横方向の力
    の測定値Ｌ(n)の最大値Ｌ2 maxを決定し、 Ｌ1 maxとＬ2 maxの間の差を表わすピ−クからピ−クまで
    の値ＬPtPを計算し、 第一の横方向の切削境界Ｌ1 boundaryを計算し、 各増加区分Ｉ(n)について、第一の横方向の切削境界Ｌ1
    boundaryと対応する横方向の力の測定値Ｌ(n)の間の比
    較に基づいて第一の横方向の比較成分Ｌ1 comparison(n)
    を発生し、 各増加区分Ｉ(n)について、第一の横方向の比較成分Ｌ1
    comparison(n)を使用して対応する第一の横方向の切削
    成分Ｌ1 $GR(n)を発生させ、 第二の横方向の切削境界Ｌ2 boundaryを計算し、 各増加区分Ｉ(n)について、第二の横方向の切削境界Ｌ2
    boundaryと対応する横方向の力の測定値Ｌ(n)の間の比
    較に基づいて第二の横方向の比較成分Ｌ2 comparison(n)
    を発生させ、そして各増加区分Ｉ(n)について、第二の
    横方向の比較成分Ｌ2 comparisonを使用して対応する第
    二の横方向の切削成分Ｌ2 $GR(n)を発生する段階を含む
    請求項１２に記載の方法。
  14. 【請求項１４】 第一の横方向の切削境界Ｌ1 boundary
    を計算する段階が、第一の最大値Ｌ1 maxとピ−クからピ
    −クまでの値ＬPtPに依存する第一の横方向の切削境界
    Ｌ1 boundaryを計算する段階を含み、第二の横方向の切
    削境界Ｌ2 boundaryを計算する段階が第一の最大値Ｌ1
    maxとピ−クからピ−クまでの値ＬPtPに依存する第二の
    横方向の切削境界Ｌ2 boundaryを計算する段階を含む請
    求項１３に記載の方法。
  15. 【請求項１５】 第一の横方向の切削境界Ｌ1 boundary
    を計算する段階が、第一の最大値Ｌ1 maxをピ−クからピ
    −クまでの値ＬPtPの分数に加える段階を含み、そして
    第二の横方向の切削境界Ｌ2 boundaryを計算する段階が
    第一の最大値Ｌ1 maxをピ−クからピ−クまでの値ＬPtP
    の分数に加える段階を含んでいる請求項１４に記載の方
    法。
  16. 【請求項１６】 第一の横方向の切削境界Ｌ1 boundary
    を計算するために第一の最大値Ｌ1 maxをピ−クからピ−
    クまでの値ＬPtPの分数に加える段階が該第一の最大値
    Ｌ1 maxをピ−クからピ−クまでの値ＬPtPの０.３７５に
    加えることを含み、そして第二の横方向の切削境界Ｌ2
    boundaryを計算するために第一の最大値Ｌ1 maxをピ−ク
    からピ−クまでの値ＬPtPの分数に加える段階が第一の
    最大値Ｌ1 maxをピ−クからピ−クまでの値ＬPtPの０.６
    ２５に加える段階を含んでいる請求項１５に記載の方
    法。
  17. 【請求項１７】 第一の横方向の比較成分Ｌ1
    comparison(n)を発生する段階が、各増加区分Ｉ(n)につ
    いて、横方向の力の測定値Ｌ(n)と、第一の横方向の切
    削境界Ｌ1 boundaryの間の差を計算する段階を含んでお
    り；そして第二の横方向の比較成分Ｌ2 comparison(n)を
    発生する段階が、各増加区分Ｉ(n)について、横方向の
    力の測定値Ｌ(n)と第二の横方向の切削境界Ｌ2 boundary
    の間の差を計算する段階を含んでいる請求項１６に記載
    の方法。
  18. 【請求項１８】 対応する横方向の切削成分Ｌ1 $GR(n)
    を発生するために第一の比較成分Ｌ1 comparison(n)を使
    用する段階が、 各増加区分Ｉ(n)について、対応する第一の横方向の比
    較成分Ｌ1 comparison(n)が０以下であるときは、第一の
    横方向の切削成分Ｌ1 $GR(n)を０に等しくセットし、そ
    して各増加区分Ｉ(n)について、対応する第一の横方向
    の比較成分Ｌ1 comparison(n)が０よりも大きいときは、
    第一の横方向の切削成分Ｌ1 $GR(n)を非０値に等しくセ
    ットする段階を含んでおり、そして対応する第二の横方
    向の切削成分Ｌ2 $GR(n)を発生させるために第二の比較
    成分Ｌ2 comparison(n)を使用する該段階が、 各増加区分Ｉ(n)について、対応する第二の横方向の比
    較成分Ｌ2 comparison(n)が０以上であるときは、第二の
    横方向の切削成分Ｌ2 $GR(n)を０値に等しくセットし、 各増加区分Ｉ(n)について、対応する第二の横方向の比
    較成分Ｌ2 comparison(n)が０未満であるときは、第二の
    横方向の切削成分Ｌ2 $GR(n)を非０値に等しいものとセ
    ットすることを含む請求項１７に記載の方法。
  19. 【請求項１９】 第一の横方向の切削成分Ｌ1 $GR(n)及
    び第二の横方向の切削成分Ｌ2 $GR(n)を発生させる該段
    階が、 第一の方向に於いて横方向の力の測定値Ｌ(n)の最大値
    Ｌ1 maxを決定し、そして第二の方向に於いて横方向の力
    の測定値Ｌ(n)の最大値Ｌ2 maxを決定し、 Ｌ1 maxとＬ2 maxの間の差を表わすピ−クからピ−クまで
    の値ＬPtPを計算し、 第一の横方向の切削境界Ｌ1 boundaryを計算し、 各増加区分Ｉ(n)について、第一の横方向の切削境界Ｌ1
    boundaryと対応する横方向の力の測定値Ｌ(n)の間の比
    較に基づいて第一の横方向の比較成分Ｌ1 comparison(n)
    を発生させ、 各増加区分Ｉ(n)について、第一の横方向の比較成分Ｌ1
    comparison(n)を使用して対応する第一の横方向の切削
    成分Ｌ1 $GR(n)を発生させ、 第二の横方向の切削境界Ｌ2 boundaryを計算し、 各増加区分Ｉ(n)について、第二の横方向の切削境界Ｌ2
    boundaryと対応する横方向の力の測定値Ｌ(n)の間の比
    較に基づいて、第二の横方向の比較成分Ｌ2 compa
    rison(n)を発生させ、そして各増加区分Ｉ(n)につい
    て、第二の横方向の比較成分Ｌ2 comparison(n)を使用し
    て対応する第二の横方向の切削成分Ｌ2 $GR(n)を発生す
    る段階を含む請求項１〜７の何れか一に記載の方法。
  20. 【請求項２０】 第一の横方向の切削境界Ｌ1 boundary
    を計算する段階が第一の最大値Ｌ1 maxとピ−クからピ−
    クまでの値ＬPtPに依存する第一の横方向の切削境界Ｌ1
    boundaryを計算する段階を含み、そして、第二の横方向
    の切削境界Ｌ2 boundaryを計算する段階が第一の最大値
    Ｌ1 maxとピ−クからピ−クまでの値ＬPtPに依存する第
    二の横方向の切削境界Ｌ2 boundaryを計算する段階を含
    んでいる請求項１９に記載の方法。
  21. 【請求項２１】 第一の横方向の切削境界Ｌ1 boundary
    を計算する段階が第一の最大値Ｌ1 maxをピ−クからピ−
    クまでの値ＬPtPの分数に加える段階を含み、そして第
    二の横方向の切削境界Ｌ2 boundaryを計算する段階が第
    一の最大値Ｌ1 maxをピ−クからピ−クまでの値ＬPtPの
    分数に加える段階を含んでいる請求項２０に記載の方
    法。
  22. 【請求項２２】 第一の最大値Ｌ1 maxをピ−クからピ−
    クまでの値ＬPtPの分数に加えて第一の横方向の切削境
    界Ｌ1 boundaryを計算する該段階が該第一の最大値Ｌ1
    maxをピ−クからピ−クまでの値ＬPtPの０.３７５に加
    える段階を含んでおり、そして第一の最大値Ｌ1 maxをピ
    −クからピ−クまでの値ＬPtPの分数に加えて第二の横
    方向の切削境界Ｌ2 boundaryを計算する該段階が第一の
    最大値Ｌ1 maxをピ−クからピ−クまでの値ＬPtPの０.６
    ２５に加える段階を含んでいる請求項２１に記載の方
    法。
  23. 【請求項２３】 第一の横方向の比較成分Ｌ1
    comparison(n)を発生する該段階が、各増加区分Ｉ(n)に
    ついて、横方向の力の測定値Ｌ(n)と第一の横方向の切
    削境界Ｌ1 boundaryの間の差を計算する段階を含んでお
    り、そして第二の横方向の比較成分Ｌ2 comparison(n)を
    発生する該段階が、各増加区分Ｉ(n)について、横方向
    の力の測定値Ｌ(n)と第二の横方向の切削境界Ｌ2
    boundaryの間の差を計算する段階を含んでいる請求項１
    ２に記載の方法。
  24. 【請求項２４】 第一の比較成分Ｌ1 comparison(n)を使
    用して対応する横方向の切削成分Ｌ1 $GR(n)を発生する
    該段階が、 各増加区分Ｉ(n)について、対応する第一の横方向の比
    較成分Ｌ1 comparison(n)が０以下であるときは、第一の
    横方向の切削成分Ｌ1 $GR(n)を０に等しくセットし、そ
    して各増加区分Ｉ(n)について、対応する第一の横方向
    の比較成分Ｌ1 comparison(n)が０よりも大きいときは、
    第一の横方向の切削成分Ｌ1 $GR(n)を非０値に等しくセ
    ットする段階を含み、そして第二の比較成分Ｌ2
    comparison(n)を使用して対応する第二の横方向の切削
    成分Ｌ2 $GR(n)を発生させる該段階が、 各増加区分Ｉ(n)について、対応する第二の横方向の比
    較成分Ｌ2 comparison(n)が０以上であるときは、第二の
    横方向の切削成分Ｌ2 $GR(n)を０値に等しくセットし、
    そして各増加区分Ｉ(n)について、対応する第二の横方
    向の比較成分Ｌ2 comparison(n)が０未満であるときは、
    第二の横方向の切削成分Ｌ2 $GR(n)を非０値に等しいも
    のとセットする段階を含む請求項２３に記載の方法。
  25. 【請求項２５】 第一と第二のショルダ−を有する周囲
    のタイヤトレッドを有する空気タイヤ中の過度の半径方
    向の力の変化と過度の横方向の力の変化を同時に補正す
    る方法に於いて、該方法が、 自由に回転する荷重ドラム、該荷重ドラムに押しつけて
    タイヤを回転させる装置、タイヤが荷重ドラムに押しつ
    けられて回転させられるときに、タイヤによって加えら
    れる半径方向の力と横方向の力を測定する測定装置、タ
    イヤトレッドショルダ−と切削係合するように及び切削
    係合から離れるように移動するようにされたグラインダ
    −、及び測定値を解釈し、グラインダ−を制御するコン
    ピュ−タ−を含んでいるタイヤ均一化機械を設け、 第一のショルダ−領域と第二のショルダ−領域を各々が
    含んでいる一連の円周方向の増加区分Ｉ(n)にタイヤト
    レッドをインデックス分けし、 タイヤトレッドの一連の円周方向の増加区分に対応する
    一連の半径方向の力の測定値Ｒ(n)を得るため、そして
    タイヤトレッドの一連の円周方向の増加区分に対応する
    一連の横方向の力の測定値Ｌ(n)を得るために該測定装
    置を使用し、 力の測定値Ｒ(n)とＬ(n)をコンピュ−タ−におくり、そ
    して該コンピュ−タ−を各増加区分Ｉ(n)について、タ
    イヤ中の過度の半径方向の力を補正するのに必要な対応
    する増加区分Ｉ(n)からの材料除去の量を表わしている
    半径方向の切削成分Ｒ$GR(n)を発生させ、 各々の増加区分Ｉ(n)について、タイヤ中の過度の横方
    向の力の変化を補正するのに必要な対応する増加区分Ｉ
    (n)の第一のショルダ−領域からの材料除去の量を表わ
    している第一の横方向の切削成分Ｌ1 $GR(n)、及びタイ
    ヤ中の過度の横方向の力の変化を補正するのに必要な対
    応する増加区分Ｉ(n)の第二のショルダ−からの材料除
    去の量を表わしている第二の横方向の切削成分Ｌ
    2 $GR(n)を発生させ、 切削成分Ｒ$GR(n)、Ｌ1 $GR(n)及
    びＬ2 $GR(n)を使用して各々の増加区分Ｉ(n)についてタ
    イヤ中の過度の半径方向の力の変化と過度の横方向の力
    の変化を同時に補正するのに必要な、対応する増加区分
    Ｉ(n)の第一のショルダ−領域からの材料除去の量を表
    わしている第一の半径方向／横方向切削成分Ｒ／Ｌ1 $GR
    (n)と、タイヤ中の過度の半径方向の及び横方向の力の
    変化を同時に補正するのに必要な対応する増加区分Ｉ
    (n)の第二のショルダ−領域からの材料除去の量を表わ
    している第二の半径方向／横方向切削成分Ｒ／Ｌ
    2 $GR(n)を発生させ、 対応する第一の半径方向／横方向切削成分Ｒ／Ｌ
    1 $GR(n)の値に従って、各増加区分Ｉ(n)の第一のショル
    ダ−領域から材料を除去するように第一のグラインダ−
    を制御し、そして対応する第二の半径方向／横方向切削
    成分Ｒ／Ｌ2 $GR(n)の値に従って、各増加区分の第二の
    ショルダ−領域から材料を除去するように第二のグライ
    ンダ−を制御するように、 プログラムすることからなる方法。
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