JPH06262332A - 型締機用の油圧回路 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 型締シリンダの型締力を迅速、かつスムーズ
に解除して、アルミニウム高圧鋳造機による鋳造製品の
生産性を良くする。 【構成】 型締シリンダ５５の型締側に作動油を供給す
るメータインロジック弁３ａのスプリング室に連通する
パイロット管路８の電磁切換弁８ａよりも型締側に、第
２パイロット管路９から伝達されるメータインロジック
弁３ａの出口側の油圧と電磁切換弁８ａのスプリング室
側の油圧とのうち、高圧側の油圧をスプリング室に伝達
するシャトル弁８ｃを設ければ、メータインロジック弁
３ａに逆止弁機能が付与され、型締力の付与に際しては
型締側に作動油が供給されると共に、型締側の圧力が油
圧ポンプＰ₂ の吐出圧と同圧になるとスプリング力で閉
弁する一方、型締力の解除に際しては既に閉弁状態にあ
るので、メータインロジック弁３ａの閉弁に長時間を要
せず、かつ衝撃も生じることがない。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、締結機の型締シリンダ
がリターンスプリング式、複動式の如何を問わず、素早
く、かつスムーズに型締力を解除し、また、複動式の型
締シリンダでは、無負荷状態にある型締シリンダを、低
コストで、かつ油圧ポンプからの少ない作動油の供給量
で高速で伸長作動させることを可能ならしめるようにし
た射出成形機やアルミニウム高圧鋳造機等の型締機用の
油圧回路に関する。

【０００２】

【従来の技術】型締機であるアルミニウム高圧鋳造機を
例として、これを、その一部切欠正面図の図５を参照し
ながら説明すると、ベッド５１に立設された昇降シリン
ダ５８のロッド５８ａの同期伸縮によりスライド５４が
コラム５２に案内されて昇降され、ベースプレート５６
がスライド５４と共に下降して、鋳型（図示省略）寸法
に対してプリセットされたストッパ（図示省略）に当接
させて軽く型締めする。そして、ベースプレート５６の
上のハーフナット５７を継合し、ベースプレート５６の
下側のスライド５４の上に設けた型締シリンダ５５で型
締めを行うことによりアルミニウムの高圧鋳造が行われ
る。このアルミニウム高圧鋳造機において、最上位位置
に横架されてなるものはトッププレート５３であり、ベ
ッド５１の上に固定されてなるものは下型（図示省略）
が取付けられるボルスタ５９であり、ベッド５１の下方
位置に設けられてなるものは、射出プランジャ６０ａを
介して鋳造用のアルミニウムを射出する射出シリンダ６
０である。なお、型締シリンダ５５には、油圧で伸長作
動し、リターンスプリングで縮小作動するリターンスプ
リング式と、油圧で伸長・縮小作動する複動式との２種
類がある。

【０００３】リターンスプリング式の型締シリンダ５５
は、その油圧回路図の図６に示すような油圧回路によっ
て作動される。油圧回路（第１従来例）は、吐出圧が１
９０ｋｇｆ／ｃｍ² の第１油圧ポンプＰ₁ には、下流側
に作動油を通す向きの逆止弁Ｃ₁ を備えた第１吐出管路
１が、また吐出圧が２１０ｋｇｆ／ｃｍ² の第２油圧ポ
ンプＰ₂ には、下流側に作動油を通す向きに逆止弁Ｃ₂
を備えた第２吐出管路２が接続されている。これら両管
路１，２は逆止弁Ｃ₁ ，Ｃ₂ の上流側で連通すると共
に、分岐作動油供給管路４を通して図外の他のアクチュ
エータに作動油を供給する一方、メータインロジック弁
３ａを備えた作動油供給管路３を介して４つの型締シリ
ンダ５５の型締側に作動油を供給するようになってい
る。また、第１油圧ポンプＰ₁ の吐出圧力が１９０ｋｇ
ｆ／ｃｍ² を越えると、作動油は第１吐出管路１の第１
油圧ポンプＰ₁ と逆止弁Ｃ₁ との間で分岐し、かつアン
ロード弁５ａが介装された第１戻し管路５を通して作動
油タンクＴ₀ に戻されるように構成されている。一方、
電磁弁６ｂでアンロードされる２１０ｋｇｆ／ｃｍ² の
リリーフ弁６ａが介装された第２戻し管路６が、第２吐
出管路２の逆止弁Ｃ₂ と、第１吐出管路１の合流部との
間で分岐して第１戻し管路５のアンロード弁５ａの下流
側に連通している。さらに、メータアウトロジック弁７
ａが介装された作動油排出管路７が前記作動油供給管路
３のメータインロジック弁３ａと型締シリンダ５５との
間で分岐すると共に、作動油タンクＴ₀ に連通してい
る。前記両ロジック弁３ａ、７ａには、ポートＰに第２
吐出管路２が連通し、ポートＴが作動油排出管路７に連
通すると共に、ポートＡがメータインロジック弁３ａ
に、またポートＢがメータアウトロジック弁７ａに連通
し、作動油を給排する４ポート２位置の遠隔操作式切換
弁である電磁切換弁８ａを備えたパイロット管路８が配
設され、電磁切換弁８ａで切換えられた作動油が絞り８
ｂを介して給排されることにより、これらロジック弁３
ａ，７ａが開閉操作されるように構成されている。ポン
プ駆動モータＭの駆動時には、電磁弁６ｂでアンロード
されるが、他は常にオンロードされている。従って、ど
のアクチュエータも作動させないときにはリリーフ弁６
ａは２１０ｋｇｆ／ｃｍ² でリリーフしている。省エネ
ルギーのために、油圧ポンプを常時最大負荷で作動させ
る代わりに、例えばアキュムレータに蓄圧して、アクチ
ュエータ作動時に蓄圧した作動油を使用するようにし、
蓄圧後は油圧ポンプをアンロードする回路や、可変容量
ポンプを使用して圧力により作動油の吐出量を変更する
ようにした回路もある。

【０００４】従って、電磁切換弁８ａのソレノイドが励
磁されていないときには、作動油供給管路３が閉塞され
る一方、メータアウトロジック弁７ａのスプリング室は
作動油タンクＴ₀ に連通しているので作動油排出管路７
が連通している。そのため、型締シリンダ５５と油圧ポ
ンプとは遮断されており、型締シリンダ５５内の作動油
はリターンスプリングで押されて作動油タンクＴ₀ に戻
されていて、型締シリンダ５５のロッドは全縮状態にな
っている。そこで、前記電磁切換弁８ａのソレノイドを
励磁すると、電磁切換弁８ａが切換えられてポートＰと
ポートＢが、またポートＡとポートＴとが連通するの
で、メータインロジック弁３ａのスプリング室の作動油
が作動油タンクＴ₀ に戻されて作動油供給管路３が連通
し、メータアウトロジック弁７ａのスプリング室に作動
油が導入されて作動油排出管路７が閉塞されるので、型
締シリンダ５５が作動されて鋳型の加圧が行われる。

【０００５】次に、複動式の型締シリンダ５５を作動す
る油圧回路（第２従来例）を、その油圧回路図の図７を
参照しながら、上記従来例と構成上相違する点について
だけ以下に説明すると、作動油供給管路３のメータイン
ロジック弁３ａより上流側から、作動油を型締シリンダ
５５の型緩側に供給する一方、型緩側から作動油を作動
油排出管路７に戻す排出側管路１２ａを備えると共に、
２位置の電磁切換弁１３を備えた給排管路１２が型締シ
リンダ５５の型緩側に連通している。従って、型締シリ
ンダ５５は、その型締側に作動油が供給されることによ
り伸長作動されるが、伸長作動に際して型緩側の作動油
は電磁切換弁１３、排出側管路１２ａ、作動油排出管路
７を経て作動油タンクに戻される。そして、型締作業の
終了により型締シリンダ５５を縮小作動させるときに
は、ソレノイドの励磁により電磁切換弁１３を切換え
て、作動油供給管路３から型緩側に作動油を供給すると
共に、型締側の作動油を作動油タンクに戻している。

【０００６】また、その油圧回路図の図８に示す油圧回
路（第３従来例）のように、給排管路１２に３位置の電
磁切換弁１３を配設し、電磁切換弁１３の切換えで型締
シリンダ５５の型緩側に作動油を供給する複動回路と、
型緩側の作動油を型締側に循環させる再生回路とに自在
に切換えるものもある。より詳しくは、この電磁切換弁
１３は、中立位置Ｎでは型締シリンダ５５の型緩側を排
出側管路１２ａを介して作動油タンクに連通し、同図に
おける左側位置Ｌへの切換えでは作動油供給管路３を型
締シリンダ５５の型緩側に連通し、同図における右側位
置Ｒへの切換えでは型締シリンダ５５の型緩側がバイパ
ス管路１４を介して作動油供給管路３に連通するもので
ある。さらに、型締シリンダ５５の型締側に連通する管
路に、この電磁切換弁１３に切換え制御信号を発する圧
力スイッチＰＳが設けられている。従って、型締めシリ
ンダ５５を無負荷状態で伸長作動させる場合には、電磁
切換弁１３が右側位置Ｒに切換えられ、型緩側の作動油
がバイパス管路１４を介して型締側に流入する。一方、
型締シリンダ５５を縮小作動させる場合には、電磁切換
弁１３が左側位置Ｌに切換えられ、作動油供給管路３か
ら作動油が型緩側に供給され、型締側の作動油は作動油
排出管路７から作動油タンクに戻される。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】第１乃至第３従来例の
場合、上記の通り、鋳造の終了後に型締力を解除するに
は、メータインロジック弁を開弁して型締シリンダへの
作動油の流入を遮断した後、型締シリンダの型締側の作
動油を作動油タンクに戻してロッドを縮小する必要があ
る。つまり、メータインロジック弁を閉弁するために、
遠隔操作切換弁を切換えてスプリング室の圧力を、例え
ば２１０ｋｇｆ／ｃｍ² に上昇させるが、スプリング室
内の圧力が２１０ｋｇｆ／ｃｍ² まで上昇するのに所定
の時間を要するのに加えて、弁開閉側の圧力が２１０ｋ
ｇｆ／ｃｍ² であるため、主としてスプリング力によっ
て閉弁され、全閉するのに秒単位の長時間を要するとい
う解決すべき課題があった。

【０００８】さらに、このメータインロジック弁が閉じ
切る前に、メータアウトロジック弁が開き始めることに
なり、ある時間は油圧回路を介して油圧ポンプと作動油
タンクとが連通して作動油が流れる。そのため、油圧回
路内の圧力が低下し、メータインロジック弁が途中から
急激に開弁されて衝撃が発生するという解決すべき課題
もあった。勿論、両ロジック弁を個別の遠隔操作切換弁
で切換えるようにすれば衝撃の発生を防ぐことができる
が、サイクルタイムが長くなるという問題が派生するの
で生産性の向上にとって好ましくない。

【０００９】第２従来例では、型締シリンダが無負荷の
ときには、２つの油圧ポンプから吐出される作動油を合
流させ、合流した作動油を作動油供給管路から型締シリ
ンダの型締側に供給する。このようにして、型締シリン
ダの伸長作動速度を速めて型締作業時間の短縮を図って
いるが、型緩側の作動油は全て作動油タンクに戻される
ため、給排管路を大径にする必要があるのに加えて、油
圧ポンプの駆動に余分な動力が消費され不経済であると
いう解決すべき課題があった。

【００１０】第３従来例では、前述の通り、再生回路へ
の切換えにより、型締シリンダの型緩側から型締側に作
動油が循環されるので、油圧ポンプの駆動力に関しては
有利になるが、再生回路と複動回路とに切換える３位置
の電磁切換弁の他に、この電磁切換弁を切換え作動させ
る圧力スイッチをも必要とするので、初期投資コストに
関して不利になるという解決すべき課題があった。

【００１１】従って、本発明は、衝撃を生じることなく
スムーズに、しかも短時間に型締力の解除が行え、また
複動型のものでは無負荷状態にある型締シリンダを、低
コストで、かつ油圧ポンプからの少ない作動油の供給量
で型締シリンダを高速で伸長作動させることを可能なら
しめる型締機用の油圧回路の提供を目的とする。

【００１２】

【課題を解決するための手段】本発明は上記実情に鑑み
てなされたものであって、従って本発明の請求項１に係
る油圧回路の特徴とするところは、メータインロジック
弁を備えた作動油供給管路が複数の型締シリンダの型締
側に連通し、これら型締シリンダの型締側から作動油排
出管路が作動油タンクに連通し、前記メータインロジッ
ク弁を開閉制御する遠隔操作切換弁を介して、前記作動
油供給管路と作動油排出管路とを該メータインロジック
弁のスプリング室に連通させるパイロット管路を有する
型締機用の油圧回路において、前記パイロット管路の遠
隔操作切換弁とスプリング室との間に、前記メータイン
ロジック弁の出口側と前記遠隔操作切換弁の出口側の何
れか一方の高圧側をスプリング室に連通させるシャトル
弁を設けたところにある。

【００１３】また、請求項２に係る油圧回路の特徴とす
るところは、メータインロジック弁を備えた作動油供給
管路が複数の型締シリンダの型締側に連通し、これら型
締シリンダの型締側から作動油排出管路が作動油タンク
に連通し、前記メータインロジック弁を開閉制御する遠
隔操作切換弁を介して、前記作動油供給管路と作動油排
出管路とを該メータインロジック弁のスプリング室に連
通させるパイロット管路を有し、前記作動油供給管路か
らこれら型締シリンダの型緩側に作動油を供給し、かつ
型緩側から作動油タンクに作動油を戻す給排管路が連通
する型締機用の油圧回路において、前記メータインロジ
ック弁の出口側と前記遠隔操作切換弁の出口側の何れか
一方の高圧側をスプリング室に連通させるシャトル弁を
設け、前記給排管路の作動油を戻す側に絞りを設けると
共に、該絞りと前記型締シリンダの型緩側との間の管路
部分から前記作動油供給管路に、該作動油供給管路側に
作動油を通す向きに逆止弁を設けたバイパス管路を連通
させたところにある。

【００１４】また、請求項３に係る油圧回路の特徴とす
るところは、メータインロジック弁を備えた作動油供給
管路が複数の型締シリンダの型締側に連通し、これら型
締シリンダの型締側から作動油排出管路が作動油タンク
に連通し、前記メータインロジック弁を開閉制御する遠
隔操作切換弁を介して、前記作動油供給管路と作動油排
出管路とを該メータインロジック弁のスプリング室に連
通させるパイロット管路を有し、前記作動油供給管路か
らこれら型締シリンダの型緩側に作動油を供給し、かつ
型緩側から作動油タンクに作動油を戻す給排管路が連通
する型締機用の油圧回路において、前記メータインロジ
ック弁の出口側と前記遠隔操作切換弁の出口側の何れか
一方の高圧側をスプリング室に連通させるシャトル弁を
設け、前記給排管路に、スプリング室への作動油の供給
で開弁し、排出で閉弁するロジック弁を設け、該ロジッ
ク弁と前記型締シリンダの型緩側との間から絞りを備え
た排出側管路を作動油タンクに連通させ、前記ロジック
弁の作動油供給管路側から該ロジック弁のスプリング室
にロジック弁制御管路を連通させると共に、排出側管路
に設けた絞りよりも作動油タンク側の管路とロジック弁
制御管路とに前記型締シリンダの伸長作動時には両管路
を共に連通させ、縮小作動時には排出側管路を閉塞する
一方、スプリング室と作動油タンクとを連通させる切換
弁を設けたところにある。

【００１５】

【作用】本発明の請求項１乃至請求項３に係る油圧回路
によれば、油圧回路が型締め工程にあるときは、遠隔操
作切換弁が切換えられていてメータインロジック弁のス
プリング室と作動油タンクが連通し得る状態になるが、
メータインロジック弁の出口側と前記遠隔操作切換弁の
出口側の圧力のうち高圧側の圧力がシャトル弁で選択さ
れ、この場合にはメータインロジック弁の出口側の圧力
がスプリング室に供給されるので、メータインロジック
弁に逆止機能が付与され、メータインロジック弁を介し
て型締シリンダの型締側の圧力が次第に上昇し、上昇し
た圧力が圧力供給源から吐出される吐出圧と同圧になる
と、メータインロジック弁はスプリング力により完全に
閉弁される。次いで、型締力の解除のために遠隔操作切
換弁を逆に切換えると、型締シリンダの型締側の作動油
は作動油排出管路を介して作動油タンクに戻されるが、
メータインロジック弁は閉弁状態になるため閉弁したま
ま維持される。

【００１６】また、請求項２に係る油圧回路によれば、
上記請求項１に係る作用に加えて、型締シリンダが無負
荷状態にあるときは、作動油供給管路から型締側に作動
油が供給されて型締シリンダが伸長作動し、型緩側の作
動油が給排管路から流出するが、型緩側から流出する作
動油が低圧であるため、絞りを通して作動油の一部が作
動油タンクに戻るものの残りの殆どは逆止弁を通り、バ
イパス管路を介して作動油供給管路に流入して型締シリ
ンダの型締側に供給される。そして、負荷が作用して型
締シリンダの伸長作動が停止されると、型緩側から作動
油が流出しなくなるので、逆止弁が閉じて作動油供給管
から供給される作動油の圧力が上昇し、上昇した作動油
の圧力が型締シリンダの型締側に作用する。

【００１７】さらに、請求項３に係る油圧回路によれ
ば、上記請求項１に係る作用に加えて、型締シリンダが
無負荷状態にあるときは、作動油供給管路から型締側に
作動油が供給されて型締シリンダが伸長作動し、型緩側
の作動油が給排管路から流出するが、型緩側から流出す
る作動油が低圧であるため、絞りと切換弁とを介して作
動油の一部が作動油タンクに戻るものの残りの殆どはロ
ジック弁を介して作動油供給管路に流入して型締シリン
ダの型締側に供給される。そして、負荷が作用して型締
シリンダの伸長作動が停止して型緩側から作動油が流出
しなくなると、切換弁が切換えられ、スプリング室の作
動油が作動油タンクに排出されてロジック弁が閉弁され
るので、作動油供給管から供給される作動油の圧力が上
昇し、上昇した作動油の圧力が型締シリンダの型締側に
作用する。

【００１８】

【実施例】以下、請求項１に対応する本発明の第１実施
例に係る型締機用の油圧回路を、その油圧回路図の図１
を参照しながら、従来と同一のもの並びに同一機能を有
するものを同一符号を以て説明する。但し、高圧鋳造機
は、従来例の項において説明したものと同構成のため、
これについての説明は割愛する。即ち、この油圧回路
は、メータインロジック弁３ａとメータアウトロジック
弁７ａとを一つの遠隔操作切換弁である電磁切換弁８ａ
で制御するもので、詳しくは、吐出圧が１９０ｋｇｆ／
ｃｍ² の第１油圧ポンプＰ₁ と、吐出圧が２１０ｋｇｆ
／ｃｍ² の第２油圧ポンプＰ₂ とに、下流側に作動油を
流す向きに逆止弁Ｃ₁ ，Ｃ₂ を夫々備えた第１吐出管路
１と第２吐出管路２が接続されている。第２吐出管路２
は、分岐作動油供給管路４を通して図外の他のアクチュ
エータに作動油を供給する一方、メータインロジック弁
３ａが介装され、４つの型締シリンダ５５の型締側に連
通する作動油供給管路３に作動油を供給するように構成
されている。また、電磁開閉弁６ｂでアンロードされる
リリーフ弁６ａを備えた戻し管路６が、第２吐出管路２
の逆止弁Ｃ₂ と分岐作動油供給管路４との間で分岐して
作動油タンクＴ₀ に連通しており、第２油圧ポンプＰ₂
の吐出圧はこれにより調圧される。さらに、メータアウ
トロジック弁７ａを備えた作動油排出管路７が前記作動
油供給管路３のメータインロジック弁３ａと型締シリン
ダ５５との間で分岐すると共に作動油タンクＴ₀ に連通
している。

【００１９】前記メータインロジック弁３ａとメータア
ウトロジック弁７ａとは、ポートＰに第２吐出管路２が
連通し、ポートＴが作動油排出管路７に連通すると共
に、ポートＡがメータインロジック弁３ａに、またポー
トＢがメータアウトロジック弁７ａに連通して、作動油
を給排する４ポート２位置の電磁切換弁８ａを備えたパ
イロット管路８が配設されているが、メータインロジッ
ク弁３ａについては、このメータインロジック弁３ａの
スプリング室に連通するパイロット管路８にシャトル弁
８ｃを設けると共に、このシャトル弁８ｃの一方に作動
油供給管路３のメータインロジック弁３ａの出口側を第
２パイロット管路９で連通させ、シャトル弁８ｃにより
前記電磁切換弁８ａのポートＡ側とメータインロジック
弁３ａの出口側の何れか一方の高い圧力を択一的に選択
するようした。なお、これら両ロジック弁３ａ，７ａの
スプリング室に連通するパイロット管路に設けられてな
るものは絞り８ｂである。

【００２０】さらに、前記パイロット管路８に、電磁切
換弁８ａ側に作動油を流す向きに逆止弁Ｃ₈ を設ける
他、このパイロット管路８の逆止弁Ｃ₈ と前記第２パイ
ロット管路９とを、この第２パイロット管路９側に作動
油を流す向きに逆止弁Ｃ₁₀を設けたバイパス管路１０で
連通させた。つまり、これら逆止弁Ｃ₈ ，Ｃ₁₀は、両ロ
ジック弁３ａ、７ａを作動させるパイロット圧を第２吐
出管路２と型締シリンダ５５とから逆止弁Ｃ₈ ，Ｃ₁₀を
介して取出すものであって、第２吐出管路２側の圧力が
低下したとき、型締シリンダ５５からの作動油の流出を
制御する両ロジック弁３ａ、７ａを閉塞状態で保持する
ため、および、型締め作業中に電源がダウンしても型締
めを保持するたのものである。

【００２１】以下、上記油圧回路の作用態様を説明する
と、電磁切換弁８ａのポートＡがポートＴ₀ に連通して
いてメータインロジック弁３ａが開弁され、一方ポート
ＰからポートＢを介してメータアウトロジック弁７ａの
スプリング室に作動油が供給されてメータアウトロジッ
ク弁７ａが閉弁されている。従って、第２油圧ポンプＰ
₂ から吐出される作動油は、作動油供給管路３を経て型
締シリンダ５５夫々の型締側に供給されて型締めが行わ
れるが、作動油供給管路３から第２パイロット管路９、
シャトル弁８ｃを介して型締シリンダ５５に供給される
作動油の一部がメータインロジック弁３ａのスプリング
室に流入するので、メータインロジック弁３ａには逆止
弁の機能が付与される。そして、型締シリンダ５５内の
作動油の圧力が第２油圧ポンプＰ₂ の吐出圧と同圧にな
ると、メータインロジック弁３ａはスプリング室のスプ
リングにより閉弁される。次いで、型締め解除のために
電磁切換弁８ａのソレノイドの励磁を解除すると、電磁
切換弁８ａのポートＡとポートＰが連通し、かつポート
ＢとポートＴとが連通する。そのため、パイロット管路
８を介してメータインロジック弁３ａのスプリング室に
作動油が供給されるが、メータインロジック弁３ａは既
に閉弁状態にあるので、メータアウトロジック弁７ａが
開弁するだけとなる。従って、型締力の解除のために電
磁切換弁８ａを切換えた時点で、メータインロジック弁
３ａは既に全閉されているので、従来のように、メータ
インロジック弁３ａの閉弁に長時間を要しなくなると共
に、閉弁途中からの急激な遮断作動に基づく衝撃の発生
もなくなる。

【００２２】請求項１に対応する本発明の第２実施例に
係る型締機用の油圧回路を、その油圧回路図の図２を参
照しながら、上記実施例と構成上の相違する点について
だけ以下に説明すると、この油圧回路は、同図から良く
理解されるように、作動油排出管路７のメータアウトロ
ジック弁７ａの入口側と出口側との間に、リリーフ弁１
１ａを備えたリリーフ管路１１を設けたものである。従
って、上記実施例に係る作用に加えて、リリーフ弁１１
ａのリリーフ圧を２１０ｋｇｆ／ｃｍ² 以上に設定する
ことにより、メータインロジック弁３ａとメータアウト
ロジック弁７ａとの間、つまり型締シリンダ５５内の作
動油が熱膨張しても、リリーフ弁１１ａから作動油がリ
リーフして作動油タンクＴ₀ に戻るので、作動油の熱膨
張による異常圧の発生を防止することができる。

【００２３】請求項２に対応する本発明の第３実施例に
係る型締機用の油圧回路を、その油圧回路図の図３を参
照しながら、上記従来例と相違する点についてだけ以下
に説明すると、この油圧回路図は、同図から良く理解さ
れるように、複動式の型締シリンダ５５を有する型締機
用のものである。より詳しくは、作動油供給管路３から
型締シリンダ５５の型緩側に作動油を供給する作動油供
給管路部分と、作動油排出管路７に連通して型締側から
作動油を作動油タンクＴ₀ に戻す排出側管路１２ａとか
らなる給排管路１２を連通させ、中立位置における２位
置の電磁切換弁１３の作動油タンクＴ₀ に連通する側の
通路に絞り１３ａを内設し、この絞り１３ａと型締シリ
ンダ５５の型締側との間の給排管路１２の管路部分から
作動油供給管路３に、この作動油供給管路３側に作動油
を通す向きに逆止弁１４ａを設けたバイパス管路１４を
連通させたものである。

【００２４】従って、上記実施例に係る作用に加えて、
型締めに際して、型締シリンダ５５が無負荷のときに
は、メータアウトロジック弁７ａが閉弁されていて、油
供給管路３から作動油が逆止機能が付与されているメー
タインロジック弁３ａを経て型締シリンダ５５の型締側
に供給される。このとき、給排管路１２に設けた電磁切
換弁１３は中立位置で、型締シリンダ５５の型緩側から
電磁切換弁１３、排出側管路１２ａ、作動油排出管路７
を介して作動油タンクＴ₀ に連通しているので、型締シ
リンダ５５の型緩側の作動油は作動油タンクＴ₀ に戻ろ
うとする。しかしながら、型締シリンダ５５が無負荷状
態にあって型緩側から流出する作動油の圧力が低圧のた
め、絞り１３ａを通って作動油タンクＴ₀ に戻る作動油
の油量は極く少量である。そのため、残りの殆どの作動
油は逆止弁１４ａを通りバイパス管路１４を介して型締
シリンダ５５の型締側に流入する。

【００２５】従って、本実施例によれば、第２従来例の
ように第１油圧ポンプＰ₁ と第２油圧ポンプＰ₂ とから
吐出される作動油を合流させるまでもなく、また第３従
来例のように３位置の電磁切換弁や圧力スイッチを用い
るまでもなく、バイパス管路１４と絞り１３ａだけで型
締シリンダ５５の型締側に多量の作動油を供給して高速
で伸長作動させることができる。しかも、型締シリンダ
５５の型緩側の作動油を全て作動油タンクＴ₀ に戻す必
要がないので、排出側管路１２ａは従来に比較して小径
で良く、油圧回路に係るコストに関して有利になるとい
う効果がある。そして、型締シリンダ５５がさらに伸長
作動されて伸長作動が停止すると、型緩側から作動油が
流出しなくなるので、逆止弁１４ａが閉じ、作動油供給
管路３を介して型締シリンダ５５の型締側に供給される
作動油により鋳型に対して所定の型締力が付与されて型
締めが行われる。このようにして型締めが終了すると、
メータアウトロジック弁７ａが開弁されて、型締シリン
ダ５５の型締側の作動油が作動油排出管路７を介して作
動油タンクＴ₀ に戻される一方、これと平行して電磁切
換弁１３が切換えられ、作動油供給管路３から給排管路
１２を介して作動油が型締シリンダ５５の型緩側に供給
されるので、型締シリンダ５５が縮小作動され、型締力
が解除されて一連の射出成形作業が終了する。

【００２６】請求項３に対応する本発明の第４実施例に
係るアルミニウム高圧鋳造機の油圧回路を、その油圧回
路図の図４を参照しながら、上記実施例と同一のものを
同一符号を用いて相違する点についてだけ説明すると、
この油圧回路が前記第３実施例と相違するところは、給
排管路１２の構成の相違にある。より詳しくは、給排管
路１２に、スプリング室１５ａへの作動油の供給で開弁
する一方、スプリング室１５ａからの作動油の排出で閉
弁するロジック弁１５を介装する。また、このロジック
弁１５と型締シリンダ５５の型緩側との間から作動油タ
ンクＴ₀ に、絞り１６備えた排出側管路１２ａを連通さ
せ、このロジック弁１５の上流側からスプリング室１５
ａにロジック弁制御管路１７を連通させる。そして、排
出側管路１２ａの絞り１６介装位置より作動油タンクＴ
₀ 側とロジック弁制御管路１７とに型締シリンダ５５の
伸長作動に際しては両管路１２ａ，１７を共に連通さ
せ、型締シリンダ５５の縮小作動に際してはロジック弁
制御管路１７を閉塞する一方、スプリング室１５ａと作
動油タンクＴ₀ とを連通させる、電磁切換式であって、
２位置の切換弁１８を設けたものである。なお、この実
施例では排出側管路１２ａが作動油タンクＴ₀ に直接連
通しているが、上記実施例と同様に、排出側管路１２ａ
は作動油排出管路７に連通する構成であっても良い。

【００２７】以下、作用態様を説明すると、型締めに際
して、型締シリンダ５５が無負荷のときには、上記第３
実施例と同様に、型締めに際して、型締シリンダ５５が
無負荷のときには、メータアウトロジック弁７ａが閉弁
されていて、油供給管路３から作動油が逆止機能が付与
されているメータインロジック弁３ａを経て型締シリン
ダ５５の型締側に供給される。このとき、切換弁１８は
中立位置にあって、型締シリンダ５５の型緩側から切換
弁１８、排出側管路１１ａを介して作動油タンクＴ₀ へ
連通している。従って、型締シリンダ５５の型緩側の作
動油は、絞り１６を通って作動油タンクＴ₀ に戻ろうと
する。ところが、型締シリンダ５５が無負荷状態で、型
緩側から流出する作動油の圧力が低圧であるため作動油
タンクＴ ₀ に戻る作動油の油量は極く少量で、残りの殆
どがロジック弁１５を通り作動油供給管路３に流入し、
第２油圧ポンプＰ₂ から吐出される作動油と合流して型
締シリンダ５５の型締側に流入する。この場合、排出側
管路１２ａの径は、従来例のように、型締シリンダ５５
の型緩側の作動油を全て作動油タンクＴ₀ に戻す必要が
ないので小径で良く、またロジック弁制御管路１７や排
出側管路１１ａでは少量の作動油を流すだけで良いの
で、切換弁１６は大型にする必要がない。

【００２８】本実施例によれば、第２従来例のように、
第１，第２油圧ポンプＰ₁ ，Ｐ₂ から吐出される作動油
を合流させるまでもなく、また第３従来例のように、３
位置の電磁切換弁や圧力スイッチを用いるまでもなく、
無負荷時に型締シリンダ５５の型緩側から排出される作
動油を合流させて型締側に供給することにより型締シリ
ンダ５５を高速で伸長作動させることができる。そし
て、型締シリンダ５５がさらに伸長作動して伸長作動が
停止し、型締シリンダ５５の型緩側から作動油が流出し
なくなると切換弁１６が切換えられ、スプリング室１５
ａの作動油が作動油タンクＴ₀ に排出されてロジック弁
１５が閉弁されるので、作動油供給管路３から供給され
る作動油の圧力が上昇し、この上昇した作動油の圧力が
型締シリンダ５５の型締側に作用するので、本実施例は
上記実施例と同効である。

【００２９】なお、以上では、アルミニウム高圧鋳造機
の油圧回路を例として説明したが、特にこれに限ること
なく、例えば、射出成形機等の油圧回路に対しても本発
明に係る技術的思想を適用することができるので、上記
実施例によって油圧回路の適用範囲が限定されるもので
はない。

【００３０】

【発明の効果】以上詳述したように、本発明の請求項１
乃至３に係る型締機用の油圧回路によれば、型締シリン
ダがスプリングリターン式の場合、複動式の場合の如何
を問わず、油圧回路が型締め工程にある場合には、メー
タインロジック弁の出口側と前記遠隔操作切換弁の出口
側との何れか一方の高圧側の圧力がシャトル弁で選択さ
れてスプリング室に供給されることによりメータインロ
ジック弁には逆止弁機能が付与され、遠隔操作切換弁を
切換えて、型締シリンダの型締側から作動油を作動油タ
ンクに戻す時点で、メータインロジック弁は既に閉弁さ
れているから、従来例のようにメータインロジック弁の
閉弁に際して長時間を要せず、また急激に閉弁されるこ
とがなく閉弁に際して衝撃が生じることもないので、型
締機の操作性の向上と生産性の向上とに対して多大な効
果がある。

【００３１】本発明の請求項２に係る型締機用の油圧回
路によればバイパス管路を介して、請求項３に係る型締
機用の油圧回路によれば給排管路を介して、型緩側から
型締側に作動油が循環し、作動油供給管路から型締シリ
ンダの型締側に供給される作動油に合流するので、第２
従来例に比較して油圧ポンプから供給する作動油量が少
なくても型締シリンダを高速で伸長作動させることがで
き、しかも型締シリンダの型緩側の作動油を全て作動油
タンクに戻す必要がないので、排出側管路は従来に比較
して小径で良く、また第３従来例のように３位置の電磁
切換弁や圧力スイッチを用いる必要がないので、油圧回
路に係るコストに関して有利になる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施例に係る型締機用の油圧回路
図である。

【図２】本発明の第２実施例に係る型締機用の油圧回路
図である。

【図３】本発明の第３実施例に係る型締機用の油圧回路
図である。

【図４】本発明の第４実施例に係る型締機用の油圧回路
図である。

【図５】従来例に係るアルミニウム高圧鋳造機の一部切
欠正面図である。

【図６】第１従来例に係る型締機用の油圧回路図であ
る。

【図７】第２従来例に係る型締機用の油圧回路図であ
る。

【図８】第３従来例に係る型締機用の油圧回路図であ
る。

【符号の説明】 １…第１吐出管路、２…第２吐出管路、３作動油供給管
路、３ａ…メータインロジック弁、４…分岐作動油供給
管路、６…戻し管路、７…作動油排出管路、７ａ…メー
タアウトロジック弁、８…パイロット管路、８ａ…電磁
切換弁（遠隔操作切換弁）、８ｂ…絞り、８ｃ…シャト
ル弁、９…第２パイロット管路、１０…バイパス管路、
１１…リリーフ管路、１１ａ…リリーフ弁、１２…給排
管路、１２ａ…排出側管路、１３…電磁切換弁、１３ａ
…絞り、１４…バイパス管路、１５…ロジック弁、１５
ａ…スプリング室、１６…絞り、１７…ロジック弁制御
管路、１８…切換弁、５５…型締シリンダ、Ｃ₁ ，
Ｃ₂ ，Ｃ₈ ，Ｃ₁₀…逆止弁、Ｍ…ポンプ駆動モータ、Ｐ
₁ ，Ｐ₂ …油圧ポンプ、Ｔ₀ …作動油タンク。

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 メータインロジック弁を備えた作動油供
   給管路が複数の型締シリンダの型締側に連通し、これら
   型締シリンダの型締側から作動油排出管路が作動油タン
   クに連通し、前記メータインロジック弁を開閉制御する
   遠隔操作切換弁を介して、前記作動油供給管路と作動油
   排出管路とを該メータインロジック弁のスプリング室に
   連通させるパイロット管路を有する型締機用の油圧回路
   において、前記パイロット管路の遠隔操作切換弁とスプ
   リング室との間に、前記メータインロジック弁の出口側
   と前記遠隔操作切換弁の出口側の何れか一方の高圧側を
   スプリング室に連通させるシャトル弁を設けたことを特
   徴とする型締機用の油圧回路。
2. 【請求項２】 メータインロジック弁を備えた作動油供
   給管路が複数の型締シリンダの型締側に連通し、これら
   型締シリンダの型締側から作動油排出管路が作動油タン
   クに連通し、前記メータインロジック弁を開閉制御する
   遠隔操作切換弁を介して、前記作動油供給管路と作動油
   排出管路とを該メータインロジック弁のスプリング室に
   連通させるパイロット管路を有し、前記作動油供給管路
   からこれら型締シリンダの型緩側に作動油を供給し、か
   つ型緩側から作動油タンクに作動油を戻す給排管路が連
   通する型締機用の油圧回路において、前記メータインロ
   ジック弁の出口側と前記遠隔操作切換弁の出口側の何れ
   か一方の高圧側をスプリング室に連通させるシャトル弁
   を設け、前記給排管路の作動油を戻す側に絞りを設ける
   と共に、該絞りと前記型締シリンダの型緩側との間の管
   路部分から前記作動油供給管路に、該作動油供給管路側
   に作動油を通す向きに逆止弁を設けたバイパス管路を連
   通させたことを特徴とする型締機用の油圧回路。
3. 【請求項３】 メータインロジック弁を備えた作動油供
   給管路が複数の型締シリンダの型締側に連通し、これら
   型締シリンダの型締側から作動油排出管路が作動油タン
   クに連通し、前記メータインロジック弁を開閉制御する
   遠隔操作切換弁を介して、前記作動油供給管路と作動油
   排出管路とを該メータインロジック弁のスプリング室に
   連通させるパイロット管路を有し、前記作動油供給管路
   からこれら型締シリンダの型緩側に作動油を供給し、か
   つ型緩側から作動油タンクに作動油を戻す給排管路が連
   通する型締機用の油圧回路において、前記メータインロ
   ジック弁の出口側と前記遠隔操作切換弁の出口側の何れ
   か一方の高圧側をスプリング室に連通させるシャトル弁
   を設け、前記給排管路に、スプリング室への作動油の供
   給で開弁し、排出で閉弁するロジック弁を設け、該ロジ
   ック弁と前記型締シリンダの型緩側との間から絞りを備
   えた排出側管路を作動油タンクに連通させ、前記ロジッ
   ク弁の作動油供給管路側から該ロジック弁のスプリング
   室にロジック弁制御管路を連通させると共に、排出側管
   路に設けた絞りよりも作動油タンク側の管路とロジック
   弁制御管路とに前記型締シリンダの伸長作動時には両管
   路を共に連通させ、縮小作動時には排出側管路を閉塞す
   る一方、スプリング室と作動油タンクとを連通させる切
   換弁を設けたことを特徴とする型締機用の油圧回路。