JPH06264932A - 固体潤滑転がり軸受の製造方法 - Google Patents
固体潤滑転がり軸受の製造方法Info
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- JPH06264932A JPH06264932A JP5077671A JP7767193A JPH06264932A JP H06264932 A JPH06264932 A JP H06264932A JP 5077671 A JP5077671 A JP 5077671A JP 7767193 A JP7767193 A JP 7767193A JP H06264932 A JPH06264932 A JP H06264932A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 内輪１１、外輪１２の転送面および転動体１
３の表面の両方もしくはどちらかに固体潤滑膜を施し、
固体潤滑剤を含有した複合材料からなる保持器を有する
転がり軸受１を、雰囲気圧力が１×１０-6〜１×１０2
Ｐａのもとで、軸受１に加える基本動定格荷重に対する
動等価荷重の割合の範囲を１．０〜７．５％とし、軸受
１の総回転数の範囲が１．０×１０5 〜３．５×１０6
回となるように運転する方法である。 【効果】 実際の装置に組み込んだ際に、回転初期に発
生する多量の発塵を防ぐことができ、真空中およびクリ
ーン環境の汚染を防止する。
３の表面の両方もしくはどちらかに固体潤滑膜を施し、
固体潤滑剤を含有した複合材料からなる保持器を有する
転がり軸受１を、雰囲気圧力が１×１０-6〜１×１０2
Ｐａのもとで、軸受１に加える基本動定格荷重に対する
動等価荷重の割合の範囲を１．０〜７．５％とし、軸受
１の総回転数の範囲が１．０×１０5 〜３．５×１０6
回となるように運転する方法である。 【効果】 実際の装置に組み込んだ際に、回転初期に発
生する多量の発塵を防ぐことができ、真空中およびクリ
ーン環境の汚染を防止する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、真空中およびクリーン
環境中に使用される発塵の少ない固体潤滑転がり軸受の
製造方法に関する。
環境中に使用される発塵の少ない固体潤滑転がり軸受の
製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、真空用軸受の潤滑には、内輪、外
輪の転送面や転動体の表面にＡｇをイオンプレーティン
グしたり、ＭｏＳ2 をスパッタリングしたりして固体潤
滑するもの（例えば、特開昭５３−１３８９８９号）が
開示されている。また、長寿命化や低発塵化のために、
転動体の保持器にポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦ
Ｅ）、ＭｏＳ2 、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥ
Ｋ）樹脂、アラミド繊維の複合体からなる自己潤滑性を
備えた材料で構成し、保持器から潤滑剤を供給するよう
にしたもの（例えば、特開平４−１０２７１８号）が開
示されている。
輪の転送面や転動体の表面にＡｇをイオンプレーティン
グしたり、ＭｏＳ2 をスパッタリングしたりして固体潤
滑するもの（例えば、特開昭５３−１３８９８９号）が
開示されている。また、長寿命化や低発塵化のために、
転動体の保持器にポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦ
Ｅ）、ＭｏＳ2 、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥ
Ｋ）樹脂、アラミド繊維の複合体からなる自己潤滑性を
備えた材料で構成し、保持器から潤滑剤を供給するよう
にしたもの（例えば、特開平４−１０２７１８号）が開
示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところが、上記構成の
軸受では、内輪、外輪の転送面および転動体の両方、も
しくはどちらかに固体潤滑膜が施されているが、転送面
や転動体表面は凹面や球面になっており、処理された膜
厚は均一性に欠けるため、一般には必要な厚さより若干
厚い膜処理を行っている。この過剰に付着している固体
潤滑膜が軸受の回転中に剥離するために、多量の発塵が
発生するという問題があった。そこで、本発明は、回転
初期の多量の発塵を少なくした固体潤滑軸受を提供する
ことを目的とするものである。
軸受では、内輪、外輪の転送面および転動体の両方、も
しくはどちらかに固体潤滑膜が施されているが、転送面
や転動体表面は凹面や球面になっており、処理された膜
厚は均一性に欠けるため、一般には必要な厚さより若干
厚い膜処理を行っている。この過剰に付着している固体
潤滑膜が軸受の回転中に剥離するために、多量の発塵が
発生するという問題があった。そこで、本発明は、回転
初期の多量の発塵を少なくした固体潤滑軸受を提供する
ことを目的とするものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記問題を解決するた
め、本発明は、内輪、外輪の転送面および転動体の表面
の両方もしくはどちらかに固体潤滑膜を施し、固体潤滑
剤を含有した複合材料からなる保持器を有する転がり軸
受の製造方法において、雰囲気圧力が１×１０-6〜１×
１０2 Ｐａのもとで、前記軸受に加える基本動定格荷重
に対する動等価荷重の割合を１．０〜７．５％とし、前
記軸受の総回転数が１．０×１０5 〜３．５×１０6 回
となるようにならし運転するものである。
め、本発明は、内輪、外輪の転送面および転動体の表面
の両方もしくはどちらかに固体潤滑膜を施し、固体潤滑
剤を含有した複合材料からなる保持器を有する転がり軸
受の製造方法において、雰囲気圧力が１×１０-6〜１×
１０2 Ｐａのもとで、前記軸受に加える基本動定格荷重
に対する動等価荷重の割合を１．０〜７．５％とし、前
記軸受の総回転数が１．０×１０5 〜３．５×１０6 回
となるようにならし運転するものである。
【０００５】
【作用】上記処理条件で軸受をならし運転することによ
り、過剰に付着したＭｏＳ2 のスパッタ膜があらかじめ
除去されるので、真空装置などに軸受を使用した場合、
回転初期の多量の発塵を防止することができる。
り、過剰に付着したＭｏＳ2 のスパッタ膜があらかじめ
除去されるので、真空装置などに軸受を使用した場合、
回転初期の多量の発塵を防止することができる。
【０００６】
【実施例】以下、本発明を図に示す実施例について説明
する。図１は本発明に用いた処理装置を示す側断面図で
ある。図において、モータ部３は円筒状のフレーム３１
と、その内側に固定した固定子３２と、固定子３２の内
側に空隙を介して設けた回転子３３と、フレーム３１の
両端に着脱可能に設けたブラケット３４、３５とから構
成されている。ブラケット３４、３５には前記軸受１を
装着するハウジング部３６、３７を設け、軸受１を介し
て回転子３３を回転自在に支持している。一方のブラケ
ット３４にはバネカバー４を取り付け、バネカバー４と
軸受１との間に押えリング５を介してバネ６を装入し、
常に軸受１に一定の方向のアキシャル荷重を加えるよう
にしてある。他方のブラケット３５にはバネカバー４と
取り付け替えができるように取り付け部が互換性を持っ
たカバー７を取り付けてある。図２は本発明に用いた軸
受１の要部側面図である。１１は内輪、１２は外輪、１
３は転動体、１４はＰＴＦＥ、ＭｏＳ2 、ＰＥＥＫ樹
脂、アラミド繊維の複合材料よりなる保持器である。内
輪１１、外輪１２の転送面および転動体１３の表面に
は、膜厚０．５μｍのＭｏＳ2 のスパッタ膜１５が施さ
れている。このスパッタ膜１５のうち、素材表面に強固
に付着して潤滑作用を果たす膜である実効層１６の厚さ
はごく僅かであり、残りの大部分は、軸受１の回転初期
に剥離して発塵となり、この軸受１を使用した真空装置
や処理物を汚染する原因となる。いま、図２に示す軸受
１を、処理装置２を使用して、次の条件により処理を行
った。軸受は型番＃６０８の深みぞ玉軸受を使用し、バ
ネ６により６０Ｎのアキシャル荷重を加えて、雰囲気圧
力１×１０-4Ｐａ、温度２０℃の環境の中で、回転速度
１２００ｒｐｍで３０時間回転させた。この時の基本動
定格荷重（Ｃ）に対する動等価荷重（Ｐ）の割合Ｐ／Ｃ
は、３．９％となる。このＰ／Ｃの求め方は、日本工業
規格（ＪＩＳ）の転がり軸受の動定格荷重および定格寿
命の計算方法（Ｂ１５１８）に基づいて行った。ラジア
ル荷重をＦｒ、アキシャル荷重をＦａとすると、動等価
荷重は、Ｐ＝ＸＦｒ＋ＹＦａで表され、本実施例の軸受
１の場合、ラジアル荷重係数Ｘ＝０．５６，アキシャル
荷重係数Ｙ＝１．７１、であり、Ｃ＝２６３５Ｎ，であ
る。ここで、ラジアル荷重が無視できるものとすると、
Ｆｒ＝０となり，アキシャル荷重が６０Ｎであるから、
Ｆａ＝６０Ｎとなる。以上から、 Ｐ＝ＸＦｒ＋ＹＦ＝０．５６×０＋１．７１×６０Ｎ＝１０２．６Ｎ したがって、Ｐ／Ｃ＝１０２．６／２６３５×１００＝
３．９％となる。
する。図１は本発明に用いた処理装置を示す側断面図で
ある。図において、モータ部３は円筒状のフレーム３１
と、その内側に固定した固定子３２と、固定子３２の内
側に空隙を介して設けた回転子３３と、フレーム３１の
両端に着脱可能に設けたブラケット３４、３５とから構
成されている。ブラケット３４、３５には前記軸受１を
装着するハウジング部３６、３７を設け、軸受１を介し
て回転子３３を回転自在に支持している。一方のブラケ
ット３４にはバネカバー４を取り付け、バネカバー４と
軸受１との間に押えリング５を介してバネ６を装入し、
常に軸受１に一定の方向のアキシャル荷重を加えるよう
にしてある。他方のブラケット３５にはバネカバー４と
取り付け替えができるように取り付け部が互換性を持っ
たカバー７を取り付けてある。図２は本発明に用いた軸
受１の要部側面図である。１１は内輪、１２は外輪、１
３は転動体、１４はＰＴＦＥ、ＭｏＳ2 、ＰＥＥＫ樹
脂、アラミド繊維の複合材料よりなる保持器である。内
輪１１、外輪１２の転送面および転動体１３の表面に
は、膜厚０．５μｍのＭｏＳ2 のスパッタ膜１５が施さ
れている。このスパッタ膜１５のうち、素材表面に強固
に付着して潤滑作用を果たす膜である実効層１６の厚さ
はごく僅かであり、残りの大部分は、軸受１の回転初期
に剥離して発塵となり、この軸受１を使用した真空装置
や処理物を汚染する原因となる。いま、図２に示す軸受
１を、処理装置２を使用して、次の条件により処理を行
った。軸受は型番＃６０８の深みぞ玉軸受を使用し、バ
ネ６により６０Ｎのアキシャル荷重を加えて、雰囲気圧
力１×１０-4Ｐａ、温度２０℃の環境の中で、回転速度
１２００ｒｐｍで３０時間回転させた。この時の基本動
定格荷重（Ｃ）に対する動等価荷重（Ｐ）の割合Ｐ／Ｃ
は、３．９％となる。このＰ／Ｃの求め方は、日本工業
規格（ＪＩＳ）の転がり軸受の動定格荷重および定格寿
命の計算方法（Ｂ１５１８）に基づいて行った。ラジア
ル荷重をＦｒ、アキシャル荷重をＦａとすると、動等価
荷重は、Ｐ＝ＸＦｒ＋ＹＦａで表され、本実施例の軸受
１の場合、ラジアル荷重係数Ｘ＝０．５６，アキシャル
荷重係数Ｙ＝１．７１、であり、Ｃ＝２６３５Ｎ，であ
る。ここで、ラジアル荷重が無視できるものとすると、
Ｆｒ＝０となり，アキシャル荷重が６０Ｎであるから、
Ｆａ＝６０Ｎとなる。以上から、 Ｐ＝ＸＦｒ＋ＹＦ＝０．５６×０＋１．７１×６０Ｎ＝１０２．６Ｎ したがって、Ｐ／Ｃ＝１０２．６／２６３５×１００＝
３．９％となる。
【０００７】ならし運転処理が終了後の軸受１の状態
を、図３に示す。内輪１１、外輪１２の転送面および転
動体１３の表面に付着しているＭｏＳ2 のスパッタ膜１
５が剥離すると共に、強固に付着している実行層１６の
上に保持器１４より供給される潤滑剤によって形成され
た移着膜１７が形成されている。次に、ならし運転後の
発塵量を図４に示した発塵量測定装置８により測定し
た。発塵量測定装置８は、処理装置２のバネ６を上方に
配置し、軸受１が下方から覗けるようにして、軸受１の
下方にレーザ式のカウンタ８１を設け、上記の環境およ
び負荷条件が同じならし運転処理条件で軸受１を回転さ
せて、軸受１からスパッタ膜が剥離し落下してきた粒径
０．３８μｍ以上の塵（パーティクル）の数を５分間計
数し、相対発塵量とするようにした。図５は発塵量測定
装置８によって上記ならし運転処理中のパーティクルを
計数した経過を示し、最初の１２〜１５時間までは１０
〜１０００個／５分の相対発塵量を示しているが、約２
０時間経過した状態では０〜１０個／５分の相対発塵量
に減少している。図６は、発塵量測定装置８によって上
記ならし運転処理した後の軸受を、更に発塵量測定装置
８によってパーティクルを計数した経過を示している。
この結果、本発明のならし運転処理を行った軸受は、回
転を開始してから３時間程度で相対発塵量が認められな
くなり、明らかに軸受からの発塵がほとんど発生しない
ことがわかる。なお、アキシャル荷重を１５Ｎとし、他
の処理条件を前記の場合と同じとして、Ｐ／Ｃ＝１．３
％にて、ならし運転処理を行った軸受を発塵量測定装置
８によってパーティクルを計数した結果、１０〜３０個
／５分のパーティクルの数を計数し、発塵量を少なくす
る効果があることがわかった。しかし、アキシャル荷重
を１０Ｎとして、Ｐ／Ｃ＝０．９％にて同様にならし運
転処理を行った軸受を、発塵量測定装置８によってパー
ティクルを計数した結果、５０〜１００個／５分のパー
ティクルの数を計数し、発塵量を少なくする効果がない
ことがわかった。また、上記同じならし運転処理で、３
０００ｒｐｍ程度の回転数で２０時間運転して、総回転
数が１．０×１０5 〜３．５×１０6 回の範囲では発塵
量は少ないが、この範囲以上では、ならし運転処理後、
実際に軸受を使用した場合、軸受寿命が短くなることが
わかった。また、雰囲気圧力は酸化や湿度の影響がない
真空状態が望ましく、固体潤滑転がり軸受が実際に使用
される１×１０-6〜１×１０2 Ｐａの範囲がよい。上記
実施例の処理条件とその結果から、本発明のならし運転
処理条件は、雰囲気圧力は１×１０-6〜１×１０2 Ｐａ
の範囲、軸受に加える荷重は、基本動定格荷重（Ｃ）に
対する動等価荷重（Ｐ）との割合Ｐ／Ｃが１．０〜７．
５％の範囲、総回転数は１．０×１０5 〜３．５×１０
6 回の範囲であればよいことがわかった。また、発塵量
測定装置８によって上記ならし運転処理を行った後、軸
受を逆転させたところ、１０時間まで１０〜３０個／５
分のパーティクルの数を計数した。１５時間まで運転し
たところ、０〜１０個／５分のパーティクルの数まで減
少しており、さらに発塵量を減少させる効果があること
がわかった。上記から、軸受が正逆の両方向に回転する
場合は、３０時間同じ回転速度で正回転させた後、軸受
にかかる荷重の方向を反転させて、正回転数の５０〜７
０％の回転数だけ再ならし運転すれば良いことがわかっ
た。このように、上記処理条件で軸受をならし運転する
ことにより、過剰に付着したＭｏＳ2 のスパッタ膜をあ
らかじめ除去されるので、真空装置などに軸受を使用し
た場合、回転初期の多量の発塵を防止することができ
る。したがって、上記ならし運転処理が終了した状態で
軸受を実際の真空装置に組み込んで使用することによ
り、組み込んだ後にはほとんど発塵がなくなりクリーン
環境を維持することができる。
を、図３に示す。内輪１１、外輪１２の転送面および転
動体１３の表面に付着しているＭｏＳ2 のスパッタ膜１
５が剥離すると共に、強固に付着している実行層１６の
上に保持器１４より供給される潤滑剤によって形成され
た移着膜１７が形成されている。次に、ならし運転後の
発塵量を図４に示した発塵量測定装置８により測定し
た。発塵量測定装置８は、処理装置２のバネ６を上方に
配置し、軸受１が下方から覗けるようにして、軸受１の
下方にレーザ式のカウンタ８１を設け、上記の環境およ
び負荷条件が同じならし運転処理条件で軸受１を回転さ
せて、軸受１からスパッタ膜が剥離し落下してきた粒径
０．３８μｍ以上の塵（パーティクル）の数を５分間計
数し、相対発塵量とするようにした。図５は発塵量測定
装置８によって上記ならし運転処理中のパーティクルを
計数した経過を示し、最初の１２〜１５時間までは１０
〜１０００個／５分の相対発塵量を示しているが、約２
０時間経過した状態では０〜１０個／５分の相対発塵量
に減少している。図６は、発塵量測定装置８によって上
記ならし運転処理した後の軸受を、更に発塵量測定装置
８によってパーティクルを計数した経過を示している。
この結果、本発明のならし運転処理を行った軸受は、回
転を開始してから３時間程度で相対発塵量が認められな
くなり、明らかに軸受からの発塵がほとんど発生しない
ことがわかる。なお、アキシャル荷重を１５Ｎとし、他
の処理条件を前記の場合と同じとして、Ｐ／Ｃ＝１．３
％にて、ならし運転処理を行った軸受を発塵量測定装置
８によってパーティクルを計数した結果、１０〜３０個
／５分のパーティクルの数を計数し、発塵量を少なくす
る効果があることがわかった。しかし、アキシャル荷重
を１０Ｎとして、Ｐ／Ｃ＝０．９％にて同様にならし運
転処理を行った軸受を、発塵量測定装置８によってパー
ティクルを計数した結果、５０〜１００個／５分のパー
ティクルの数を計数し、発塵量を少なくする効果がない
ことがわかった。また、上記同じならし運転処理で、３
０００ｒｐｍ程度の回転数で２０時間運転して、総回転
数が１．０×１０5 〜３．５×１０6 回の範囲では発塵
量は少ないが、この範囲以上では、ならし運転処理後、
実際に軸受を使用した場合、軸受寿命が短くなることが
わかった。また、雰囲気圧力は酸化や湿度の影響がない
真空状態が望ましく、固体潤滑転がり軸受が実際に使用
される１×１０-6〜１×１０2 Ｐａの範囲がよい。上記
実施例の処理条件とその結果から、本発明のならし運転
処理条件は、雰囲気圧力は１×１０-6〜１×１０2 Ｐａ
の範囲、軸受に加える荷重は、基本動定格荷重（Ｃ）に
対する動等価荷重（Ｐ）との割合Ｐ／Ｃが１．０〜７．
５％の範囲、総回転数は１．０×１０5 〜３．５×１０
6 回の範囲であればよいことがわかった。また、発塵量
測定装置８によって上記ならし運転処理を行った後、軸
受を逆転させたところ、１０時間まで１０〜３０個／５
分のパーティクルの数を計数した。１５時間まで運転し
たところ、０〜１０個／５分のパーティクルの数まで減
少しており、さらに発塵量を減少させる効果があること
がわかった。上記から、軸受が正逆の両方向に回転する
場合は、３０時間同じ回転速度で正回転させた後、軸受
にかかる荷重の方向を反転させて、正回転数の５０〜７
０％の回転数だけ再ならし運転すれば良いことがわかっ
た。このように、上記処理条件で軸受をならし運転する
ことにより、過剰に付着したＭｏＳ2 のスパッタ膜をあ
らかじめ除去されるので、真空装置などに軸受を使用し
た場合、回転初期の多量の発塵を防止することができ
る。したがって、上記ならし運転処理が終了した状態で
軸受を実際の真空装置に組み込んで使用することによ
り、組み込んだ後にはほとんど発塵がなくなりクリーン
環境を維持することができる。
【０００８】
【発明の効果】以上述べたように、本発明によれば、予
め軸受の内輪、外輪の転送面および転動体の表面に過剰
に付着したＭｏＳ2 のスパッタ膜を除去するので、実際
の装置に組み込んだ際に、回転初期に発生する多量の発
塵を防ぐことができ、真空中およびクリーン環境の汚染
を防止する効果がある。
め軸受の内輪、外輪の転送面および転動体の表面に過剰
に付着したＭｏＳ2 のスパッタ膜を除去するので、実際
の装置に組み込んだ際に、回転初期に発生する多量の発
塵を防ぐことができ、真空中およびクリーン環境の汚染
を防止する効果がある。
【図１】本発明の実施例の処理装置を示す側断面図であ
る。
る。
【図２】本発明の処理前の軸受の要部側面図である。
【図３】本発明の処理後の軸受の要部側面図である。
【図４】本発明の実施例の発塵量測定装置を示す側断面
図である。
図である。
【図５】本発明のならし運転処理中の発塵量の経過を示
す説明図である。
す説明図である。
【図６】本発明のならし運転処理を行った軸受を実際の
装置に取りつけた時の発塵量を示す説明図である。
装置に取りつけた時の発塵量を示す説明図である。
１ 軸受 １１ 内輪 １２ 外輪 １３ 転動体 １４ 保持器 １５ スパッタ
膜 １６ 実効層 １７ 移着膜 ２ 処理装置 ３ モータ部 ３２ 固定子 ３３ 回転子 ３４、３５ブラケット ４ バネカバー ５ 押えリング ６ バネ ８ 発塵量測定装置 ８１ カウンタ
膜 １６ 実効層 １７ 移着膜 ２ 処理装置 ３ モータ部 ３２ 固定子 ３３ 回転子 ３４、３５ブラケット ４ バネカバー ５ 押えリング ６ バネ ８ 発塵量測定装置 ８１ カウンタ
Claims (2)
- 【請求項１】 内輪、外輪の転送面および転動体の表面
の両方もしくはどちらかに固体潤滑膜を施し、固体潤滑
剤を含有した複合材料からなる保持器を有する転がり軸
受の製造方法において、雰囲気圧力が１×１０-6〜１×
１０2 Ｐａのもとで、前記軸受に加える基本動定格荷重
に対する動等価荷重の割合を１．０〜７．５％とし、前
記軸受の総回転数が１．０×１０5 〜３．５×１０6 回
の範囲でならし運転することを特徴とする固体潤滑転が
り軸受の製造方法。 - 【請求項２】 前記ならし運転を行った後、軸受にかか
る荷重の方向を反転させて、前運転回転数の１０〜７０
％だけ再ならし運転する請求項１記載の固体潤滑転がり
軸受の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7767193A JP3341857B2 (ja) | 1993-03-10 | 1993-03-10 | 固体潤滑転がり軸受の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7767193A JP3341857B2 (ja) | 1993-03-10 | 1993-03-10 | 固体潤滑転がり軸受の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06264932A true JPH06264932A (ja) | 1994-09-20 |
| JP3341857B2 JP3341857B2 (ja) | 2002-11-05 |
Family
ID=13640352
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7767193A Expired - Lifetime JP3341857B2 (ja) | 1993-03-10 | 1993-03-10 | 固体潤滑転がり軸受の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3341857B2 (ja) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63180590A (ja) * | 1987-01-20 | 1988-07-25 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 舶用二重反転プロペラ用軸受潤滑システム |
| JPH027327A (ja) * | 1988-06-24 | 1990-01-11 | Toshiba Corp | 回転陽極型ｘ線管の製造方法 |
| JPH0512997A (ja) * | 1990-11-28 | 1993-01-22 | Toshiba Corp | 回転陽極型ｘ線管の製造方法および製造装置 |
| JPH0587127A (ja) * | 1991-09-24 | 1993-04-06 | Nippon Seiko Kk | 転がり軸受の設計方法 |
-
1993
- 1993-03-10 JP JP7767193A patent/JP3341857B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63180590A (ja) * | 1987-01-20 | 1988-07-25 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 舶用二重反転プロペラ用軸受潤滑システム |
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| JPH0512997A (ja) * | 1990-11-28 | 1993-01-22 | Toshiba Corp | 回転陽極型ｘ線管の製造方法および製造装置 |
| JPH0587127A (ja) * | 1991-09-24 | 1993-04-06 | Nippon Seiko Kk | 転がり軸受の設計方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3341857B2 (ja) | 2002-11-05 |
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