JPH06271935A - 異方性の小さい高炭素冷延鋼板の製造法 - Google Patents
異方性の小さい高炭素冷延鋼板の製造法Info
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- JPH06271935A JPH06271935A JP6075793A JP6075793A JPH06271935A JP H06271935 A JPH06271935 A JP H06271935A JP 6075793 A JP6075793 A JP 6075793A JP 6075793 A JP6075793 A JP 6075793A JP H06271935 A JPH06271935 A JP H06271935A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 焼入れ・焼戻し等の熱処理時の寸法変化の小
さい高炭素冷延鋼板の製造方法。 【構成】 Ｃ：０．３５〜１．４０％、Ｓｉ：０．１０
〜０．７０％、Ｍｎ：０．２０〜１．５％、必要に応
じ、Ｍｏ，Ｃｒ，Ｎｉ，Ｂの１種以上を含有する組成鋼
を熱間圧延するに際し、Ａｒ3 点温度以上で熱延を終了
し、この温度から巻取温度まで３０℃／秒以上で冷却
し、５５０〜７００℃の温度域で巻き取る。脱スケール
後に６００〜６８０℃間の温度で焼鈍し、４０％以上の
圧下率で冷間圧延、焼鈍、調圧することを特徴とする異
方性の小さい高炭素冷延鋼板の製造法。 【効果】 焼入れ・焼戻しによる寸法変化の面内異方性
が小さく、焼入れ後の寸法修正を必要としなく、生産性
を高められる。
さい高炭素冷延鋼板の製造方法。 【構成】 Ｃ：０．３５〜１．４０％、Ｓｉ：０．１０
〜０．７０％、Ｍｎ：０．２０〜１．５％、必要に応
じ、Ｍｏ，Ｃｒ，Ｎｉ，Ｂの１種以上を含有する組成鋼
を熱間圧延するに際し、Ａｒ3 点温度以上で熱延を終了
し、この温度から巻取温度まで３０℃／秒以上で冷却
し、５５０〜７００℃の温度域で巻き取る。脱スケール
後に６００〜６８０℃間の温度で焼鈍し、４０％以上の
圧下率で冷間圧延、焼鈍、調圧することを特徴とする異
方性の小さい高炭素冷延鋼板の製造法。 【効果】 焼入れ・焼戻しによる寸法変化の面内異方性
が小さく、焼入れ後の寸法修正を必要としなく、生産性
を高められる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は焼入れ、焼戻し等の熱
処理時に寸法変化の小さい高炭素冷延鋼板の製造法に関
するものである。
処理時に寸法変化の小さい高炭素冷延鋼板の製造法に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】高炭素冷延鋼板は、チェーン部品、ギヤ
ー部品、クラッチ部品等に用いられる。そしてこれら
は、各目的製品形状に成形加工後に、焼入れ焼戻し等の
熱処理により硬化させて、製造される。そこで、前記の
各製品の素材鋼板には、成形加工前は軟質で加工し易い
ことが、要求される。また、加工及び熱処理後の製品に
は、耐摩耗性、耐疲労性、耐衝撃性等の、高強度の機械
的性質とともに、焼入れ焼戻し後の寸法精度（寸法変化
ができるだけ小さいか、寸法が変化しても異方性が小さ
いこと）が要求される。
ー部品、クラッチ部品等に用いられる。そしてこれら
は、各目的製品形状に成形加工後に、焼入れ焼戻し等の
熱処理により硬化させて、製造される。そこで、前記の
各製品の素材鋼板には、成形加工前は軟質で加工し易い
ことが、要求される。また、加工及び熱処理後の製品に
は、耐摩耗性、耐疲労性、耐衝撃性等の、高強度の機械
的性質とともに、焼入れ焼戻し後の寸法精度（寸法変化
ができるだけ小さいか、寸法が変化しても異方性が小さ
いこと）が要求される。
【０００３】高強度、高靭性の高炭素薄鋼板の製造法を
開示したものとして、特開平０３−２４２３３号があ
る。これは「Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｃｕ，Ａｌ，Ｎｉを
特定した高炭素薄鋼板を、焼き入れ後比較的高温で焼き
戻すことにより熱処理後の耐衝撃性、耐摩耗性に優れ製
造性と加工性に優れた鋼板を製造可能とする。」もので
ある。これに対して、焼入れ焼戻し後の寸法精度を確保
する技術については、ほとんど検討されておらず、高精
度の寸法が要求されるものについては、熱処理後に機械
加工を行っていた。この場合、高炭素鋼板は熱処理後の
硬度が高いために加工時間がかかり、また加工工具の消
耗が激しく生産性及びコストの面で支障をきたしてい
た。
開示したものとして、特開平０３−２４２３３号があ
る。これは「Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｃｕ，Ａｌ，Ｎｉを
特定した高炭素薄鋼板を、焼き入れ後比較的高温で焼き
戻すことにより熱処理後の耐衝撃性、耐摩耗性に優れ製
造性と加工性に優れた鋼板を製造可能とする。」もので
ある。これに対して、焼入れ焼戻し後の寸法精度を確保
する技術については、ほとんど検討されておらず、高精
度の寸法が要求されるものについては、熱処理後に機械
加工を行っていた。この場合、高炭素鋼板は熱処理後の
硬度が高いために加工時間がかかり、また加工工具の消
耗が激しく生産性及びコストの面で支障をきたしてい
た。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記した従
来の問題点を解消するものであり、焼入れ焼戻し等の熱
処理時の変形の異方性が小さい高炭素冷延鋼板の製造法
を提供することを目的とする。
来の問題点を解消するものであり、焼入れ焼戻し等の熱
処理時の変形の異方性が小さい高炭素冷延鋼板の製造法
を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成すべく
本発明は、重量％でＣ：０．３５〜１．４％、Ｓｉ：
０．１０〜０．８０％、Ｍｎ：０．２０〜１．５％、あ
るいは更に必要に応じＣｒ：１．５％以下、Ｍｏ：０．
５０％以下、Ｎｉ：１．２０％以下、Ｂ：０．００３０
％以下、Ａｌ：０．００３０％以下の１種以上を含有
し、残部が実質的に鉄からなる組成の鋼を熱間圧延する
に際し、Ａｒ3 点温度以上で熱延を終了し、巻取温度ま
で３０℃／秒以上で冷却し、５５０〜７００℃の温度域
で巻き取り、引き続いて脱スケール後に６００〜６８０
℃間の温度で焼鈍し、４０％以上の冷延率で冷間圧延、
焼鈍、調圧することを特徴とする異方性の小さい高炭素
冷延鋼板の製造法である。
本発明は、重量％でＣ：０．３５〜１．４％、Ｓｉ：
０．１０〜０．８０％、Ｍｎ：０．２０〜１．５％、あ
るいは更に必要に応じＣｒ：１．５％以下、Ｍｏ：０．
５０％以下、Ｎｉ：１．２０％以下、Ｂ：０．００３０
％以下、Ａｌ：０．００３０％以下の１種以上を含有
し、残部が実質的に鉄からなる組成の鋼を熱間圧延する
に際し、Ａｒ3 点温度以上で熱延を終了し、巻取温度ま
で３０℃／秒以上で冷却し、５５０〜７００℃の温度域
で巻き取り、引き続いて脱スケール後に６００〜６８０
℃間の温度で焼鈍し、４０％以上の冷延率で冷間圧延、
焼鈍、調圧することを特徴とする異方性の小さい高炭素
冷延鋼板の製造法である。
【０００６】以下本発明の構成要件について詳述する。
最初に熱延後の焼鈍条件と冷間圧延条件の組み合わせに
より焼入れ焼戻し後の変形異方性が小さくなることを知
見した実験事実について述べる。本発明の高炭素冷延鋼
板は、鋼塊を熱間圧延後球状化焼鈍を施し、その後、１
回または中間焼鈍を挟んだ２回以上の冷間圧延を行い、
必要に応じて、調質圧延を施す。具体的にはＣ：０．５
０％、Ｓｉ：０．１８％、Ｍｎ：０．８０％、Ａｌ：
０．０３５％の４．０mm厚みの熱延鋼板を脱スケール
し、後の冷延圧下率に合わせて研削した。この鋼板を５
５０〜７３０℃×５時間の焼鈍を行い、冷延率：０〜８
０％の冷間圧延を行い０．８０mm厚に調整後、６７０℃
×３時間の焼鈍を行った。２％の調質圧延後に１００mm
φに打ち抜き、８５０℃×５０分保定、４０℃の油中に
焼入れ、４００℃×５０分の焼戻し処理後に円周方向の
寸法変化を測定した。円周方向での最大変化量と最小変
化量の差をΔＤで表示した。熱処理による寸法変化があ
っても面内に異方性がなければ、あらかじめ熱処理前の
寸法を調整しておけばよいとの考えによる。図１にΔＤ
におよぼす熱延板焼鈍条件、冷延圧下率の関係を示し
た。図から明らかのように焼入れ、焼戻し後の寸法変化
の異方性は焼鈍温度、冷延圧下率に影響されること、焼
鈍温度には最適温度域があり、それは６００〜６８０℃
の温度で冷延圧下率は４０％以上に高くした方が異方性
が小さくなることがわかる。従って焼入れ、焼戻し後の
寸法変化が小さい条件として焼鈍温度：６００〜６８０
℃と冷延圧下率４０％以上の組み合わせを特定した。好
ましい範囲は熱延板の焼鈍温度６３０〜６７０℃で、冷
延圧下率は５０％以上である。
最初に熱延後の焼鈍条件と冷間圧延条件の組み合わせに
より焼入れ焼戻し後の変形異方性が小さくなることを知
見した実験事実について述べる。本発明の高炭素冷延鋼
板は、鋼塊を熱間圧延後球状化焼鈍を施し、その後、１
回または中間焼鈍を挟んだ２回以上の冷間圧延を行い、
必要に応じて、調質圧延を施す。具体的にはＣ：０．５
０％、Ｓｉ：０．１８％、Ｍｎ：０．８０％、Ａｌ：
０．０３５％の４．０mm厚みの熱延鋼板を脱スケール
し、後の冷延圧下率に合わせて研削した。この鋼板を５
５０〜７３０℃×５時間の焼鈍を行い、冷延率：０〜８
０％の冷間圧延を行い０．８０mm厚に調整後、６７０℃
×３時間の焼鈍を行った。２％の調質圧延後に１００mm
φに打ち抜き、８５０℃×５０分保定、４０℃の油中に
焼入れ、４００℃×５０分の焼戻し処理後に円周方向の
寸法変化を測定した。円周方向での最大変化量と最小変
化量の差をΔＤで表示した。熱処理による寸法変化があ
っても面内に異方性がなければ、あらかじめ熱処理前の
寸法を調整しておけばよいとの考えによる。図１にΔＤ
におよぼす熱延板焼鈍条件、冷延圧下率の関係を示し
た。図から明らかのように焼入れ、焼戻し後の寸法変化
の異方性は焼鈍温度、冷延圧下率に影響されること、焼
鈍温度には最適温度域があり、それは６００〜６８０℃
の温度で冷延圧下率は４０％以上に高くした方が異方性
が小さくなることがわかる。従って焼入れ、焼戻し後の
寸法変化が小さい条件として焼鈍温度：６００〜６８０
℃と冷延圧下率４０％以上の組み合わせを特定した。好
ましい範囲は熱延板の焼鈍温度６３０〜６７０℃で、冷
延圧下率は５０％以上である。
【０００７】このように熱延板焼鈍と冷延条件の組み合
わせにより、焼入れ、焼戻しによる寸法変化の面内異方
性が小さくなる。一方、調質圧延直前の再結晶焼鈍温度
は焼入れ異方性にあまり影響せず、通常行われている範
囲でよい。
わせにより、焼入れ、焼戻しによる寸法変化の面内異方
性が小さくなる。一方、調質圧延直前の再結晶焼鈍温度
は焼入れ異方性にあまり影響せず、通常行われている範
囲でよい。
【０００８】次に本発明を構成する鋼組成について説明
する。Ｃは最終製品として使用する場合の焼入れ硬度を
支配する重要な元素である。このため最低でも０．３５
％必要である。一方、Ｃ量が多くなりすぎると焼入れ時
に割れが発生するので１．４％を上限とした。Ｓｉ含有
量が０．８０％を超えると、フェライトが固溶強化され
鋼板が脆化する傾向をみせることから上限を０．８０％
に特定した。下限は特定する必要がない。Ｍｎは焼入れ
性を高める元素であるが、Ｍｎが高すぎると焼入れ、焼
戻し後の衝撃特性、水素脆性を劣化させるＰの偏析を助
長する元素のため、Ｍｎ量１．５％を上限に特定した。
下限は焼入れ性を確保するため０．２％は必要である。
する。Ｃは最終製品として使用する場合の焼入れ硬度を
支配する重要な元素である。このため最低でも０．３５
％必要である。一方、Ｃ量が多くなりすぎると焼入れ時
に割れが発生するので１．４％を上限とした。Ｓｉ含有
量が０．８０％を超えると、フェライトが固溶強化され
鋼板が脆化する傾向をみせることから上限を０．８０％
に特定した。下限は特定する必要がない。Ｍｎは焼入れ
性を高める元素であるが、Ｍｎが高すぎると焼入れ、焼
戻し後の衝撃特性、水素脆性を劣化させるＰの偏析を助
長する元素のため、Ｍｎ量１．５％を上限に特定した。
下限は焼入れ性を確保するため０．２％は必要である。
【０００９】その他Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎｉ，Ｂ，Ａｌの１種
または２種以上を必要に応じて添加する。Ｃｒは従来か
ら焼入れ性を高めると同時に炭化物析出による耐摩耗性
を向上させる元素であることが知られている。１．５％
を超えるとこの効果が飽和するので添加する場合は１．
５％まで添加する。Ｍｏは焼入れ時のオーステナイトの
粗大化温度を高めると同時に焼入れ、焼戻しによる軟化
抵抗を高めることが知られている。しかし、０．５０％
以上の添加はその効果が飽和する。本発明では必要に応
じ０．５０％以下の範囲で添加する。Ｎｉは固溶体で強
化に有効な元素であると同時に靭性を高める元素である
ことが知られている。本発明の方法でも靭性を特に必要
とする場合は１．５％以下の範囲で添加する。Ｂは従来
から焼入れ性を高める元素として知られている。本発明
でも焼入れ性を高めるため、必要に応じて０．００３０
％以下の範囲で添加される。Ａｌは脱酸材として添加さ
れることが知られている。本発明の方法でも０．０８０
％以下の範囲で必要に応じ添加される。
または２種以上を必要に応じて添加する。Ｃｒは従来か
ら焼入れ性を高めると同時に炭化物析出による耐摩耗性
を向上させる元素であることが知られている。１．５％
を超えるとこの効果が飽和するので添加する場合は１．
５％まで添加する。Ｍｏは焼入れ時のオーステナイトの
粗大化温度を高めると同時に焼入れ、焼戻しによる軟化
抵抗を高めることが知られている。しかし、０．５０％
以上の添加はその効果が飽和する。本発明では必要に応
じ０．５０％以下の範囲で添加する。Ｎｉは固溶体で強
化に有効な元素であると同時に靭性を高める元素である
ことが知られている。本発明の方法でも靭性を特に必要
とする場合は１．５％以下の範囲で添加する。Ｂは従来
から焼入れ性を高める元素として知られている。本発明
でも焼入れ性を高めるため、必要に応じて０．００３０
％以下の範囲で添加される。Ａｌは脱酸材として添加さ
れることが知られている。本発明の方法でも０．０８０
％以下の範囲で必要に応じ添加される。
【００１０】このような組成の鋼は転炉、あるいは電気
炉等の通常の溶解炉で溶製され、連続鋳造機、または鋼
塊−分塊圧延によりスラブが造られる。スラブは必要に
応じ、表面手入れを行う。次に熱間圧延され、熱延鋼帯
が製造される。熱延条件のうち、仕上げ温度、圧延後の
冷却条件は焼入れ歪の面内異方性に大きく影響する。仕
上げ温度がＡｒ3点温度以下になると焼入れ・焼戻しに
よる歪の面内異方性が大きくなる。また熱延鋼板の板形
状劣化、冷却の不均一による材質バラツキも大きくなる
ので仕上げ温度はＡｒ3 点温度以上にする必要がある。
熱間圧延後の冷却条件も重要である。仕上げ温度から巻
取温度までの冷却速度が遅くなると焼入れ・焼戻しによ
る寸法変化の面内異方性が大きくなるので熱延仕上げ温
度から巻き取りまでの平均冷却速度を３０℃／秒以上に
する必要がある。好ましい範囲は３５℃／秒以上であ
る。
炉等の通常の溶解炉で溶製され、連続鋳造機、または鋼
塊−分塊圧延によりスラブが造られる。スラブは必要に
応じ、表面手入れを行う。次に熱間圧延され、熱延鋼帯
が製造される。熱延条件のうち、仕上げ温度、圧延後の
冷却条件は焼入れ歪の面内異方性に大きく影響する。仕
上げ温度がＡｒ3点温度以下になると焼入れ・焼戻しに
よる歪の面内異方性が大きくなる。また熱延鋼板の板形
状劣化、冷却の不均一による材質バラツキも大きくなる
ので仕上げ温度はＡｒ3 点温度以上にする必要がある。
熱間圧延後の冷却条件も重要である。仕上げ温度から巻
取温度までの冷却速度が遅くなると焼入れ・焼戻しによ
る寸法変化の面内異方性が大きくなるので熱延仕上げ温
度から巻き取りまでの平均冷却速度を３０℃／秒以上に
する必要がある。好ましい範囲は３５℃／秒以上であ
る。
【００１１】熱延板は酸洗等で脱スケール後に炭化物の
球状化処理焼鈍を行う。この炭化物球状化焼鈍温度は６
００〜６８０℃で行う必要がある。好ましい範囲は６３
０〜６７０℃である。球状化焼鈍された鋼板は冷間圧延
される。冷間圧延率も先述したように焼入れ・焼戻しに
よる形状変化の面内異方性に大きく影響し、４０％以上
の圧下率が必要である。好ましい範囲は同様の理由から
５０％以上である。このように高炭素冷延鋼板におい
て、熱延条件、焼鈍条件、及び冷延圧下率の組み合わせ
により、異方性が小さくなる理由は定かではないが、こ
れらにより、好ましい、集合組織が形成されるためと推
定される。
球状化処理焼鈍を行う。この炭化物球状化焼鈍温度は６
００〜６８０℃で行う必要がある。好ましい範囲は６３
０〜６７０℃である。球状化焼鈍された鋼板は冷間圧延
される。冷間圧延率も先述したように焼入れ・焼戻しに
よる形状変化の面内異方性に大きく影響し、４０％以上
の圧下率が必要である。好ましい範囲は同様の理由から
５０％以上である。このように高炭素冷延鋼板におい
て、熱延条件、焼鈍条件、及び冷延圧下率の組み合わせ
により、異方性が小さくなる理由は定かではないが、こ
れらにより、好ましい、集合組織が形成されるためと推
定される。
【００１２】焼鈍温度は、次工程が冷間圧延か、調質圧
延かによって異なる。次に冷間圧延される場合は球状化
焼鈍と同様に６００〜６８０℃間で行う必要があるが、
調質圧延に供される場合は再結晶すれば何度で焼鈍して
も本発明の特徴を損なわない。この調質圧延率も通常行
われている程度でよい。調質圧延された鋼板は必要に応
じ、スリットして需要家に供給され、打ち抜き等の加工
の後、焼入れ・焼戻しされ所望の特性に調整されるが、
本発明の方法で製造された鋼板は焼入れ・焼戻しによる
形状変化の面内異方性が小さく、熱処理後の寸法修正を
必要としないか、修正しても少しでよく、生産性を高め
る効果が大きい。
延かによって異なる。次に冷間圧延される場合は球状化
焼鈍と同様に６００〜６８０℃間で行う必要があるが、
調質圧延に供される場合は再結晶すれば何度で焼鈍して
も本発明の特徴を損なわない。この調質圧延率も通常行
われている程度でよい。調質圧延された鋼板は必要に応
じ、スリットして需要家に供給され、打ち抜き等の加工
の後、焼入れ・焼戻しされ所望の特性に調整されるが、
本発明の方法で製造された鋼板は焼入れ・焼戻しによる
形状変化の面内異方性が小さく、熱処理後の寸法修正を
必要としないか、修正しても少しでよく、生産性を高め
る効果が大きい。
【００１３】
【実施例】表１に示す組成の鋼を同表に示す製造条件で
製造した鋼板を１５０mmφの円盤を打ち抜き、直径変化
を測定した後、８５０℃×５０分の加熱後に４００℃×
５５分の焼戻し処理を行い、円盤の直径を測定し、最長
径と最短径の差をもって焼入れ・焼戻し処理歪とし評価
した。本発明範囲内実施例のＡ〜Ｉ−１，２は鋼種が変
わってもいずれも円周方向の寸法差が小さい。一方、小
番号が−３は熱延までは本発明範囲実施例と同一である
が、球状化焼鈍温度、冷延圧下率の一方または両方が本
発明範囲外の実施例であるが、どの鋼種も焼入れ・焼戻
しによる円周方向での寸法変化の異方性が大きくなって
いる。Ｃ−４は熱延条件のみが本発明範囲外の実施例で
あるが、これも寸法変化の面内異方性が大きいことがわ
かる。
製造した鋼板を１５０mmφの円盤を打ち抜き、直径変化
を測定した後、８５０℃×５０分の加熱後に４００℃×
５５分の焼戻し処理を行い、円盤の直径を測定し、最長
径と最短径の差をもって焼入れ・焼戻し処理歪とし評価
した。本発明範囲内実施例のＡ〜Ｉ−１，２は鋼種が変
わってもいずれも円周方向の寸法差が小さい。一方、小
番号が−３は熱延までは本発明範囲実施例と同一である
が、球状化焼鈍温度、冷延圧下率の一方または両方が本
発明範囲外の実施例であるが、どの鋼種も焼入れ・焼戻
しによる円周方向での寸法変化の異方性が大きくなって
いる。Ｃ−４は熱延条件のみが本発明範囲外の実施例で
あるが、これも寸法変化の面内異方性が大きいことがわ
かる。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【表２】
【００１６】
【発明の効果】以上実施例で述べたように熱延条件、球
状化焼鈍温度、冷間圧延率を特定することにより、焼入
れ・焼戻しによる寸法変化の面内異方性を小さくするこ
とが可能で、熱延条件、球状化焼鈍条件、冷延圧下率の
いずれか一つでも本発明範囲外になると寸法変化の異方
性が大きくなる。これは熱処理前の硬度が低い状態で成
形するのみで焼入れ後の寸法手入れを必要としなくな
り、工業的に大変有用な技術である。
状化焼鈍温度、冷間圧延率を特定することにより、焼入
れ・焼戻しによる寸法変化の面内異方性を小さくするこ
とが可能で、熱延条件、球状化焼鈍条件、冷延圧下率の
いずれか一つでも本発明範囲外になると寸法変化の異方
性が大きくなる。これは熱処理前の硬度が低い状態で成
形するのみで焼入れ後の寸法手入れを必要としなくな
り、工業的に大変有用な技術である。
【図１】球状化焼鈍温度と冷間圧延率の焼入れ・焼戻し
後の寸法変化の面内異方性への影響を説明する図面であ
る。
後の寸法変化の面内異方性への影響を説明する図面であ
る。
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％でＣ：０．３５〜１．４％、Ｓ
ｉ：０．１０〜０．８０％、Ｍｎ：０．２０〜１．５
％、必要に応じてＣｒ：１．５％以下、Ｍｏ：０．５０
％以下、Ｎｉ：１．２０％、Ｂ：０．００３０％以下、
Ａｌ：０．０８０％以下の１種または２種以上を含有す
る鋼を熱間圧延、脱スケール、焼鈍、冷間圧延、及び調
質圧延を行う高炭素冷延鋼板の製造方法において、熱間
圧延仕上げ温度をＡｒ3 点温度以上とし、熱間圧延終了
から巻き取りまでを３０℃／秒以上で冷却し、５５０〜
７００℃の温度域で巻き取るとともに、冷間圧延前の焼
鈍温度を６００〜６８０℃とし、更に冷間圧延の圧下率
を４０％以上とすることを特徴とする異方性の小さい高
炭素冷延鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06075793A JP3272804B2 (ja) | 1993-03-19 | 1993-03-19 | 異方性の小さい高炭素冷延鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06075793A JP3272804B2 (ja) | 1993-03-19 | 1993-03-19 | 異方性の小さい高炭素冷延鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06271935A true JPH06271935A (ja) | 1994-09-27 |
| JP3272804B2 JP3272804B2 (ja) | 2002-04-08 |
Family
ID=13151473
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06075793A Expired - Lifetime JP3272804B2 (ja) | 1993-03-19 | 1993-03-19 | 異方性の小さい高炭素冷延鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3272804B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001055466A1 (en) * | 2000-01-27 | 2001-08-02 | Nkk Corporation | High carbon steel sheet and method for production thereof |
| WO2007000954A1 (ja) * | 2005-06-29 | 2007-01-04 | Jfe Steel Corporation | 高炭素冷延鋼板の製造方法 |
| JP2007039797A (ja) * | 2005-06-29 | 2007-02-15 | Jfe Steel Kk | 高炭素冷延鋼板およびその製造方法 |
| US8071018B2 (en) | 2005-06-29 | 2011-12-06 | Jfe Steel Corporation | High carbon hot-rolled steel sheet |
| CN115044833A (zh) * | 2022-06-13 | 2022-09-13 | 首钢集团有限公司 | 一种高表面质量65Mn冷轧板及其制造方法 |
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